JPH01155104A

JPH01155104A - ボイラ装置

Info

Publication number: JPH01155104A
Application number: JP31407487A
Authority: JP
Inventors: Tatsuichi Kusube; 辰一楠部; Masakatsu Imamura; 今村　正勝; Tsuneo Watabe; 恒夫渡部
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1987-12-14
Filing date: 1987-12-14
Publication date: 1989-06-19
Anticipated expiration: 2012-01-16
Also published as: JP2572403B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、例えば発電所用ボイラなどのボイラ装置に係
り、特にボイラ本体を鉄骨構造体で吊り下げて支持し、
そのボイラ本体と鉄骨構造体との間に掛け渡される振れ
止め構造体に関するものである。

〔従来の技術〕

第１０図並びに第１）図は、発電所用ボイラの支持構造
を説明するための概略構成図である。

同図に示すように、節炭器、蒸発器ならびに過熱器など
所定の熱交換器（いずれも図示せず）を内部に設置した
ボイラ本体８は、支持鉄骨６の頂部より多数の吊りボイ
ラ９で吊り下げられている。

このような吊り下げ構造において、地震や強風などの水
平方向の外力がボイラ本体８や支持鉄骨６に作用すると
、支持鉄骨６は地中へ埋設された部分を基点として水平
方向に撓もうとし、その支持鉄骨６の頂部の撓み量に応
じてボイラ本体８が水平方向に平行移動しようとする。

このような支持鉄骨６とボイラ本体８との間の相対的な
変位を防止するため、支持鉄骨６とボイラ本体８との間
に振れ止め構造体１ｏが設けられている。

この振れ止め構造体１０は第１０図に示すように垂直方
向に多数段に設けられているとともに、第１）図に示す
ように水平方向においても複数個設置されている。すな
わち第１）図は第１０図のＦ−Ｆ線上の断面概略構成図
で、前記振れ止め構造体１ｏは同図に示すように前後、
左右の２方向の水平力が吸収できるように取付けられて
いる。なおこの図において１）は、ボイラ本体８に取付
けられたバックステーである。

第１２図は、例えば第１）図Ｇ部分における従来の振れ
止め構造体の側面図である。同図に示すように、支持鉄
骨６からバックステー１）側に向けてブラケット１５が
突設されている。バックステー１）にはピン１２ａが、
またブラケット１５にはピン１２ｂがそれぞれ貫通して
おり、このピン１２ａ、　１２ｂの上部どうし並びに下
部どうしは、連結ビン１３を介して２本のリンク１４．
１４によってそれぞれ連結されている。

従ってボイラ本体８の水平力はバックステー１）゜ピン
１２ａ、連結ピン１３．リンク１４．連結ピン１３゜ピ
ン１２ｂ、並びにブラケット１５を経て支持鉄骨６に伝
達されるようになっている。

前記リンク１４．１４がボイラ本体８の熱膨張による伸
びを拘束しないように振れ止め構造１０は、２本のリン
ク１４と２本のピン１２ａ、　１２ｂとによってリンク
機構を構成している。

次にこのことについて第１３図ならびに第１４図を用い
て説明する。第１３図はボイラ冷缶時の状態を説明する
ための図、第１４図はボイラ運転時の状態を説明するた
めの図である。第１３図に示すように冷缶時は、リンク
１４．１４は若干傾斜した状態にある。そしてボイラの
運転を開始してボイラ本体８が熱膨張することにより、
支持鉄骨６に対してボイラ本体８が相対的に移動し、そ
れによって第１４図に示すようにリンク１４がほぼ水平
になるように設置されている。

ところで近年、構造物の地震に対する安全性の要求と、
電子計算機の急速な発達に伴ない、構造物の耐震設計は
従来実施してきた静的耐震設計法に加えて、構造物の振
動特性を考慮した動的耐震設計法が実施されている。な
お、静的耐震設計法とは、構造物の振動特性に無関係に
加速度を設定し、その加速度に構造物の質量を乗じて設
計地震力を求め、構造物の各部材を設計する方法である
。

従って発電所用ボイラにおいても、第１５図に示すよう
に支持鉄骨６．振れ止め構造体１０並びにボイラ本体８
を連設した計算モデルで、水平方向の外力による動的解
析を行い、その解析結果を用いて支持鉄骨６のサイズな
どを決める設計法が実施されている。

振れ止め構造体は、例えば中小地震に対しては塑性変形
しないよう弾性設計する一方、極めてまれにしか発生し
ない大地震などでは塑性変形を許容できるよう設計され
ている。

ボイラ本体８は例えば幅が３０ｍ、奥行が３５ｍの長さ
を有し、内部に前述したような種々の熱交換器が設けら
れていることから、剛性が非常に大きく、一つの剛体と
してとらえることができる。従って水平方向の外力によ
る動的解析を行い、第１６図に示す如くボイラ本体８と
支持鉄骨６との間に相対変位Δを生じると、振れ止め構
造体１０のバネ剛性をＫとすると、振れ止め構造体１０
にはフックの法則に従い、（１）式に示す作用力Ｆが生
じる。

Ｆ＝Ｋ・Δ　　　　　　　　　・−・−・・・・・−・
・−・−（１）この式から明らかなように、作用力Ｆは
振れ止め構造体１０のバネ剛性Ｋに比例して大きくなる
。

振れ止め構造体１０に発生した作用力Ｆは反力として支
持鉄骨６に伝達、吸収される。

従来の振れ止め構造体１０では、リンク１４のバネ剛性
ＫＬはピン１２のバネ剛性に、の約１／３〜１）５であ
るから、振れ止め構造体１０のバネ剛性はこのリンク１
４のバネ剛性に大きく左右される。

第１７図ないし第１９図はリンクを示す図で、第１７図
はリンク１４の側面図、第１８図は第１７図のＨ−Ｈ線
上から視た一部平面図、第１９図は第１７図のＩ−■線
上の拡大断面図である。これらの図に示すようにリンク
１４は２枚のＵ型鋼１７を合せ（第１９図参照）、途中
の隙間の所々に挟み板１６を配置してリンク１４の強度
を高めている。このリンク１４のバネ剛性に、は、次の
（２）式で表わすことができる６に１冨Ａ−Ｅ／ＬＬ　
　　　　　・−・−−−−−−−−−−−・・−（２）
ここでＬＬ：リンク１４の長さＡ：リンク１４の断面積Ｅ：リンク１４の縦弾性係数例えばリンク１４の長さＬＬを４０００ｍｍ、リンク１
４の断面積Ａを５０００ｍｍ”　、リンク１４の縦弾性
係数Ｅを２１０００ｋｇ　／　ｍｍ”とし、支持鉄骨６
とボイラ本体８との間で相対変位Δが１００ｍ＋ｒＩ生
した場合、リンク１４に２５２５　ｔｏｎが作用するこ
とになり、この作用力Ｆを支持鉄骨６で吸収しなければ
ならない。

このようにリンク１４のバネ剛性が大きいと、そのバネ
剛性に比例した相対変位Δによる荷重が支持鉄骨６に伝
達される。従って支持鉄骨６は、振れ止め構造体１０よ
り伝達される荷重に対して十分に耐え得る強度を有する
必要がある。つまり振れ止め構造体１０のバネ剛性が大
であれば、それに応じて支持鉄骨６も大きくしなければ
ならない。

地震時に支持鉄骨６の負担するせん断力は、ボイラ本体
・支持鉄骨の達成系の動特性及び作用する地震波の特性
に依存する。しかし、概略的には、以上述べたように振
れ止め装置の剛性が大である程、支持鉄骨の負担するせ
ん断力は増加する傾向となる。

次に耐震性能上大きな意味を持つ変形性能について述べ
る。第２２図は第１７図ないし第１９図に示すリンクに
、その弾性限界を超えるような地震力が繰り返して作用
した場合の、地震力と変形の関係を実験にて求めたもの
であり、復元力特性図と呼ばれるものである。同図に示
すように、変形特性はロー■−〇−■−（１■−〇・・
・・・・という曲線を描く。

これで明らかなように圧縮荷重により座屈現象が生じた
後は、顕著な耐力低下があり、変形性能は極め２て乏し
い。−船釣に、このような繰り返し荷重が交互に作用す
る場合、脂層曲線に囲まれた面積に相当するエネルギは
部材が塑性変形することにより消費される。つまり、降
伏後に耐力低下が生じないで、安定して変形が進んでゆ
く。変形性能の優れた振れ止め装置であれば、大地震時
、ボイラ本体・支持鉄骨達成系の応答せん断力を低減さ
せる履歴減衰と呼ばれる減衰効果を生じることとなる。

更に、第２２図に示した履歴線図より、引張、圧縮の包
絡線図として変形特性を表したものが第２０図の曲線イ
である。この特性曲線イからも明らかなように、座屈開
始点ｄを越えると、リンク１４の耐力が極端に低下し、
以降の変形性能が極めて乏しくなっているのが分かる。

このように座屈後の耐力が著しく低下することは、振れ
止め構造体１０としての機能が発揮できなくなるという
ことであり、そうなると他の振れ止め構造体１０に荷重
が伝達してしまう。このような現象が生じないようにす
るためには、振れ止め構造体１０を機械的強度の点で十
分に余裕を持ったサイズにしなければならない。しかし
、振れ止め構造体１０の各部のサイズを大きくするとバ
ネ剛性が更に大となり、その結果支持鉄骨６のコストア
ップを招来する。

次に、従来のボイラ装置における水平方向の外力による
動的解析について説明する。振れ止め構造体１０の変形
特性は、リンク１４の剛性ＫＬとピン１２の剛性に、と
を合成することによって得られる。

従来の振れ止め構造体１０における変形特性を第２１図
に模式的に示す。リンク１４の剛性ＫＬがピン１２の剛
性ＫＰに比べて小さいため、リンク１４の変形特性が振
れ止め構造体１０の変形特性を支配している。第２１図
に示す特性を有する振れ止め構造体１０に、圧縮力（＋
Ｐ）と引張力（−Ｐ）が作用した場合では変形特性が異
なり非対称となる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

以上述べたように従来のボイラ装置では、動解析に基づ
くボイラ本体８と支持鉄骨６との間の相対変位Δについ
ての配慮がされておらず、静的荷重のみを考慮した弾性
設計により各部材の設計が行われていた。そのため振れ
止め構造体１０のバネ剛性が太き（、ボイラ本体８と支
持鉄骨６との間に相対変位Δが生じた場合、支持鉄骨６
に大きな反力が生じるから、支持鉄骨６のサイズが必然
的に大きくなるという欠点がある。

更に、従来の振れ止め構造体１０の復元力特性は弾性限
以上の圧縮力が作用した場合、リンク１４が座屈して履
歴曲線に囲まれる面積も小さい。つまり、履歴減衰と呼
ばれる減衰効果が乏しいという欠点がある。また、リン
ク１４が座屈すると、耐力が著しく低下し、そのため振
れ止め構造体１０が支持力を失うことになり機能を果さ
なくなるという問題がある。

更に、振れ止め構造体１０に、圧縮力と引張力が作用し
た場合では、変形特性が異なるため、動解析における振
れ止め構造体１０の計算モデル化が極めて困難である。

従って動解析の計算モデル化作成においても、従来の振
れ止め構造体１０は好ましくない。

一方、以上の問題点を解消するために、ピン１２ａ、　
１２ｂの最大曲げ強度をリンク１４の座屈強度よりも小
さくし、ピンが主として所定の相対変位を吸収し、ボイ
ラ本体８の水平力を緩和して支持鉄骨６に伝達し得るよ
うな振れ止め構造体を、先に提案した。

この出願に示された構成は従前のものに比して種々の優
位性をもつが、ピン１２ａ、　１２ｂが一様断面の円柱
状であるため、次に述べる改善すべき点が指摘される。

即ち、ピン１２ａ（１２ｂ）は第２３図（ａｌに示すよ
うにその軸線に沿ってピン断面積が変化しない所謂−様
モデルの両端支持梁にモデル化できる。この場合、ピン
１２ａの中央部にＰなる荷重が作用した時、第２３図（
ｂ）に示す如（、ピン１２ａの支持点間（リンク接合部
間）の距離を２Ｌとすると、ピン１２ａの中心部にＰ　
−Ｌ／２の最大曲げモーメントＭ、、、が発生し、両端
の支持点で曲げモーメン）Ｍはゼロとなり、その間は曲
げモーメントＭは直線的に変化する。

ピン径をｄｏとすると、ピン１２ａの断面係数Ｚは、Ｚ
−πｄｏ’／３２で表わされるから、ピン１２ａの最大
曲げ応力σｍａｘは次式の通りとなる。

そして、ピン１２は一様断面であるから、Ｚは一定であ
り、Ｍはピン軸に沿って直線的に変化するので、曲げ応
力分布は第２３図（Ｃ）の如（、中央部で最大、両端部
でゼロとなる。その時の中央部の変形′Ｗ：δ　ＭＩＸ
及び剛性：に′は次式で表わされる。

ここでＥ　：縦弾性係数Ｉｏ　：ビンの断面二次モーメント（＝　−ｄ　Ｏ’）よって、−様断面のビン１２ａにおいては、その中心部
のみが曲げ変形を担い、ビン１２ａの大部分が曲げ変形
を分散して担うものに比してビン剛性を小さく出来ない
という問題が指摘された。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、このような従来技術の問題点を解消し
、ボイラ本体と支持鉄骨との間に大きな相対変位を生じ
ても、振れ止め構造体が所期の機能を損うことなく、ボ
イラ本体の水平変位力を緩和して支持鉄骨に伝達可能な
ボイラ装置の振れ止め構造体を提供するにある。また、
振れ止め構造体の変形特性を、圧縮側と引張側とにおい
て同一となるようにし、動解析における計算モデル化を
容易にすることにある。

本発明の他の目的とするところは、リンク構造の振れ止
め構造体におけるビンが、水平力吸収用の部材として働
く構成において、ビンの剛性を滅じてビンの変形能力を
向上させることにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上述の目的を達成するため、本発明は、吊り下げ支持さ
れたボイラ本体と支持鉄骨との間を、略水平方向に掛け
渡されたリンク構造の振れ止め構造体で連結し、該振れ
止め構造体が、その中央部を前記ボイラ本体側もしくは
前記支持鉄骨側に取り付けられたビンと、該２本のビン
の上端どうし並びに下端どうしをそれぞれ連結した平行
な２本の連結部材を備え、前記ビンの最大曲げ強度より
も前記連結部材の座屈強度が大きく設定されてなる構成
において、前記ビンのピン径が、その中央部から両端の
接合部に向って漸次減少するようになされている。

〔実施例〕

以下本発明を図示した実施例によって説明する。

第１図は、本発明の１実施例に係るボイラ装置における
振れ止め構造体の側面図で、前記第１２図に対応するも
の、第２図は第１図のＡ−Ａ線上の平面図である。

第１．２図において、６は支持鉄骨で、該支持鉄骨６の
頂部部材には、図示していないが前記ボイラ本体８が、
従前と同様に多数の吊りボルトによって吊り下げ支持さ
れている。また、支持鉄骨６とボイラ本体８との間には
、略水平方向に掛け渡された振れ止め構造体１が多数個
設置されている。

１）は前記したバックステーで、例えばボイラ本体８の
外壁となるメンブレンパネルの外側に固着されている。

また、ボイラ本体８の外周に立設された前記支持鉄骨６
には、対応するバックステー１）に向けてブラケット１
５が突設・固着されている。

そして、バックステー１）の端部及びブラケット１５の
端部付近にはビン２ａ、２ｂがそれぞれ貫通・支持され
ている。

この２ａと２ｂの上端どうし並びに下端どうしを、連結
ビン３を介して互いに平行なリンク４゜４でそれぞれ連
結し、ビン２ａ、２ｂ、連結ピン３・・・、リンク４，
４によってリンク機構を構成している。

上記リンク４は、例えば前述と同様に、２本の背中合せ
になったＵ字鋼、それらの両端部に挟まれた連結板、Ｕ
字鋼に挟まれた挟み板を溶接・−体化したものよりなっ
ているが、これに限定されるものではない。但し、この
リンク４の座屈強度（座屈耐力）は、上記ビン２　（２
ａ、２ｂ）の最大曲げ強度よりも太き（設定されており
、リンク４の長さと断面形状はこれに見合ったものに選
定される。なお、リンク４の引張強度は周知のように座
屈耐力よりも大きいので、ビン２との強度比較において
は座屈強度を論議すれば良い。

また、振れ止め構造体１のリンク４以外の部品。

箇所においても同様にビン２の最大曲げ強度を上進る強
度をもたせである。この結果、振れ止め構造体１の主た
る変形部材はビン２のみとなり、変形箇所が明確化され
ている。

一方、ビン２は、その長さと断面形状を適宜選択するこ
とによって、破断時の変形量を算出し、ボイラ本体８と
支持鉄骨６との相対変位量Δに対し、相対変位量Δ〈破
断時の変形量となるようにされている。従って、ビン２
が破断する前の降伏応力に達するまでは、ビン２は荷重
に対して略所定比率の一定変位を示し、前記振れ止め構
造体１は、このピン２の変位に略従って変位することに
なる。

第３図及び第４図は、支持鉄骨６とボイラ本体８との間
に相対変位が生じた際のピン２ａ、２ｂの変形モードを
示す図で、第３図は引張時の状態を、第４図は圧縮時の
状態を各々示している。

前述のように変形箇所をピンのみとし、リンク４の座屈
耐力をピン２の最大曲げ強度より大きくすると、振れ止
め構造体１の変形特性は、第５図に模式的に示したよう
にピン２の変形特性が支配したものとなる。この結果、
同図から明らかなように圧縮側（＋Ｐ）と引張側（−Ｐ
）の変形特性が同一で且つシンプルであるため、振れ止
め構造体１における動解析のための計算モデル化が極め
て容易なものとなる。更に、従前に比して変形特性が改
善され、変形が大きく耐力低下がなく、履歴減衰効果が
大となる。なお、本発明においては、後述するビン形状
の工夫によって、変形特性は更により一層改善される。

以下、これについて説明する。

本発明においては、リンク４の座屈耐力をピン２の最大
曲げ応力（最大荷重）以上とすることに加えて、ピン２
のピン径を、その中央部から両端のリンク接合部に向っ
て漸次小さくなるように設定されている。このように為
す所以は、ピン２のピン軸方向に沿った変形ｉｉ（曲げ
応力分布）を出来るだけ一様化し、ピン２の剛性を全体
として減じることにある。

いま、ピン軸方向の任意の点の曲げ応力がビン中央部の
最大曲げ応力σＩＩＩＩＩＸと同一となるようにピン径
をピン軸に沿って変化させた場合を考える。

このような断面は、第８図（ａ）の如＜ｄ／ａＯ＝（ｘ
／Ｌ）”’となるようにピン径を変化させることにより
得られる。

ここでｄｏ　：ピン中央部のピン径２Ｌ：ピン両端の支持点間の距離Ｘ　：両端支持点からの任意の距離（≦Ｌ）ｄ　：任意の点Ｘでのピン径このような紡錘形状を呈するピン２−Ａの曲げ応力分布
は第８図（ｂｌに示す如（、ピン軸方向全域にわたって
最大曲げ応力となる。第８図（ａｌに示す如く断面を有
するピン２−Ａの中央部の変形量：δ　ｆｆ１ａＸ　、
及び剛性：Ｋ“は次式で表わされる。

なお、Ｅ、Ｔｏは各々前述したピンの縦断性係数並びに
断面２次モーメントである。

ここで、この第８図ｆａ）と前記した第２３図（ａ）に
示すピン１２ａとピン２−Ａの剛性を比較すると、上記
０式並びに前記０式との対比より明らかなように、第８
図（ａ）に示すピンは第２３図（ａｌのピンに比べてＫ
“＝０．５５に’となり、ピン径をピン軸に沿ってピン
曲げ応力が等しくなるように変化させればピンの曲げ剛
性を５５％に小さくできる。

しかし、第８図ｆａ）において、Ｍ＝・〕の断面にもせ
ん断力をささえる断面積が必要であり、更にリンク接合
部を確保するためにも、両端支持部の断面をゼロにする
ことはできない。

そこで、リンク接合部を考慮して、例えば両端支持部の
ピン径：ｄ、を０．６ｄＯ（ｄＯ：ピン中央部のピン径
）とし、その間は直線的に変化させる。

このピン２−Ｂの形状は、第９図（ａｌに示されていて
、第１図のピン２ａ、２ｂと対応する。第９図（ａｌに
示すピン２−Ｂの応力分布を第９図（ｔｅｌに示す。

このピン１９の中央部の変形量：δ″ｗａｘ及び剛性二
に＃′は次式で表わされる。

Ｌ３　　　　　ｄｏここで、ｄ、二側端支持部のピン径ｄ、＝　０．６ｄｏ　とすると、となる。

一様断面のピン１２ａのに’　　（前記０式）と比較す
ると、Ｋ”’＝０．６に’とピン１９の剛性は６０％と
小さくなる。

以上のように、第１図もしくは第９図に示した実施例に
おいては、ピン２ａ、　２ｂ（２−Ｂ）におけるリンク
接合部のピン径を、例えば中央部の径よりも６０％小さ
くして中央部から両端に向けて漸次直径を滅じているの
で、−様断面のピンに比して剛性を６０％に減じ得る。

よって、ピン２ａ、２ｂの変形能力が大幅に増して相対
変位による反力をより一層効果的に抑えることが出来る
。

第６図は本発明の他の実施例に係るピンを示す図である
。同図に示すピン２−Ｃは、両端のリンク接合部分を一
様断面の円柱状のものとし、他の部位は前述した第８図
に示したピン２−Ａと同様の−様な変形量分布をもつも
のとされている。即ちピンに発生する曲げ応力がピン軸
方向のどの位置においても中央部と等しくなるように、
ピン径ｄをビン中央部からビン両端部に沿って次式によ
り変化させたものである。

ｄ　”　ｄ（１・（Ｘ　／Ｌ）　Ｉｙｘこの場合、ピン
２−Ｃは、−様断面のピンに比してその剛性を略５５％
に低減でき、ピン２−Ｃの変形能力を大幅にアップでき
る。

本発明のピン２の形状は、上記実施例に限定されること
はなく、例えば第７図に示すように、ピン２−Ｄの中央
部を前述したｄ＝ｄ０・（ｘ／Ｌ）”’で示される紡錘
形状とし、他の部分を前記第９図で示された直線的に径
が減少するものとしても良（、この場合も同等の効果が
期待できる。

また、ピン２の中央部から両端への径の漸次減少形状は
、前述した曲線や直線に限定されることはなく、他の任
意の曲線、或いは複数の曲線や直線の組合せとすること
も任意である。

〔発明の効果〕

以上のように本発明によれば、振れ止め構造体　１）の
変形箇所をピン２のみとし、変形箇所を明確にできると
共に、ピン２のピン径を中央部から両端へ漸次減少させ
ているので下記に示す効果がある。

（ｉ）ピンが破断するまでに所定の相対変位を吸収する
ので、振れ止め構造体がその機能を失うことなく本体の
水平力を支持鉄骨に伝達できる。

（１））ピン径をピン中央部からピン両端部に向って小
さくすることによりピンの変形能力が大幅に向上し、相
対変位による反力を大幅に低減させることができるので
、支持鉄骨部材のサイズ減少、コストダウンが計れる。

（ｉｉｉ　）ピンが破断する前にリンクは座屈を生じな
いので、振れ止め装置の機能を失うことなく、本体の水
平力を支持鉄骨に伝達できる。

（ｉｖ）振れ止め構造体の圧縮側と引張側の変形特性が
同一となるので、動解析における振れ止め構造体のモデ
ル化が極めて容易であり、動解析結果の精度向上が計れ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第５図は本発明の１実施例を説明するための図
で、第１図は振れ止め構造体の側面図、第２図は第１図
のＡ−Ａ上の平面図、第３図および第４図は引張時およ
び圧縮時におけるピンの変形モードを示すモデル図、第
５図は振れ止め構造体の変形特性図である。第６図は本発明の他の実施例に係るピンを示す説明図で
ある。第７図は本発明の更に他の実施例に係るピンの説明図で
ある。第８図（ａｌ、　（ｂｌは本発明に係るピンの作用原理
を説明するためのもので、ピンの曲げ変形量がピン軸に
沿って−様なピンを示し、同図（ａ）はピン径の変化を
示すモデル図、同図（ｂ）はピンの曲げ応力分布図であ
る。第９図（ａｌ、　（ｂｌは同じく本発明に係るピンの作
用原理を説明するためのもので、ピン径が直線的に変化
するものを示し、同図（ａ）はビン径の変化を示すモデ
ル図、同図（′ｂ）はピンの曲げ応力分布図である。第１０図および第１）図は発電用のボイラ本体の支持構
造を説明するためのもので、第１０図は概略側面図、第
１）図は概略平面図である。第１２図〜第２３図は従来の振れ止め構造体を説明する
ための図で、第１２図は振れ止め構造体の側面図、第１
３図および第１４図は冷缶時およびボイラ運転時におけ
る振れ止め構造体のリンクの状態を各々示す概略構成図
、第１５図および第１６図はボイラ本体と支持鉄骨との
相対変位を説明するためのモデル図、第１７図はリンク
の平面図、第１８図は第１７図のＨ−Ｈ線上の平面図、
第１９図は第１７図のＩ−■線上の拡大断面図、第２０
図はリンクへの荷重Ｐとリンクの軸方向変形量δ、との
関係を示す特性図、第２１図は振れ止め構造体の変形特
性図、第２２図は従来のリンクの復元力特性図、第２３
図は従来の一様断面のピンを説明するためのもので、同
図（ａ）は両端支持梁モデル図、同図（ｂｌは最大曲げ
モーメント発生部の説明図、同図（Ｃ１は曲げ応力分布
図である。１．１０・・・振れ止め構造体、２ａ、　２ｂ、　２−
Ａ、　　２−Ｂ、２−Ｃ，２−Ｄ　（以下符号２で総括
）、１２ａ。１２ｂ・・・ピン、３．１３・・・連結ビン、４，１４
・・・リンク、５．１５・・・ブラケット、６・・・支
持鉄骨、８・・・ボイラ本体、９・・・吊りボルト、１
）・・・バックステー。第１図第３図　　　　第４因第５図一二顧第６区第７図第８図第９因一一田艶第１０図　　　　　　第１）図第１２図す第１３図！５第１４図第１５図　　　　第１６図第１７図第１８図　　　　　第１９図第２１図第２２図第２３図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）吊り下げ支持されたボイラ本体と支持鉄骨との間
を、略水平方向に掛け渡されたリンク構造の振れ止め構
造体で連結し、該振れ止め構造体が、その中央部を前記
ボイラ本体側もしくは前記支持鉄骨側に取り付けられた
ピンと、該２本のピンの上端どうし並びに下端どうしを
それぞれ連結した平行な２本の連結部材を備え、前記ピ
ンの最大曲げ強度よりも前記連結部材の座屈強度が大き
く設定されてなる構成において、前記各ピンのピン径が、その中央部から両端のリンク接
合部に向つて漸次小さくなるように形成されたことを特
徴とするボイラ装置。
（２）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記ピ
ンのピン径を、その中央部から前記リンク接合部に向つ
て直線的もしくは折れ線形状的に減少させたことを特徴
とするボイラ装置。
（３）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記ピ
ンにおける両端のリンク接合部間の距離を２Ｌ、ピン中
央部のピン径をｄ＿０とした時、ピンのリンク接合部か
ら距離ｘでのピン径ｄが、ｄ＝ｄ＿０・（ｘ／Ｌ）＾１＾／＾３となるような紡錘形状としたことを特徴とするボイラ装
置。
（４）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記ピ
ンの中央部位を紡錘形状とし、この紡錘形状部からピン
の両端に向つてピン径を直線的に減少させたことを特徴
とするボイラ装置。
（５）特許請求の範囲第（２）項もしくは第（３）項記
載において、前記ピンの前記リンク接合部近傍のピン形
状を円柱状としたことを特徴とするボイラ装置。