JPH01162542A - 連続鋳造機の鋳型 - Google Patents
連続鋳造機の鋳型Info
- Publication number
- JPH01162542A JPH01162542A JP32018887A JP32018887A JPH01162542A JP H01162542 A JPH01162542 A JP H01162542A JP 32018887 A JP32018887 A JP 32018887A JP 32018887 A JP32018887 A JP 32018887A JP H01162542 A JPH01162542 A JP H01162542A
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- JP
- Japan
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- mold
- wall
- wear
- taper
- slab
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、鋼の連続鋳造機に使用される鋳型に関する
。
。
［従来技術］
鋼の連続鋳造機には、注入された溶鋼を連続的に冷却し
凝固して鋼片を鋳造する鋳型が用いられている。この種
の鋳型として、鋳型の一辺を形成する鋳型壁の内表面に
テーバが形成されている構成が公知である。このテーバ
は、下方に向けて、溶鋼が注入される空間が狭まるよう
に形成されている。このように下方が狭まるようなテー
バを付けることにより、溶鋼の凝固時に生じる鋳片の収
縮に対応させている。
凝固して鋼片を鋳造する鋳型が用いられている。この種
の鋳型として、鋳型の一辺を形成する鋳型壁の内表面に
テーバが形成されている構成が公知である。このテーバ
は、下方に向けて、溶鋼が注入される空間が狭まるよう
に形成されている。このように下方が狭まるようなテー
バを付けることにより、溶鋼の凝固時に生じる鋳片の収
縮に対応させている。
このような鋳型を用いた連続鋳造機では、鋳型に注入さ
れた溶鋼は、鋳型内で冷却凝固して鋳片が形成され、鋳
型から連続的に引抜かれる。この場合、鋳片の引抜きの
際に鋳型の内表面が鋳片により摩耗される。鋳型の内表
面には、通常°、鋳片による鋳型の摩耗を抑制するため
に一様にＮ１めつき層が形成されている。
れた溶鋼は、鋳型内で冷却凝固して鋳片が形成され、鋳
型から連続的に引抜かれる。この場合、鋳片の引抜きの
際に鋳型の内表面が鋳片により摩耗される。鋳型の内表
面には、通常°、鋳片による鋳型の摩耗を抑制するため
に一様にＮ１めつき層が形成されている。
ところで、鋳型内で鋳片が凝縮する場合、鋳型の上方で
は、流入さた溶鋼が急冷却されてそのほとんどが凝固し
、鋳型の下方では中央の一部の溶鋼が凝固するから、凝
縮する体積が異なる。即ち、鋳型の上方部では、凝縮す
る量が多いからテーバ（傾斜面）の傾きを大きくし、そ
の下方では凝縮する量が少ないからテーバの傾きを小さ
くしている。そのため、鋳型壁の内面に形成されるテー
バは上方と下方では傾きが異なるように形成されたいわ
ゆる多段テーパを有する鋳型が用いられている。
は、流入さた溶鋼が急冷却されてそのほとんどが凝固し
、鋳型の下方では中央の一部の溶鋼が凝固するから、凝
縮する体積が異なる。即ち、鋳型の上方部では、凝縮す
る量が多いからテーバ（傾斜面）の傾きを大きくし、そ
の下方では凝縮する量が少ないからテーバの傾きを小さ
くしている。そのため、鋳型壁の内面に形成されるテー
バは上方と下方では傾きが異なるように形成されたいわ
ゆる多段テーパを有する鋳型が用いられている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、鋳型内壁のテーパが変化する部分は、鋳
片との摩耗抵抗が他の部分に比較して大きいからめつき
層の摩耗が激しく、この部分のみの摩耗により使用不能
になる。例えば、テーパが形成されていない鋳型に比較
して約１／４乃至約１／７のチャージ数（約５０チヤー
ジ）で修復のため交換または使用不能になる。
片との摩耗抵抗が他の部分に比較して大きいからめつき
層の摩耗が激しく、この部分のみの摩耗により使用不能
になる。例えば、テーパが形成されていない鋳型に比較
して約１／４乃至約１／７のチャージ数（約５０チヤー
ジ）で修復のため交換または使用不能になる。
このように、従来のテーパが多段に形成された鋳型では
、鋳型の、寿命が短いという問題点がある。
、鋳型の、寿命が短いという問題点がある。
この発明は斯かる事情に鑑みてなされたもので、寿命の
長い鋳型を提供することを目的とする。
長い鋳型を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
この発明に係る連続鋳造機の鋳型は、鋳型を構成する鋳
型壁の鋳型内側表面には、鋳片の凝固収縮に応じて、鋳
片の引抜き方向に沿って傾斜角度が変化した傾斜面が形
成されており、その傾斜角度が変化する部分の表面上に
、耐摩耗性合金を溶着することを特徴とする。
型壁の鋳型内側表面には、鋳片の凝固収縮に応じて、鋳
片の引抜き方向に沿って傾斜角度が変化した傾斜面が形
成されており、その傾斜角度が変化する部分の表面上に
、耐摩耗性合金を溶着することを特徴とする。
［作用］
この発明の連続鋳造機の鋳型によれば、鋳型を構成する
鋳型壁の鋳型内表面には、鋳片の引抜き方向に沿って傾
きが変、化した傾斜面が形成されているとともに、傾き
が変化する部分に耐摩耗金属が溶着されている“。従っ
て、傾斜面の変化する部分の摩耗を防止できるので鋳型
の寿命を長くすること′ができる。
鋳型壁の鋳型内表面には、鋳片の引抜き方向に沿って傾
きが変、化した傾斜面が形成されているとともに、傾き
が変化する部分に耐摩耗金属が溶着されている“。従っ
て、傾斜面の変化する部分の摩耗を防止できるので鋳型
の寿命を長くすること′ができる。
［実施例］
以下に添附図面の第１図乃至第３図を参照してこの発明
の実施例を詳細に説明する。
の実施例を詳細に説明する。
第４図に、この発明にかかる鋳型が用いら杭ている連続
鋳造装置１ｏを示す。連続鋳造機１０には、溶鋼を安定
した溶鋼流で鋳型に供給するタンデイツシュ１２が設け
られている。タンデイツシュ１２の下方には、この発明
の実施例にかかる組立て式の鋳型１４が配設されており
、タンデイツシュ１２に取付けられた浸漬ノズル１６の
下端部が鋳型１４内の溶鋼中に浸漬されている。
鋳造装置１ｏを示す。連続鋳造機１０には、溶鋼を安定
した溶鋼流で鋳型に供給するタンデイツシュ１２が設け
られている。タンデイツシュ１２の下方には、この発明
の実施例にかかる組立て式の鋳型１４が配設されており
、タンデイツシュ１２に取付けられた浸漬ノズル１６の
下端部が鋳型１４内の溶鋼中に浸漬されている。
鋳型１４は、略四角柱形状に形成された鋳型内壁１８と
、この鋳型内壁１８を冷却する冷却部２０とから構成さ
れている。冷却部２０には、鋳型内壁１８の外周面に沿
って冷却水を供給する通路２２が複数個形成されている
。
、この鋳型内壁１８を冷却する冷却部２０とから構成さ
れている。冷却部２０には、鋳型内壁１８の外周面に沿
って冷却水を供給する通路２２が複数個形成されている
。
鋳型内壁１８は、銅板の鋳型素材２４と、この鋳型素材
２４の表面に形成されたニッケルめっき層２６とから構
成されている。
２４の表面に形成されたニッケルめっき層２６とから構
成されている。
組立て型鋳型１４は、第３図に示すように、四辺形の長
辺を形成し、互いに平行に配置された一対の長辺壁２８
．３０と、一対の長辺壁間に介在され、互いに平行に配
置された一対の短辺壁３２．３４とが設けられている。
辺を形成し、互いに平行に配置された一対の長辺壁２８
．３０と、一対の長辺壁間に介在され、互いに平行に配
置された一対の短辺壁３２．３４とが設けられている。
短辺壁３２．３４は可動に設けられ、鋳片の幅寸法を調
節可能に設けられている。長辺壁２８．３０及び短辺壁
３２．３４には、それぞれ互いに対向する面に上方から
下方に向けて、次第に鋳片の形状を決定する中空３７が
狭まるような傾斜を有するテーパ３６−Ａ及び３６Ｂが
形成されている。
節可能に設けられている。長辺壁２８．３０及び短辺壁
３２．３４には、それぞれ互いに対向する面に上方から
下方に向けて、次第に鋳片の形状を決定する中空３７が
狭まるような傾斜を有するテーパ３６−Ａ及び３６Ｂが
形成されている。
更に、短辺壁３２．３４のテーパ３６Ｂは、長辺壁２８
．３０のテーパ３６Ｂよりも、溶鋼の引抜き方向に対し
て大きな傾きを形成している。
．３０のテーパ３６Ｂよりも、溶鋼の引抜き方向に対し
て大きな傾きを形成している。
第１図及び第２図に示すように、短辺３２．３４の鋳型
内壁１８において、銅板性の素材２４の表面は上端から
その中途部３９（以下チー バ変化部分とする）にかけ
て、中空３７が狭まるように第１のテーパ４１Ａが形成
されている。テーバ変化部分３９から下端部にかけて、
第１のテーパよりも傾斜角度の小さな第２のテーパ４１
８が形成されている。このよう′に、鋳片の引抜き方向
に沿って傾斜角度の変化した多段テーバを形成すること
により、溶鋼が凝固する際に凝縮する体積変化に、応じ
ることができる。更に、第２図に示すように、短辺３２
．３４の鋳型内壁１８には、互いに隣り合って、角部を
形成する縁部４０が形成されている。゛この縁部４０は
長辺壁２８．３０と協動して角部領域４２（第３図参照
）を形成する。
内壁１８において、銅板性の素材２４の表面は上端から
その中途部３９（以下チー バ変化部分とする）にかけ
て、中空３７が狭まるように第１のテーパ４１Ａが形成
されている。テーバ変化部分３９から下端部にかけて、
第１のテーパよりも傾斜角度の小さな第２のテーパ４１
８が形成されている。このよう′に、鋳片の引抜き方向
に沿って傾斜角度の変化した多段テーバを形成すること
により、溶鋼が凝固する際に凝縮する体積変化に、応じ
ることができる。更に、第２図に示すように、短辺３２
．３４の鋳型内壁１８には、互いに隣り合って、角部を
形成する縁部４０が形成されている。゛この縁部４０は
長辺壁２８．３０と協動して角部領域４２（第３図参照
）を形成する。
縁部４０には幅Ａの領域でテーパ変化部分３９から鋳型
の下端にかけて、耐摩耗性合金、例えばニッケルークロ
ム系合金、ニッケルーコバルト系合金等が厚み約０．５
乃至０．６ｍｌｌ１で溶射されている。この場合、耐摩
耗性合金が溶射されている縁部４０の幅Ａは短辺壁３２
の幅を８とすると、下記（１）式で示される領域に溶射
される。 −Ａ＞Ｂ／２Ｘ０．３ ・・・・
・・・・・（１）ここで、（１）式の係数０．３は縁部
の幅に対する割合いを示しており、０．３以上の場合に
は一１幅Ａが比較的広くなり、耐摩耗性合金の溶射領域
が広くなるのでコスト高になる。一方、０．３以下の場
合には耐摩耗性合金の溶射領域が比較的狭くなり溶射に
よる効果が小さい。
の下端にかけて、耐摩耗性合金、例えばニッケルークロ
ム系合金、ニッケルーコバルト系合金等が厚み約０．５
乃至０．６ｍｌｌ１で溶射されている。この場合、耐摩
耗性合金が溶射されている縁部４０の幅Ａは短辺壁３２
の幅を８とすると、下記（１）式で示される領域に溶射
される。 −Ａ＞Ｂ／２Ｘ０．３ ・・・・
・・・・・（１）ここで、（１）式の係数０．３は縁部
の幅に対する割合いを示しており、０．３以上の場合に
は一１幅Ａが比較的広くなり、耐摩耗性合金の溶射領域
が広くなるのでコスト高になる。一方、０．３以下の場
合には耐摩耗性合金の溶射領域が比較的狭くなり溶射に
よる効果が小さい。
尚、縁部領域４０を除く領域にはニッケルめっき層が形
成されている。
成されている。
次に、この発明の実施例の動作について説明する。
第１図に示すように、タンデイツシュ１２の溶鋼を浸漬
ノズル１６を介して鋳型１４に供給する。
ノズル１６を介して鋳型１４に供給する。
鋳型１４に供給された溶鋼は、鋳型内壁１８により冷却
されて凝固シェルが形成される。この凝固シェルの内側
に未凝固の溶鋼が存在する鋳片部分は、鋳型の下方に設
けられたスプレィ冷却帯で、冷却水をスプレィ噴射させ
て冷却され、完全に凝固する。
されて凝固シェルが形成される。この凝固シェルの内側
に未凝固の溶鋼が存在する鋳片部分は、鋳型の下方に設
けられたスプレィ冷却帯で、冷却水をスプレィ噴射させ
て冷却され、完全に凝固する。
鋳型１４には、ｍｒｉ内！１１８から伝導された熱を除
去する冷却部２０が設けられている。冷却部２０では通
路２２に、第１図中矢印Ｅで示すように、下方から上方
に向けて冷却水を供給する。従って、鋳型内の溶鋼の熱
は鋳型内壁１８を介して冷却水に伝達する。鋳片が冷却
される場合には、鋳型内壁１８に接触する部分から順に
冷却されるかう１、鋳型の上方部では、溶鋼が流入され
ると急激に冷却され凝縮する。ところが、鋳型には鋳片
の体積変化に沿ってテーパが形成されているから、鋳片
の体積が変化しても鋳型形状に沿って、鋳片が引抜かれ
る。この場合、テーパの変化部分３つの摩擦抵抗が大き
くなるが、縁部分には耐摩耗性の金属が溶射されている
から、この部分の急激な摩耗は抑制される。
去する冷却部２０が設けられている。冷却部２０では通
路２２に、第１図中矢印Ｅで示すように、下方から上方
に向けて冷却水を供給する。従って、鋳型内の溶鋼の熱
は鋳型内壁１８を介して冷却水に伝達する。鋳片が冷却
される場合には、鋳型内壁１８に接触する部分から順に
冷却されるかう１、鋳型の上方部では、溶鋼が流入され
ると急激に冷却され凝縮する。ところが、鋳型には鋳片
の体積変化に沿ってテーパが形成されているから、鋳片
の体積が変化しても鋳型形状に沿って、鋳片が引抜かれ
る。この場合、テーパの変化部分３つの摩擦抵抗が大き
くなるが、縁部分には耐摩耗性の金属が溶射されている
から、この部分の急激な摩耗は抑制される。
また、長辺壁（２８または３０）と短辺壁（３２または
３４）とにより挟まれた角頭１１４２の部分の冷却効率
が比較的高いから、この角頭域４２に近接する部分の凝
固シェルＳは中央部３８に比較して堅い。このように、
角頭域４２の凝固シェルＳが堅いから、この領域では、
凝固シェルＳと鋳型内壁との摩擦が大きく作用するので
鋳型内壁の摩擦抵抗が大きい。
３４）とにより挟まれた角頭１１４２の部分の冷却効率
が比較的高いから、この角頭域４２に近接する部分の凝
固シェルＳは中央部３８に比較して堅い。このように、
角頭域４２の凝固シェルＳが堅いから、この領域では、
凝固シェルＳと鋳型内壁との摩擦が大きく作用するので
鋳型内壁の摩擦抵抗が大きい。
更に、鋳型内壁１８に形成されているテーパは、短辺壁
３２．３４のテーパ３６Ｂの方が、長辺壁のテーパ３６
Ａより、鋳片の移動方向に対する傾斜角度が大きい。従
って、短辺壁３２．３４における鋳型内壁１８の縁部４
０のＩｌ！擦抵抗抵抗極めて大きいがこの縁部４０には
耐摩耗性金属が溶射されているから、この部分の摩耗を
抑制することができる。
３２．３４のテーパ３６Ｂの方が、長辺壁のテーパ３６
Ａより、鋳片の移動方向に対する傾斜角度が大きい。従
って、短辺壁３２．３４における鋳型内壁１８の縁部４
０のＩｌ！擦抵抗抵抗極めて大きいがこの縁部４０には
耐摩耗性金属が溶射されているから、この部分の摩耗を
抑制することができる。
この発明によれば、約４００乃至７００チヤージまで鋳
型を使用することができる。しかも、使用後の短辺３２
．３４の鋳型内壁の摩耗状態は、耐摩耗性金属を溶射し
た縁部４０の摩耗と、クロムめっきした中央部３６の、
摩耗がほぼ等しいが、めっき居の全域に亙って残存部分
を略均−にすることができる。従って、鋳型内壁の縁部
の局部的な摩耗を防止し、残存部分を略均−にしている
から、銅素材２４まで浸蝕することがない。
型を使用することができる。しかも、使用後の短辺３２
．３４の鋳型内壁の摩耗状態は、耐摩耗性金属を溶射し
た縁部４０の摩耗と、クロムめっきした中央部３６の、
摩耗がほぼ等しいが、めっき居の全域に亙って残存部分
を略均−にすることができる。従って、鋳型内壁の縁部
の局部的な摩耗を防止し、残存部分を略均−にしている
から、銅素材２４まで浸蝕することがない。
この発明は上述した一実施例に限ることなくこの発明の
要旨を逸脱しない範囲で種々変形可能である。
要旨を逸脱しない範囲で種々変形可能である。
例え″ば、テーパ変化部分から鋳型の下端にまで耐摩耗
性金属の溶射を施したがこれに限らずテーバ変化部分だ
けに溶射を施してもよい。
性金属の溶射を施したがこれに限らずテーバ変化部分だ
けに溶射を施してもよい。
また、上述した実茄例では短辺壁に付いてのみ説明した
が、長辺壁についても同様にテーパの変化部分に耐摩耗
性金属を溶射しても同様な効果を得ることができる。
が、長辺壁についても同様にテーパの変化部分に耐摩耗
性金属を溶射しても同様な効果を得ることができる。
［発明の効果］
この発明によれば、傾斜角度のことなる傾斜面形成され
た鋳型内面において、摩擦抵抗が比較的大きいテーパの
変化部分に耐摩耗性金属が溶射されているから、この部
分の激しい摩耗を防止している。従って、寿命の長い鋳
型を提供することができる。
た鋳型内面において、摩擦抵抗が比較的大きいテーパの
変化部分に耐摩耗性金属が溶射されているから、この部
分の激しい摩耗を防止している。従って、寿命の長い鋳
型を提供することができる。
第１図はこの発明の実施例にかかる鋳型内壁の断面図、
第２図は第１図に示す鋳型内壁の正面図、第３図はこの
発明に係る鋳型を用いた連続鋳造機の断面図、第４図は
連続鋳造機を示す断面図であ飛・ １４・・・鋳型、１８・・・鋳型内壁、２４・・・銅素
材、２８．３０・・・長辺壁（鋳型壁）、３２．３４・
・・短辺壁（鋳型壁）、３９・・・テーパ変化部分、４
０・・・縁部（耐摩耗性金属の溶射部分）。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 ｆｒＳ２図 Ｊ（Ｊ 第３図
第２図は第１図に示す鋳型内壁の正面図、第３図はこの
発明に係る鋳型を用いた連続鋳造機の断面図、第４図は
連続鋳造機を示す断面図であ飛・ １４・・・鋳型、１８・・・鋳型内壁、２４・・・銅素
材、２８．３０・・・長辺壁（鋳型壁）、３２．３４・
・・短辺壁（鋳型壁）、３９・・・テーパ変化部分、４
０・・・縁部（耐摩耗性金属の溶射部分）。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 ｆｒＳ２図 Ｊ（Ｊ 第３図
Claims (1)
- 鋳型を構成する鋳型壁の鋳型内側表面には、鋳片の凝固
収縮に応じて、鋳片の引抜き方向に沿って傾斜角度が変
化した傾斜面が形成されており、その傾斜角度が変化す
る部分の表面上に、耐摩耗性合金を溶着することを特徴
とする連続鋳造機の鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32018887A JPH01162542A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 連続鋳造機の鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32018887A JPH01162542A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 連続鋳造機の鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01162542A true JPH01162542A (ja) | 1989-06-27 |
Family
ID=18118685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32018887A Pending JPH01162542A (ja) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | 連続鋳造機の鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01162542A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007160346A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2008049385A (ja) * | 2006-08-28 | 2008-03-06 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2009160632A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| KR100940679B1 (ko) * | 2002-12-27 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형 |
| JP2011079062A (ja) * | 2011-01-28 | 2011-04-21 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| CN112743053A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-04 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种用于解决包晶钢连铸板坯表面裂纹的结晶器及控制方法 |
| WO2022131821A1 (ko) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | 주형 |
-
1987
- 1987-12-18 JP JP32018887A patent/JPH01162542A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100940679B1 (ko) * | 2002-12-27 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 박슬라브 연속주조용 깔대기형 주형 |
| JP2007160346A (ja) * | 2005-12-13 | 2007-06-28 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
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| JP2009160632A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
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| WO2022131821A1 (ko) * | 2020-12-17 | 2022-06-23 | 주식회사 포스코 | 주형 |
| CN112743053A (zh) * | 2020-12-29 | 2021-05-04 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种用于解决包晶钢连铸板坯表面裂纹的结晶器及控制方法 |
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