JPH01167375A - 研磨用物品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、研摩材粒子に関し、特に特定の形及び大きさ
をもつ研摩材粒子に関する。

〔従来の技術〕

研摩材粒子として用いるのに適した成形研摩材粒子の製
造に用いることができる三つの基本的な技術は、溶融、
焼結及び化学的セラミックである。

一般に、溶融法によって製造される研摩材粒子は、彫り
込まれたロール面をもつ又はそれのない急冷ロール、溶
融材料が注入される型、又は酸化アルミニウム溶融物中
へ浸漬された吸熱材料によって成形することができる。

米国特許第３．３７７．６６０号には、樋を用い炉から
溶融研摩材材料を冷却回転注型円筒上へ流し、それを薄
い半固体湾曲シートへ急速に固化し、その半固体材料を
急冷される駆動搬送機によって円筒から引っ張ることに
よりその曲りを反転させて緻密化し、そこで部分的に破
壊された帯を大きな破片の形で収集装置上へ付着させ、
それら破片を急速に冷却し、固化すると一層小さな破片
に破砕する装置が記載されており、それら小さな破片は
従来の研摩材粒子を形成させるために大きさを更に小さ
くするのに十分用いることができる。米国特許第４，０
７３，０９６号及び第４．１９４，８８７号には、（ｉ
）　　研摩材混合物を電気アーク炉等で溶融し、（ｉｉ
）　　比較的冷たい基体をその溶融材料中に浸漬し、そ
れによって固体研摩材材料の層を基材上で急速に固化（
即ちメツキ）し、（ｉｉ）　　メツキした基体を溶融材
料から取り出し、そして（ｉｖ　）　　固化された研摩
材材料を基体から壊して離し、収集して更に処理し、研
摩材粒子を生成させることによる結合剤材料の製造方法
が記載されている。

焼結方法により製造される結合剤鉱物は、直径が１〜１
０μｍの粒径をもつ耐火性粉末から形成することができ
る。結合剤をそれら粉末へ、潤滑剤及び適当な溶媒例え
ば水と一緒に添加することができる。得られた混合物、
ペースト、又はスラリーを、種々の長さ及び直径の棒又
は小板に成形することができる。得られた成形粒子を緻
密なものへ焼成する際、例えば１４００〜１８００℃の
高温、高圧、及び１０時間までの長い加熱時間を用いな
ければならない、結晶の大きさは、１μｍ未満〜２５μ
ｍまでの範囲にあるであろう、滞留時間を一層短くし、
且つ（又は）粒径を一層小さくするためには、圧力又は
温度を増大させなければならない、米国特許第３，０７
９，２４２号には、か焼されたボーキサイト材料から研
摩材粒子を製造する方法で、その材料を細かな粉末へ粉
砕し、確定的な圧力の下で圧搾し、前記粉末の細かな粒
子を顆粒状凝集物へ成形し、その粒子凝集物をボーキサ
イトの溶融温度より低い温度で焼結し、前記粒子の限定
された再結晶化を惹き起こし、それによって直接分粒さ
れる研摩材粒子を生成させることからなる製造方法が記
載されている。米国特許第４，２５２，５４４号には、
粒子構造体が、電融した又は高温でか焼したアルミナ粗
粒結晶粒子と、それらアルミナ粗粒結晶粒子の間に存在
するアルミナ微細結晶粒子とから構成され、後者は前者
より小さな粒径を有し、前者より低いか焼温度で処理さ
れており、前記微細結晶粒子が前記粗粒結晶粒子と焼結
されて一体化・しているアルミナ研摩材粒子が記載され
ている。米国特許第３．４９１．４９２号には、ボーキ
サイト又はボーキサイトとバイヤー法アルミナとの混合
物から形成されたアルミナ研摩材粒子の製造方法で、粉
砕したアルミナ材料を水とクエン酸第二鉄アンモニウム
と混合するか、又はクエン酸第二鉄アンモニウムとクエ
ン酸と混合し、ミルにかけて微粉砕状態に粉砕し、固体
含有量の大きい流体スラリーを与え、そのスラリーを乾
燥して、焼結前に最終粒子の一つの径に等しい厚さを有
するケーキ状凝集体にし、その凝集体を粉砕して粒子に
し、篩分け、任意工程としてそれら粒子を空気流体摩耗
にかけて丸くし、篩分け、焼時し、冷却し、そして篩分
けして最終生成物を得ることからなるアルミナ研摩材粒
子の製造方法が記載されている。米国特許第３．６３７
，６３０号には、米国特許第３，４９１，４９２号に記
載されているのと同じアルミナスラリーを電解槽の回転
陽極上にメツキ即ち被覆する方法が記載されている。ア
ルミナ材料の湿潤高密度小板を回転陽極から空気衝突に
よって剥がし、乾燥し、粉砕し、分粒し、そして焼結し
て緻密にする。

化学的セラミック技術は、溶液又は他のゾル前駆物質と
混合されたコロイド状分散物又はヒドロシル（時々ゾル
と呼ばれる）を、ゲル又は成分の動きを抑制する他の物
理的状態へ転化し、乾燥し、焼成しセラミック材料を得
ることを含んでいる。

ゾルは、水溶液から金属水酸化物の沈殿及び続く解膠、
金属塩の溶液からの陰イオンの透析、金属塩の溶液から
の陰イオンの溶媒抽出、揮発性陰イオンを有する金属塩
水溶液の水熱分解等々により製造することができる。ゾ
ルは金属酸化物又はその前駆物質を含み、例えば、溶媒
の部分的抽出により、ゲルの如き易動性が限定された半
固体状態へ転化される。化学的セラミック技術は、繊維
、フィルム、薄片及び微小球の如きセラミック材料を作
るのに用いられてきた。米国特許第４，３１４，８２７
号には、αアルミナの主要な連続相と二次的相とからな
る無作為的に配向した結晶子の微結晶構造を有する合成
非融解酸化アルミニウムを基にした研摩材鉱物が記載さ
れている。

上記参考文献及びその他は、成形された研摩材粒子に言
及しているが、特定の形成は大きさが研摩に関し、向上
した性質を与えるであろうことを示したものは一つもな
い。

〔本発明の要約〕

本発明は、平均粒子体積比が約０．８より小さく、好ま
しくは約０．３〜約０．７の範囲にある形を有する研磨
材粒子を含む研磨材製品を与える。一般に１、それら粒
子は薄い小板として特徴づけることができる形を有する
。それら粒子は約４６０μｌ以下の平均厚さを持たなけ
ればならないことが見いだされている。

本発明の研磨材製品は、従来の研磨材粒子を同じ重量含
有する研磨材製品の場合よりも、低い研磨力で一層大き
な初期切削及び−層大きな全切削量を示す。

本発明の研磨材粒子を用いた研磨材製品は、従来の研磨
材粒子を用いて作られた製品と同じ研磨材粒子重量を有
するが、存在する研磨材粒子の数が増大していることに
よる切削点の数の増大が、−層効率的で性能が一層高い
研磨材物品をもたらしている。

本発明の研磨材粒子は、被覆研磨材製品、結合研磨材製
品、不織研磨材製品及び研磨材ブラシに用いることがで
きる。研磨材製品の粒子の少なくとも１５重量％、好ま
しくは５０〜１００重量％がここに記載する型のもので
あるのがよい、　゛〔詳細な記述〕 第１図は本発明の研磨材粒子の構造を示す０本発明の研
磨材粒子は、研磨材粒子を形成するのに有用であること
が知られている材料から形成することができる。これら
の材料には、フリント（ｆｌｉｎｔ）　、ガーネット、
酸化アルミニウム、アルミナ、ジルコニア、ダイヤモン
ド及び炭化珪素の如き天然又は合成材料、及び変性酸化
アルミニウムの如きセラミック鉱物〔例えば、キュービ
トロン（Ｃｕｂｉｔｒｏｎ）　　（登録商標名）〕が含
まれる。

本発明の研磨材粒子の二つの非常に重要な因子は、平均
粒子体積比及び粒子の厚さである。

粒子の平均粒子体積比は０．８０より小さくなれればな
らず、好ましくは０．３０〜０，８０、−層好ましくは
０，３０〜０．７０の範囲にある。平均粒子体積比は次
の手順により決定することができる： １）　平均粒子重量を、研磨材粒子の無作為的試料を秤
量し、その試料中の粒子の数を数え、好ましくは電気粒
子分析器によって数え、重量を粒子の数で割って粒子１
個当たりの平均重量を求めることにより計算する。

２）　試料の密度をガス比重計により測定する。

３）　次に平均粒子重量を密度で割ることにより平均粒
子体積を求める。

４）　平均粒子体積を同じ等級の標準砂について決定す
された体積と比較する。試料粒子の体積を標準砂の体積
で割ることにより相対的体積比を決定することができる
。

次の一層は標準砂についての重ｆｆｉ／粒子及び体積／
粒子を示している。（ＡＭＳＩ　　基準＃　Ｂ　７４．
１８゜１９８４）　。

等　級　　　　重量／粒子　　　　体積／粒子□　　　
　±μｔｏ−’エ　　　エ匹ム旦２工６０　　　　　　
　　　　　　　４２　　　　　　　　　　　　　１０．
９８０　　　　　　　１１．２　　　　　　　２．９１
００　　　　　　　　４．９　　　　　　　１．３１２
０　　　　　　　　２．４　　　　　　　　Ｇ、６３１
５０　　　　　　　　１．６　　　　　　　０．４２本
発明の研磨材粒子の平均厚さは４６０μｌを越えてはな
らない、ここで用いられる用語「平均厚さ」とは、はぼ
算術平均厚さ、即ち、両極端の厚さの真中を意味する。

もし平均厚さが４６０μ友を越えると、一定の含有重量
に対し粒子の数が一層少なくなり、一定の含有重量に対
し切削エツジ（ｅｄｇｅ　）の数が少なくなる結果にな
るであろう。

縦横比、即ち、長さ対幅の比は限定的なものではなく、
それは典型的には約１．６〜約２．０の範囲にある。慣
習的な考えによれば、最大の縦横比をもつ鉱物、即ち最
も鋭い鉱物は、研磨中はとんどの材料を切削するはずで
ある。しかし、驚いたことに縦横比は切削性能にたいし
た影響は与えないことが見出された。

他の性質、例えば、堅さ、強度、密度は、従来の無作為
的な形をもつ研磨材粒子のそれら性質とはたいして違わ
ない。

これら粒子は、例えば、被覆された研磨材ベルト、研磨
材円盤、結合砥石車、ブラシ、及び不織研磨材製品の如
き極めて多種類の研磨材製品に用いることができる０本
発明の研磨材粒子を用いて作った研磨材製品は、従来の
研磨材粒子を同じ重量含有する研磨材製品よりも大きな
初期切削及び−層多くの全切削量を示す、更に、本発明
の粒子を用いた作った研磨材製品は、従来の研磨材粒子
を同じ重量°を用いて作った研磨材製品よりも、研磨に
必要な力が少なくてすむ、しかし、ここに記載した研磨
材粒子によって与えられる利点は、これら粒子を、研磨
すべき表面、即ち、加工品表面に対し実質的に直角にな
るように配置させた時にのみ得られることに注意すべき
である。

本発明の研磨材粒子によって与えられる利点を得るため
には、研磨材製品の研磨材粒子の少なくとも約１５重量
％、好ましくは５０〜１００重量％が本発明の成形研磨
材粒子であるべきである。

化学的セラミック法によるアルミナを基にしたセラミッ
ク材料の製造は、通常的２〜はぼ６０重量％のα酸化ア
ルミニウムー水和物（ベーマイト）を含む分散物の製造
から始める。ベーマイトは当　。

分野でよく知られている種々の方法により製造するか、
又は多くの製造業者から商業的に得ることができる。市
販材料の例には、コンデイア・ケミ−（Ｃｏｎｄｅａ　
Ｃｈｅｍｉｅ）　　（ＧＭ　Ｂ　Ｈ）により製造されて
いるディスペラル（登録商標名）及びビスツ・ケミ力ｌ
し社（Ｖ　１ｓｔａ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、　）に
より製造されているキャタパル（Ｃａｔａｐａｌ　）　
　（登録商標名）ＳＢが含まれる。これらの酸化アルミ
ニウムー水和物はα−型であり、比較的純粋で（もしあ
るとしても含まれる一水和物以外の水和物相は比較的僅
かである）、大きな表面積を有する。

分散物は、最終製品の望ましい成る性質を向上させるた
め、又は焼結工程の効果を大きくするため添加すること
ができる変性用添加物の前駆物質を含んでいてもよい、
これらの添加物は可溶性塩、典型的には水溶性塩の形を
しており、典型的には金属含有化合物からなり、マグネ
シウム、亜鉛、コバルト、ニッケル、ジルコニウム、ハ
フニウム、クロム、チタン、イツトリウムの酸化物、稀
土類酸化物及びそれらの混合物の前駆物質でもよい。

分散物中に存在するこれら成分の正確な割合は、本発明
にとって臨界的なものではなく、従って、都合により変
えることができる。

通常、解膠剤をベーマイト分散物に添加し、−層安定な
しドロゾル又はコロイド状分散物を製造する。解膠剤と
して用いることができる一塩基酸又は酸化合物には、酢
酸、塩化水素酸、蟻酸及び硝酸が含まれる。硝酸は好ま
しい解膠剤である。

多塩基酸は通常使用されない、なぜなら、それらは分散
物を急速にゲル化し、それを取り扱いにくくし、或は付
加的成分中に混合しにくくするがらである。成る商業的
ベーマイト源は、安定な分散物を形成するのに役立つよ
うに酸タイター（ｔｉｔｅｒ）（吸収された蟻酸又は硝
酸の如きもの）を含んでいる。　分散物は、単に酸化ア
ルミニウムー水和物と、解膠剤を含む水とを混合するこ
とにより、又は酸化アルミニウムー水和物スラリーを形
成し、それに解膠用酸を添加することでもよいが、適当
な手段により形成することができる。−度び分散物が形
成されたならば、次にそれはゲル化されるのが好ましい
、ゲルは、溶解した又は分散した金属含有変性添加物、
例えば硝酸マグネシウムの添加、分散物からの水の除去
、又はそのような方法の成る組み合わせの如き慣用的方
法のいずれかにより形成することができる。

一度びゲルが形成されたならば、プレス、成型（ｍｏｌ
ｄｉｎｇ）　、被覆又は押し出しの如き慣用的方法によ
り成形してもよく、次に注意深く乾燥し、希望の形の亀
裂の無い物体を製造してもよい。

ゲルは押し出し又は簡単に広げて都合のよい形にし、典
型的にはそのゲルの泡立つ温度より低い温度で乾燥する
ことができる。溶媒抽出を含めた幾つかの脱水法のいず
れかを用いて、ゲルの遊離水を除去し、固形物を形成す
ることができる。

固形物を乾燥した後、その乾燥固形物を、ハンマー、又
はボールミルの如きいずれかの適当な手段により破砕又
は粉砕し、粒子又は顆粒を形成することができる。固形
物を粉砕するどんな方法でも用いることができるが、「
粉砕」と言う用語は、そのような方法を全て含むものと
して用いられている。

粉砕又は破砕後、乾燥したゲルをか焼し、本質的に全て
の揮発分を除去し、粒子の種々の成分をセラミック（金
属酸化物）へ転化することができる。乾燥したゲルは、
一般に約り００℃〜約８００℃の温度へ加熱し、この温
度範囲内に、遊離水及び全ての結合水の９０重量％以上
が除去されるまで維持する。

次にか焼した材料を、約り２００℃〜約１６５０℃の温
度に加熱し、この温度範囲内に、実質的に全てのαアル
ミナ−水和物がαアルミナへ転化するまで維持すること
により焼成する。勿論、この水準の転化を達成するため
セラミックを焼成温度に曝さなければならない時間の長
さは、種々の因子に依存するであろうが、通常約５〜約
３０分で十分である。

この方法には、材料をが焼温度がら焼成温度へ急速に加
熱する工程、粒状材料を分粒（ｓｉｚｉｎｇ）する工程
、分散物を遠心分離にがけスラッジ廃棄物を除去する工
程の如き他の工程が含まれていてもよい、更に、この方
法はもし望むなら、個々に記載した工程の二つ以上を組
み合わせることにより変えることができる。

これらの従来の処理工程及び材料は、米国特許第４，５
７４，００３号に一層完全に記載されている（この記載
は参考のためここに入れである）。

本発明の研磨材粒子は、溶融技術及び焼結技術により製
造することもできる。

次の実施例は本発明の利点を更に例示するが、それに限
定されるものではない、全ての部及び％は、特に指示し
ない限りは重量による。

実施例１ ベーマイトアルミナゾルの水性分散物（２７，５％固形
物）と、硝酸マグネシウムの水溶液（６５％固形物）を
、ゾル６部対硝酸マグネシウム１部の割合で一緒にした
。混合物を、慣用的コートハンガー　（ｃｏａｔ　ｈｕ
ｎｇｅｒ）の形をしたシート型を通して押し出し、ｔｓ
ｓｏμｌの厚さのフィルムを作った。

得られたフィルムを乾燥機に入れ、２３０℃で５〜１０
分間乾燥し、乾燥された小板状材料として収集した。乾
燥した小板をロール粉砕機によって粉砕□し、−１３５
０μｌ〜＋３３５μｌの直径の粒径分布へ分粒した。粉
砕した小板を６００℃で約５〜１０分間が焼し、１４０
０℃で５分未満の間焼成し、実質的に完全密度にした。

生成した研磨材粒子を２４のグリッドサイズに分類した
。前に記述したやり方で、平均粒子体積を決定した。小
板は１粒子当たり１５８Ｘ　１０−’ｃｃの平均粒子体
積及び０．６６の平均粒子体槓比をもっていた。

第４図に示された型の被覆された研磨材円盤（１０）は
、次のようにして製造された：従来の０．７６％ｍの加
硫繊維裏打ち（１２）を用意した。下地被覆（１４）及
びサイズ（ｓｉｚｅ）被覆（！６）は、両方とも夫々慣
用的炭酸カルシウム充填フェノール樹脂であった。下地
被覆（１４）はロール被覆機によって適用し、成形され
た粒子（１８）は静電被覆機により適用した。静電被覆
機は、成形された研磨材粒子（１８）を、それらが裏打
ちに対し実質的に垂直な配置になるような仕方で配置す
る傾向があり、それによって粒子が研磨操作中加工片に
対し実質的に垂直に配向させることができる。

下地被覆（１４）は８８℃で７５分間予め硬化した。サ
イズ被覆（１６）はロール被覆機によって適用し、８８
℃で９０分間前硬化し、１００℃で２４時間最終的に硬
化した。硬化した生成物を１７．８ｃｚＸ　２．２ｃｍ
の円盤に構成した。下地被覆（１４）、サイズ被覆（１
６）、及び鉱物被覆（１８）の被覆重量は次の通りであ
った： ＩＪＬ−重量　　ｃ、、２ 下地被覆　　　　　０．０３９ 鉱物被覆　　　　　ｏ、ｔｚｓ サイズ被覆　　　　０．０５７ 硬化した円盤を、最初従来のように曲げて固い結合樹脂
に調節した亀裂を与え、次にベベル（ｂｅｖｅｌ　）状
アルミニウム裏材光て物の上に取り付け、最後に２．５
４ＣＩＸ　１８ｃｘの１０１８冷間圧延鋼加工片の面を
研磨するのに用いた０円盤を５００Ｏｒｐｍで回転させ
、裏材光て物のベベル状縁に重なった円盤部分を加工片
に０．２ｋＩＩ／　ｃｗ２の圧力で接触させ、約１４０
ｃＩＩ２の円盤摩耗路を生じさせた。各円盤を用いて４
つの別々な加工片を、各回転１分間の継続時間で、合計
２０分間の終点まで研磨した。対照は、ミネソタ・マイ
ニング・アンド・マユュファクチュア、リング社（Ｍｉ
ｎｎｅｓｏｔａ　Ｍｉｎｉｎｇ　ａｎｄ　Ｍａｎｕｆａ
ｃｔｕｒｉｎｇｃｏ、）から入手できるリーガル（Ｒｅ
ｇａｌ）　（登録商標名）樹脂結合ファイバー円盤であ
った。この対照は２４グリツドサイズを持つ酸化アルミ
ニウム粒子を用いていた。試験の結果は次の通りであっ
た： 巴１！Ｌ　　　級月」ｕ町ｌ」１１　１以１Ｊ」ｊｙ対
照　　　　　４８　　　　　　　　６８３実施例１　　
　６１　　　　　　　　８３７本発明の被覆された研磨
材は、対照に対し、初期切削量に２７％の改良、全切削
量に３０％の改良を示した。

実施例２ 実施例１の小板と同じやり方で、研磨材小板を形成した
。形成された研磨材粒子は３６のグリッドサイズの等級
にした。平均粒子体積は１粒子当たり６２Ｘ　１０−”
ｃｃであり、平均粒子体積比は０．７０であった。ミネ
ソタ・マイニング・アンド・マニュファクチュアリング
社から入手できる等級３６のキュービトロン鉱物の平均
粒子体積は１粒子当たり９３×１０−′であり、平均粒
子体積比は１．０４であった。被覆した研磨材ベルトは
、裏打ちとして充填ポリエステルＹ重景すテン布を用い
ていた。下地被覆は、フェノール・ホルムアルデヒド樹
脂と炭酸カルシウム充填剤の慣用的溶液であった。サイ
ズ被覆はフェノール・ホルムアルデヒド樹脂と炭酸カル
シウム充填剤を含む慣用的溶液であった。下地被覆はロ
ール被覆機によって裏打ちへ適用された。研磨材粒子は
静電被覆により適用された。下地被覆は８８℃で７５分
間前硬化させた。サイズ被覆はロール被覆により適用し
た。サイズ被覆は８８℃で９０分間前硬化しな、サイズ
被覆は１００℃で１０時間最終的に硬化した。被覆され
た研磨材シートがら７．６ｃｚＸ　３３５ｃｚの環状ベ
ルトを作った。下地被覆、サイズ被覆及び鉱物被覆の被
覆重量は次の通りであった。

ｎ　　　　　　　　　　ｃ　ｚ　２ 下地被覆　　　　　０．０２９ 鉱物被覆　　　　　０．０９１ サイズ被覆　　　　０．０４７ 被覆した研磨材ベルトを往復法研磨機で試験した。ベル
トを４０ｃｉ＋直径の鋼接触車上で４０ｘ／秒で操作し
た。被覆した研磨材ベルトを、１ｏ９５鋼に対し、０．
５ｘｚｆｌ切削深さ及びｌ０ＣＪＩ／秒の通過供給速度
で試験した。研磨力、切削速度、及び表面温度をミネソ
タ・マイニング・アンド・マユュファクチュアリング社
から入手できる等級３６のリーガル樹脂結合布ベルトで
得られたそれら数値と比較した。試験の結果は次の通り
であった： ベルト　切削量（ｃｚ’）／接線力　　垂直力　表面温
社Ｉ−覧」Ｌｙｎ山函バＩ止山バＬ炙色ａ対照　　　０
．３４９　　　１１．６　　　８１．４　　１８８実施
例２　０．５１８　　　　８．６　　　５０．１　　１
２７実施例２のベルトは、対照に対し、接線研磨力を２
５％より多く減少させ、垂直研磨力を３８％減少させな
がら、切削速度に４８％の改良を示した。研磨力の減少
は、−層効率の良い被覆研磨材製品であることを示して
いる。研磨力が減少した結果として、加工片の表面温度
は５０℃低下した。

実施例３ 実施例１で製造したのと同様な等級２４の小板の試料を
、切削性能に対する形の影響を決定するために分析した
。

鈍重（ｂｌｏｃｋｙ）な形をした鉱物粒子から、鋭い小
板状粒子まで種々の部分に鉱物粒子を分類するのにシェ
フリス（Ｊ　ｅｆｆｒｉｅｓ）表を用いた。従来の研磨
材粒子（等級２４）は４７％の鈍重な鉱物及び２２％の
鋭い小板状粒子を含んでいた１等級２４小板は０．８％
の鈍重な鉱物と９７．５％の鋭い小板状粒子を含んでい
た。

各試料の平均粒子体積及び縦横比を測定すると、次の通
りであった： 鉱　　物　　　　　平均粒子平均粒子縦横比−代Ｌ−」
ＩＵＬ 鈍重なキュービトロン　２４３ＸＩＯ−’　　１．０２
　　１．３１従来のキュービトロン　２１４×１０−’
　　０．９０　　１．５０鋭いキュービトロン　　１９
２Ｘ１０−’　　０．８０　　１．６９本発明の小板粒
子　　　１５８Ｘ１０−’　　０．６６　　１．６２被
覆研摩材フアイバ一円盤のために、実施例１で用いたの
と同じ手順により４つの研摩材粒子の試料からファイバ
ー円盤を製造した。

それら円盤を、実施例１の場合の如＜　、１０１８鋼に
対しスライド作用円盤試験器により試験した。

結果を次に示す： 料　　　　　金」１削」Ｌらａ 鈍重なキュービトロ１５０６ 従来のキュービトロン　　６０１ 鋭いキュービトロン　　　７０５ 本発明の小板　　　　　　８２８ 本発明の小板を用いた円盤は、従来のキュービトロンを
用いた円盤より３１％の改良を示し、鈍重なキュービト
ロンを用いた円盤よりも５７％の改良、及び鋭いキュー
ビトロンを用いた円盤より１３％の改良を示している。

実施例４ この実施例は、被覆研摩材物品以外の研摩材物品の場合
でも、本発明の研摩材粒子が優れていることを示す。

等級３６ａ化アルミニウムの平均粒子体積は、１粒子当
たり８６　Ｘ　１０−　’ｃｃであり、平均粒子体積比
は０．９７であった０等級３６小板の平均粒子体積は、
１粒子当たり６２Ｘ　１０−’ｃｃであり、平均粒子体
積比は０．７０であった。

ポリ塩化ビニルの網状基体をエポキシ樹脂〔エポン（Ｅ
ｐｏｍ）　８２８）とポリアミド〔パーサミド（Ｖｅｒ
ｓａ＋＊ｉｄ）　１２５）との５０７５０混合物で被覆
した。

次に鉱物を樹脂基体上に落として被覆し、それら鉱物が
基体上に平らに横たわるようにした。樹脂を硬化し、そ
の基体を７．６ｃｘ直径の心の周りに螺旋状に包むこと
により基体から車を構成し、鉱物の鋭い端が露出するよ
うにした。

それら車を、７．６ｃｍ直径ｘ２．ｓｃｚ幅の車を保持
するグラインダーからなるロボット試験器で試験した。

それら車は、５．０ｃｚ幅Ｘ０．６３ｃｍ厚さの１０１
８鋼加工片に対し、１１９０ｒｐ＋ｍで回転させた。加
工片に車の方へ向かって０．９ｋｇ／ｃｚ幅の死荷重を
加えた。

試験時間は、車１つにつき５分間ずつ２度経過させるこ
とからなっていた。対照は従来の褐色酸化アルミニウム
を含む車であった。

試験結果は次の通りであった。

材料　　　　第一切削　　第二切削　　全切削員■ｌＬ
−一　　　惠−〇〇−凰■ＬＬ従来の褐色ア ルミニウム　　　５．６　　　　３．２　　　　８．８
本発明の小板　　７．０　　　　６．２　　　　１３．
２本発明の小板を用いた不織研摩材製品は、従来の褐色
酸化アルミニウムを用いた不織研摩材粒子に対し、５０
％の改良を示した。

本発明の種々の修正及び変更を本発明の範囲から荒れる
ことなく行なえることは、当業者には明らかになるであ
ろうが、本発明はここに記載した例としての態様に不当
に限定されるものではないことは理解されるべきである
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のセラミック酸化アルミニウムからな
る研摩材粒子の粒子構造を示す３２Ｘの電子顕微鏡写真
である。 第２図は、従来の褐色酸化アルミニウム鉱物の粒子構造
を示す３２Ｘの電子顕微鏡写真である。 第３図は、従来のセラミック酸化アルミニウム鉱物（ミ
ネソタ・マイニング・アンド・マニュファクチュアリン
グ社から入手できるキュービトロン）の粒子構造を示す
３２Ｘの電子顕微鏡写真である。 第４図は、第１図の研摩材粒子を用いた被覆研摩材物品
の断面図である。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも一つの研摩表面を有し、研摩材粒子を
   含む種類の研摩材物品で、該研摩材粒子の少なくとも一
   部分が、それら粒子の平均厚さが約４６０μｍ以下であ
   るような形を有する成形研摩材粒子で、平均粒子体積比
   が約０．８より小さい成形研摩材粒子からなることを特
   徴とする研摩材物品。
2. （２）成形研摩材粒子が、約０．３〜約０．７の平均粒
   子体積比を有する請求項１に記載の物品。
3. （３）成形研摩材粒子が、物品の研摩材粒子の少なくと
   も約１５重量％を占める請求項１に記載の物品。
4. （４）成形研摩材粒子の厚さが、各粒子全体に亘って実
   質的に均一である請求項１に記載の物品。
5. （５）研摩材粒子が、研摩表面に対し実質的に直角な位
   置に物品中に配置されている請求項１に記載の物品。
6. （６）成形研摩材粒子が非溶融酸化アルミニウムを基に
   した研摩材鉱物からなる請求項１に記載の物品。
7. （７）物品が、被覆された研摩材製品である請求項１に
   記載の物品。
8. （８）物品が、結合された研摩材製品である請求項１に
   記載の物品。
9. （９）物品が不織研摩材物品である請求項１に記載の物
   品。
10. （１０）物品が、研摩材ブラシである請求項１に記載の
    物品。