JPH01170567A - 直送圧延方法 - Google Patents
直送圧延方法Info
- Publication number
- JPH01170567A JPH01170567A JP33053287A JP33053287A JPH01170567A JP H01170567 A JPH01170567 A JP H01170567A JP 33053287 A JP33053287 A JP 33053287A JP 33053287 A JP33053287 A JP 33053287A JP H01170567 A JPH01170567 A JP H01170567A
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- JP
- Japan
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- rolling
- slab
- length
- mill
- rolling mill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/163—Controlling or regulating processes or operations for cutting cast stock
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、連続鋳造された鋳片を圧延機に直送し、薄
板コイルまで連続圧延する直送圧延方法に関する。
板コイルまで連続圧延する直送圧延方法に関する。
［従来の技術］
近時、省エネルギの観点から連続鋳造工程と圧延工程と
を直結し、鋳片から圧延コイルまで一貫生産する所謂直
送圧延方法が発達している。直送圧延方法においては、
完全凝固した連続鋳造鋳片を断熱帯に通過させつつ鋳片
内部の保有熱により鋳片表面温度を上昇させ、これを切
断機で所定長さに切断し、次いで、切断鋳片を加熱炉を
介することなく連続鋳造機からホットストリップミルに
直送し、鋳片が温度降下しないうちにストリップに連続
的に熱間圧延し、これをコイルに巻取る。
を直結し、鋳片から圧延コイルまで一貫生産する所謂直
送圧延方法が発達している。直送圧延方法においては、
完全凝固した連続鋳造鋳片を断熱帯に通過させつつ鋳片
内部の保有熱により鋳片表面温度を上昇させ、これを切
断機で所定長さに切断し、次いで、切断鋳片を加熱炉を
介することなく連続鋳造機からホットストリップミルに
直送し、鋳片が温度降下しないうちにストリップに連続
的に熱間圧延し、これをコイルに巻取る。
従来の直送圧延方法は、鋳片の切断長が加熱炉装入口の
サイズにより制限されないため、鋼片を圧延する場合（
以下、通常圧延方法という）よりも鋳片を長めに切断し
、これを粗圧延機及び仕上げ圧延機により順次連続圧延
し、次いで、長く伸びたストリップをコイラーの巻取り
限界近傍まで巻取る。すなわち、直送圧延方法によれば
通常圧延方法によるよりもフィル１個当りの重量（以下
、コイル重重という）を大きくすることが可能になり、
製品の総重量が同じ場合にコイル数量が減少し、先優端
部の切捨てによるロスが減少し、歩留りが向上するとい
う利点がある。
サイズにより制限されないため、鋼片を圧延する場合（
以下、通常圧延方法という）よりも鋳片を長めに切断し
、これを粗圧延機及び仕上げ圧延機により順次連続圧延
し、次いで、長く伸びたストリップをコイラーの巻取り
限界近傍まで巻取る。すなわち、直送圧延方法によれば
通常圧延方法によるよりもフィル１個当りの重量（以下
、コイル重重という）を大きくすることが可能になり、
製品の総重量が同じ場合にコイル数量が減少し、先優端
部の切捨てによるロスが減少し、歩留りが向上するとい
う利点がある。
［発明が解決しようとする問題点コ
しかしながら、従来の直送圧延方法においては、鋳片の
初期長さが長いために、粗圧延により鋳片が伸びると、
各スタンド間距離よりも鋳片長さのほうが長くなり、前
後の単独運転の粗圧延機に鋳片が同時に噛込まれ、圧延
不能に陥る。従って、鋳片の切断長を無制限に長くする
ことができない。
初期長さが長いために、粗圧延により鋳片が伸びると、
各スタンド間距離よりも鋳片長さのほうが長くなり、前
後の単独運転の粗圧延機に鋳片が同時に噛込まれ、圧延
不能に陥る。従って、鋳片の切断長を無制限に長くする
ことができない。
ところで、コイル単重を増加するために、鋳片断面（厚
さ及び幅）を大きくすることが考えられるが、これを実
現するためには連続鋳造機の改造が必要になると共に、
粗圧延機の圧延負荷が増大する。すなわち、ホットスト
リップミル設備の各粗圧延機の圧下能力（圧延負荷及び
噛込み厚さ等）には限界があるので、粗圧延機の圧下量
をそれぞれ設定する際に、これらの条件も考慮する必要
がある。このため、実際に直送圧延可能な鋳片サイズが
制限を受け、圧延コイル１個当りの重量を十分に増加す
ることができないという問題点がある。
さ及び幅）を大きくすることが考えられるが、これを実
現するためには連続鋳造機の改造が必要になると共に、
粗圧延機の圧延負荷が増大する。すなわち、ホットスト
リップミル設備の各粗圧延機の圧下能力（圧延負荷及び
噛込み厚さ等）には限界があるので、粗圧延機の圧下量
をそれぞれ設定する際に、これらの条件も考慮する必要
がある。このため、実際に直送圧延可能な鋳片サイズが
制限を受け、圧延コイル１個当りの重量を十分に増加す
ることができないという問題点がある。
この発明は、かかる事情に鑑みてなされたちので′あっ
て、粗圧延機の同時噛込み事故を起すことなく鋳片切断
長を最大限に長くすることができ、コイル単重を増加す
ることができる直送圧延方法を提供することを目的とす
る。
て、粗圧延機の同時噛込み事故を起すことなく鋳片切断
長を最大限に長くすることができ、コイル単重を増加す
ることができる直送圧延方法を提供することを目的とす
る。
［問題点を解決するための手段］
この発明に係る直送圧延方法は、連続鋳造鋳片を所定長
に切断し、切断鋳片を直列に並ぶ圧延機群に直送して連
続圧延する直送圧延方法において、前記切断鋳片の圧延
機の長さに影響する諸要素を把握し、把握された諸要素
に基づき、圧延された鋳片の長さが当該圧延機から衣類
の圧延機までの距離より短くなるような圧下ｍを各圧延
機ごとに求め、各圧延機の圧下量をそれぞれ制御し、更
に圧延条件（圧延負荷、噛込み厚さ）を満足しない場合
には、切断長さを変更することを特徴とする。
に切断し、切断鋳片を直列に並ぶ圧延機群に直送して連
続圧延する直送圧延方法において、前記切断鋳片の圧延
機の長さに影響する諸要素を把握し、把握された諸要素
に基づき、圧延された鋳片の長さが当該圧延機から衣類
の圧延機までの距離より短くなるような圧下ｍを各圧延
機ごとに求め、各圧延機の圧下量をそれぞれ制御し、更
に圧延条件（圧延負荷、噛込み厚さ）を満足しない場合
には、切断長さを変更することを特徴とする。
［作用］
この発明に係る直送圧延方法においては、切断鋳片の厚
さ、幅、切断長、温度並びに鋼種等の鋳片圧延後の長さ
に影響する諸要素を把握し、これらの要素に基づき圧延
後の鋳片長さが当該圧延機から衣類圧延機までの距離よ
り短くなるように各圧延機ごとに最大の圧下量を設定し
、各圧延機の圧下ｌを制御する。この圧下量設定におい
ては各圧延機の圧延能力も考慮する。このため、既存設
備の能力を十分に活かしつつ、前後の圧延機による鋳片
の同時噛込みを有効に阻止し、連続圧延することができ
る。
さ、幅、切断長、温度並びに鋼種等の鋳片圧延後の長さ
に影響する諸要素を把握し、これらの要素に基づき圧延
後の鋳片長さが当該圧延機から衣類圧延機までの距離よ
り短くなるように各圧延機ごとに最大の圧下量を設定し
、各圧延機の圧下ｌを制御する。この圧下量設定におい
ては各圧延機の圧延能力も考慮する。このため、既存設
備の能力を十分に活かしつつ、前後の圧延機による鋳片
の同時噛込みを有効に阻止し、連続圧延することができ
る。
［実施例］
以下、添付の図面を参照してこの発明の実施例について
具体的に説明する。
具体的に説明する。
第１図はこの発明の実施例に係る直送圧延方法に用いた
コンピュータの演算フローを示すブロック図、第２図は
この発明の実施例に係る直送圧延方法が使用された圧延
機群の一部を示す模式図である。垂直引抜き型連続鋳造
機（図示せず）の水平ラインの延長としてホットストリ
ップミルの圧延ラインが連続的に設けられている。連続
鋳造機の水平ラインには制御装置を備えた切断機が設置
され、引抜かれた連続鋳造鋳片が所定長に切断されるよ
うになっている。ホットストリップミルは、多数の粗圧
延機及び仕上げ圧延機、並びに巻取り機をこの順に備え
ている。誘導加熱装置が連続鋳造機から最上流側の粗圧
延機までの断熱帯の連断に設けられ、鋳片（スラブ）の
幅方向端部が誘導加熱されるようになっている。各粗圧
延機が所定の間隔をもって相互に離隔して圧延ラインの
上流側に配置されている。圧延ロールによりスラブに厚
さ方向の圧下刃が印加されるようになっている。
コンピュータの演算フローを示すブロック図、第２図は
この発明の実施例に係る直送圧延方法が使用された圧延
機群の一部を示す模式図である。垂直引抜き型連続鋳造
機（図示せず）の水平ラインの延長としてホットストリ
ップミルの圧延ラインが連続的に設けられている。連続
鋳造機の水平ラインには制御装置を備えた切断機が設置
され、引抜かれた連続鋳造鋳片が所定長に切断されるよ
うになっている。ホットストリップミルは、多数の粗圧
延機及び仕上げ圧延機、並びに巻取り機をこの順に備え
ている。誘導加熱装置が連続鋳造機から最上流側の粗圧
延機までの断熱帯の連断に設けられ、鋳片（スラブ）の
幅方向端部が誘導加熱されるようになっている。各粗圧
延機が所定の間隔をもって相互に離隔して圧延ラインの
上流側に配置されている。圧延ロールによりスラブに厚
さ方向の圧下刃が印加されるようになっている。
第２図に示すように、第１の粗圧延機３及び第２の粗圧
延機６が、連続鋳造機の切断機（図示せず）の下流側に
それぞれ設置され、所定長に切断されたスラブ２が順次
圧延されるようになっている。なお、粗圧延機３．６の
下流側には、図示しない第３、第４の粗圧延機が設置さ
れ、更に、その下流側に多数の仕上げ圧延機（図示せず
）が設置されている。各粗圧延機３．６の上下一対のワ
ークロール４．４及び７．７のうち上側のロールがそれ
ぞれ昇降可能に設けられている。すなわち、粗圧延機３
．６は、そのロールギャップを大幅に変更できるハイリ
フトミルであり、厚肉スラブの圧延に対処することがで
きるようになっている。
延機６が、連続鋳造機の切断機（図示せず）の下流側に
それぞれ設置され、所定長に切断されたスラブ２が順次
圧延されるようになっている。なお、粗圧延機３．６の
下流側には、図示しない第３、第４の粗圧延機が設置さ
れ、更に、その下流側に多数の仕上げ圧延機（図示せず
）が設置されている。各粗圧延機３．６の上下一対のワ
ークロール４．４及び７．７のうち上側のロールがそれ
ぞれ昇降可能に設けられている。すなわち、粗圧延機３
．６は、そのロールギャップを大幅に変更できるハイリ
フトミルであり、厚肉スラブの圧延に対処することがで
きるようになっている。
油圧制御装置３０が各粗圧延機３．６のバックアップロ
ール５．５及び８，８の圧下装置（図示せず）に油圧回
路を介してそれぞれ接続され、更に、マイクロコンピュ
ータ１０が油圧制御装置３０の入力側に接続されており
、マイクロコンピュータ１０の指令信号に応じて油圧制
御装置３０が作動し、各粗圧延機３，６からスラブ２に
印加される厚さ方向の圧下刃がそれぞれ制御されるよう
になっている。
ール５．５及び８，８の圧下装置（図示せず）に油圧回
路を介してそれぞれ接続され、更に、マイクロコンピュ
ータ１０が油圧制御装置３０の入力側に接続されており
、マイクロコンピュータ１０の指令信号に応じて油圧制
御装置３０が作動し、各粗圧延機３，６からスラブ２に
印加される厚さ方向の圧下刃がそれぞれ制御されるよう
になっている。
次に、実施例の動作について説明する。
連続鋳造機の水冷鋳型に溶鋼を鋳込み、スラブ外周部に
相当する部分に薄い凝固殻を形成し、この未凝固スラブ
を一群のサポートガイドロールで案内しつつピンチロー
ルにより引抜き、スラブを所定の曲率で略９０°曲げ、
これらの引抜き及び曲げ工程にてスラブにスプレィ水、
を噴射してスラブ内部の凝固促進を図り（２次冷却）、
次いで、完全凝固したスラブを断熱帯に通過させつつス
ラブ内部の保有熱によりスラブ表面温度を上昇させ、こ
れを切断機で所定長さに切断し、切断スラブ２を第１の
粗圧延機３に直送する。そして、マイクロコンピュータ
１０の演算結果に基づき油圧制御装置３０により粗圧延
機群の圧下量をそれぞれ制御しつつスラブ２を連続圧延
する。
相当する部分に薄い凝固殻を形成し、この未凝固スラブ
を一群のサポートガイドロールで案内しつつピンチロー
ルにより引抜き、スラブを所定の曲率で略９０°曲げ、
これらの引抜き及び曲げ工程にてスラブにスプレィ水、
を噴射してスラブ内部の凝固促進を図り（２次冷却）、
次いで、完全凝固したスラブを断熱帯に通過させつつス
ラブ内部の保有熱によりスラブ表面温度を上昇させ、こ
れを切断機で所定長さに切断し、切断スラブ２を第１の
粗圧延機３に直送する。そして、マイクロコンピュータ
１０の演算結果に基づき油圧制御装置３０により粗圧延
機群の圧下量をそれぞれ制御しつつスラブ２を連続圧延
する。
次に、第１図を参照しながらマイクロコンピュータ１０
の動作について説明する。マイクロコンピュータ１０の
電源スィッチをオンにすると（ステップ１２）、そのメ
モリにホストコンピュータから圧延前のスラブ長及び各
粗圧延機に関する各穆データが入力される（ステップ１
４）。例えば、スラブ２の切断長、厚さ、幅、表面温度
、並びに当該鋼種の線膨張係数等の諸要素がメモリにス
トアされる。ストアされた入力データをＣＰＬＪ （中
央演算処理装置）によりスラブ切断前にメモリから順次
呼出し、所定の数式モデルを用いて、先ず第１の粗圧延
機３のロール開度を計算し、次いで、そのロール開度で
圧延した場合のスラブ長を計算する（ステップ１６）。
の動作について説明する。マイクロコンピュータ１０の
電源スィッチをオンにすると（ステップ１２）、そのメ
モリにホストコンピュータから圧延前のスラブ長及び各
粗圧延機に関する各穆データが入力される（ステップ１
４）。例えば、スラブ２の切断長、厚さ、幅、表面温度
、並びに当該鋼種の線膨張係数等の諸要素がメモリにス
トアされる。ストアされた入力データをＣＰＬＪ （中
央演算処理装置）によりスラブ切断前にメモリから順次
呼出し、所定の数式モデルを用いて、先ず第１の粗圧延
機３のロール開度を計算し、次いで、そのロール開度で
圧延した場合のスラブ長を計算する（ステップ１６）。
ロール開度の計算値が第１の粗圧延機３の圧延負荷及び
噛込み限界を超える場合は、数式モデルを変更して再度
計算を実行する（ステップ１８）。因みに、粗圧延の圧
下率は３０％±１０％の範囲が限界であり、各粗圧延機
における圧下量の精度はそれぞれ０．１１１Ｉｆｆｉで
ある。ロール開度の計算値が第１の粗圧延機３の圧延能
力をクリアする場合は、次に、圧延後のスラブ２の長さ
Ｂ１が圧延機３，６相互間の距離りを超えるか否かをチ
エツクする（ステップ２０）。長さＢ１が距離しより小
さい場合は、演算を終了する（ステップ２６）。長さＢ
１が距１１Ｌを超える場合は、再度計算を実行する。す
なわち、長さＢ１が距１１Ｌより小になる最小板厚を計
算により求め、この最小板厚に応じてバス数を当初のも
のから増加しくステップ２４）、演算を終了する（ステ
ップ２６〉。この場合に、最小板厚が圧延前の板厚を既
に超えているときは、ステップ１４に戻り、初期設定条
件（スラブ切断長さを短くする等）を変更し、上記演算
を再度実行し、最適のロール開度が求まるまで演算を繰
返す。第１の粗圧延機３の演算が終了すると、第１の粗
圧延ｔａ３の演舞結果をベースに第２の粗圧延機６の演
算を同様に実行する。第２の粗圧延機６についての演算
では、ステップ２０においてスラブ長Ｂ２が第２の粗圧
延機６及び衣類第３の粗圧延機（図示せず）の相互間距
離を超え、かつ、ステップ２２で最小板厚が算出できな
い場合は、ステップ１４の初期設定条件（スラブ切断長
を短くする等）を変更する。
噛込み限界を超える場合は、数式モデルを変更して再度
計算を実行する（ステップ１８）。因みに、粗圧延の圧
下率は３０％±１０％の範囲が限界であり、各粗圧延機
における圧下量の精度はそれぞれ０．１１１Ｉｆｆｉで
ある。ロール開度の計算値が第１の粗圧延機３の圧延能
力をクリアする場合は、次に、圧延後のスラブ２の長さ
Ｂ１が圧延機３，６相互間の距離りを超えるか否かをチ
エツクする（ステップ２０）。長さＢ１が距離しより小
さい場合は、演算を終了する（ステップ２６）。長さＢ
１が距１１Ｌを超える場合は、再度計算を実行する。す
なわち、長さＢ１が距１１Ｌより小になる最小板厚を計
算により求め、この最小板厚に応じてバス数を当初のも
のから増加しくステップ２４）、演算を終了する（ステ
ップ２６〉。この場合に、最小板厚が圧延前の板厚を既
に超えているときは、ステップ１４に戻り、初期設定条
件（スラブ切断長さを短くする等）を変更し、上記演算
を再度実行し、最適のロール開度が求まるまで演算を繰
返す。第１の粗圧延機３の演算が終了すると、第１の粗
圧延ｔａ３の演舞結果をベースに第２の粗圧延機６の演
算を同様に実行する。第２の粗圧延機６についての演算
では、ステップ２０においてスラブ長Ｂ２が第２の粗圧
延機６及び衣類第３の粗圧延機（図示せず）の相互間距
離を超え、かつ、ステップ２２で最小板厚が算出できな
い場合は、ステップ１４の初期設定条件（スラブ切断長
を短くする等）を変更する。
そして、第１の粗圧延機３から再度演算をやり直す。こ
のように、第１の粗圧延機から最下流より２番目の粗圧
延機まで順次演算を実行し、各粗圧延機ごとに圧下量及
びスラブ切断長を決定する。
のように、第１の粗圧延機から最下流より２番目の粗圧
延機まで順次演算を実行し、各粗圧延機ごとに圧下量及
びスラブ切断長を決定する。
上記実施例によれば、従来の加熱炉法ではスラブ最大長
が９２００ｍ＋ｎであったが、これを１４５００ ｍｍ
に延長することができ、コイル単重（又はＰＩＷ）を約
５８％まで増加することができる。また、従来において
は同時噛込み事故が発生すると、材料のスクラップによ
る歩留りロスや処理のために、設備が約２乃至３時間停
止していたが、このような同時噛込みのトラブルの発生
を皆無にすることができた。
が９２００ｍ＋ｎであったが、これを１４５００ ｍｍ
に延長することができ、コイル単重（又はＰＩＷ）を約
５８％まで増加することができる。また、従来において
は同時噛込み事故が発生すると、材料のスクラップによ
る歩留りロスや処理のために、設備が約２乃至３時間停
止していたが、このような同時噛込みのトラブルの発生
を皆無にすることができた。
［発明の効果］
この発明によれば、粗圧延機の同時噛込み事故を起すこ
となく鋳片切断長を最大限に長くすることができ、コイ
ル単重を増加することができる。
となく鋳片切断長を最大限に長くすることができ、コイ
ル単重を増加することができる。
このため、生産性向上を図ることができると共に、圧延
設備の破損及び通板異常等の事故発生を有効に阻止する
ことができる。
設備の破損及び通板異常等の事故発生を有効に阻止する
ことができる。
第１図はこの発明の実施例に係る直送圧延方法に用いた
コンピュータの演算フローを示すブロック図、第２図は
この発明の実施例に係る直送圧延方法が使用された圧延
機群の一部を示す模式図である。 ２；鋳片、３，６；粗圧延機、１０：マイクロコンピュ
ータ、３０：油圧制御装置 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
コンピュータの演算フローを示すブロック図、第２図は
この発明の実施例に係る直送圧延方法が使用された圧延
機群の一部を示す模式図である。 ２；鋳片、３，６；粗圧延機、１０：マイクロコンピュ
ータ、３０：油圧制御装置 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦
Claims (1)
- 連続鋳造鋳片を所定長に切断し、切断鋳片を直列に並ぶ
圧延機群に直送して連続圧延する直送圧延方法において
、前記切断鋳片の圧延後の長さに影響する諸要素を把握
し、把握された諸要素に基づき、圧延された鋳片の長さ
が当該圧延機から次順の圧延機までの距離より短くなる
ような圧下量を圧延条件をも配慮しながら各圧延機ごと
に求め、各圧延機の圧下量及び鋳片の切断長をそれぞれ
制御することを特徴とする直送圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33053287A JPH01170567A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 直送圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33053287A JPH01170567A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 直送圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01170567A true JPH01170567A (ja) | 1989-07-05 |
Family
ID=18233687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33053287A Pending JPH01170567A (ja) | 1987-12-26 | 1987-12-26 | 直送圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01170567A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005231025A (ja) * | 2004-02-21 | 2005-09-02 | Flugel Css Gmbh & Co Kg | ナイフ研ぎ器 |
-
1987
- 1987-12-26 JP JP33053287A patent/JPH01170567A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005231025A (ja) * | 2004-02-21 | 2005-09-02 | Flugel Css Gmbh & Co Kg | ナイフ研ぎ器 |
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