JPH0117418B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は電気技術に関し、特に高抵抗ダスト用
電気集じん機に電流を供給する方法および装置に
関する。

従来技術 高抵抗ダスト除去用の電気集じん機のより高い
分離効率および信頼性を実現することは、電気集
じん法を用いてガスからの浮遊粒子の除去を実行
する場合に重要な問題である。該ダストの高電気
抵抗のために、発電所、冶金工業、セメント工
業、および化学工業において使用される電気集じ
ん機の多くは所望の分離効率を提供することがで
きない。それとともに、頻繁なブレークダウン、
および電極上に集じんされたダスト層を除去する
場合における振動機構の高疲労度は、電気集じん
機の信頼性および使用寿命に影響を及ぼす。

ガス清浄動作中は、ダスト粒子が、電極間空隙
において、すなわちコロナ発生電極と集じん電極
との間の空隙において発生される負性コロナ放電
によつて帯電され、そして集じん電極上に堆積さ
せられる。集じんされたダストの電気抵抗率が
10⁸Ωよりも高い場合、電荷がコロナ放電電流の
作用下で集じんされたダスト層表面上に蓄積さ
れ、一方、該層の内部では電界強度が10〜
20kV／Ωほどの電界が形成され、該電界がダス
ト層にブレークダウンを生じせしめる。この場
合、集じん電極上のブレークダウン領域において
逆コロナ放電が生じ、そこからコロナ発生電極の
極性と反対の極性を有するイオンが電極間空隙に
発出される。正極に帯電されたイオンは粒子の負
電荷を中和し、それにより電荷を減少させるか、
もしくはその極性を反転させさえもし、それがま
た集じん電極へ移動する粒子の速度をかなり減少
させ、そして分離効率を悪化させる。

電気集じん機における逆コロナ放電の存在は、
高抵抗ダスト層の両端の電圧降下、および電極間
空隙の電気的強度の減少の結果として生じ、電界
の強さが減少し、それによりダスト分離効率を減
少させる。

高抵抗ダストの高抵抗率は、また、電極から取
り除きにくいダスト層を作る原因となる。そのよ
うなダストの堆積を取り除くことは、一層大きな
振動衝撃力および一層高い電極振動の繰返し周波
数を必要とする。このことは振動機構の動作の信
頼性に悪影響を及ぼし、また結局、全体としてダ
スト分離効率を損なう。

現在、ガスから高抵抗ダストを除去するときの
電気集じん機のより高い効率は、主に集じんされ
たダスト層の電気抵抗を減少させることによつて
達成されており、この電気抵抗の減少は、例えば
NH₃、SO₃などのような化学試薬によつて、清浄
化されるガスを処理および調整することにより達
成され、（Lagerdahl S.著「ニユー・サウス・ウ
オルス州を特に参考にしてのオーストラリアにお
ける飛散灰の集じん」フレート・リビユー、
1977、12、７〜11頁、およびMayer−
Schwinning G.、Rennhack R.共著「飛散体お
よび霧小滴に関する新しい知識」ヘミーインジエ
ニユール テクニク1980、52、No.５、375〜383頁
参照）また、300゜〜400゜の高温度でガスを静浄化
することによつて達成される（Matts S.著「冷
却側集じん機」、ジヤーナル オブ ジ エアー
ポリユーシヨン コントロール アソシエーシ
ヨン、1975、25、No.２、146〜148頁、および
White H.J.著「飛散灰の電気集じん」ジヤーナ
ル オブ ジ エア ポリユーシヨン コントロ
ール アソシエーシヨン、1977、27、No.３、206
〜217頁参照）。このガス調節は逆コロナ放電を完
全には除去せず、部分的に弱めるだけであり、ま
た大量の化学試薬の消費を伴う。さらに、該試薬
がまた大気汚染を生じさせる。高温度でガスを清
浄化することは、清浄化されたガスの体積を増加
させることにつながり、また高温用電気集じん機
の使用を必要とし、それがまた、ガス清浄作業の
コストを一層高くすることにつながる。化学試薬
および高温度の助けによつて、清浄化されるガス
を調節することは、温度およびダストの物理化学
特性の限定された分野で使用されるのみであり、
電気集じん機によりガスから高抵抗ダストを除去
する効率を向上させる問題を完全に解決するもの
ではない。

集じんされたダストの高電気抵抗が集じん効率
において有する好ましくない影響は、電気集じん
機への電流供給の特別のモードを使用することに
よつて減少させることが可能である。電気集じん
機へのパルス的電流供給の種々の変形例が現在に
おいて開発されており、例えばソ連において
（Shwarts Z.P.著「電気集じん機に電流を供給す
る装置」、ソ連発明者証第575629号、分類B03C
３／68、C05T １／22、1977、公報第37号、およ
びShwarts Z.L.、Nagorny B.B.、Gonozov A.
D.共著「イスプタニヤ インパルス ノゴ プ
タニヤ エレクトロフイルトロブ」エレクトリチ
エスキイ スタンツイイ 1981、No.２ 61〜66頁
参照）、米国において（Komar K.S.、Feldman
P.L.、Middle H.J.、Shubert C.共著「パルス的
集じんの最初の実用実験の結果」Ind.年会、オハ
イオ州クリーブランド、1979、Cont、cerニユー
ヨーク 1979、1333−37参照）、および西独にお
いて（西独特許出願第2713675号国際分類B03C
３／66参照）開発されている。パルス的な電圧供
給モードの場合、ダスト層内の部分的放電が供給
パルス間の区間内で発生し、該放電が該層のブレ
ークダウンの確率を減少させ、また逆コロナ放電
を減少させる。しかし、パルス的な電流供給は逆
コロナ放電を完全には除去せず、また電気集じん
後のガス中の残留ダスト量が平均で２倍減少され
ることを可能にするのみである。加うるに、この
種の電圧供給は電極からダスト層を取り除く困難
性をなくす問題を解決していない。

電気集じん機に商用周波数の非対称交流電圧が
供給される方法が知られており、この非対称交流
電圧は、負極性の直流電圧に、正弦波形で周波数
50Hzの交流電圧を重畳することによつて得られる
（西独特許第1206397号、国際分類B03C ３／38）。
この電流供給方法においては、ダスト層は、負極
性電圧の半周期間にその表面上に負電荷が蓄積さ
れ、続く正極性電圧の半周期間に放電されてその
振幅を低める。非対称電圧の使用は、逆コロナ放
電強度、および電極上のダスト層の付着力を減少
させることを助ける。

電気集じん機に非対称電圧を供給する上述の方
法の欠点は、粒子が、周波数50Hzで反対極性に交
互に再帯電されるために、十分に帯電されないこ
とである。この場合、一方の極性のコロナ放電の
場における継続期間は0.01秒を越えない。さら
に、非対称電圧の正の半周期中の、電気集じん機
における電界の強さは、負の半周期中よりもより
低い。これらの因子は静浄化動作の効率に悪影響
を及ぼし、そして非対称電圧が実際には上述の目
的のために使用されないことの原因となつてい
る。

電気集じん機に反転極性の電圧が供給される方
法が知られており（ソ連発明者証第548315号、国
際分類B03C ３／38）、該方法は逆コロナ放電を
完全に除去し、また集じん電極の自己清浄を提供
する。

この方法においては、供給電圧の極性が周期的
に反転されて、各極性でのコロナ放電中に粒子が
十分に帯電され、そして次に電界内に有効に置か
れ、そしてダスト層上に蓄積される電荷がその臨
界値に決してならず、これにより層におけるブレ
ークダウンを防止する。高抵抗ダスト層の電荷の
正負を周期的に反転することは、逆コロナ放電の
発生を防止し、かつ、低抵抗ダストの堆積で得ら
れると同程度に高い集じん効率を可能にする。

さらに、極性が反転したときに電荷が中和され
るので、付着力の電気的要素が減少し、堆積され
たダスト層が或る厚さに達したときにダスト層が
はく離落下し、したがつて集じん電極の自己清浄
がなされる。この自己清浄現象は振動機構をなく
すことを可能にする。

第１図には、電気集じん機の集じん電極表面上
に形成されたダスト層の写真が示されており、該
集じん機には極性が周期的に反転する電圧が供給
されており、そして該集じん機は振動機構を装備
していない。第２図は電極の写真撮影を概略的に
表現する図である。電極の写真撮影は、集じん電
極１１２に対して或る角度をもつて配置されたカ
メラ１１１を用いて行われ（第１図、第２図）、
その間にはコロナ発生電極１１３、および該コロ
ナ発生電極１１３取付け用の管状枠１１４が位置
される。

第１図の写真は、ダスト層がはく離落下した集
じん電極１１２の清浄表面の部分１１５、および
約１cmの厚さのダスト層を有する電極表面の部分
１１６を示している。重力による堆積ダストの落
下は、ダスト層の各部分の厚さの増加に従つて周
期的に生ずる。そのように形成されたダスト層は
粒子の堆積を妨げず、また、必要であれば集じん
電極に衝撃を与えることによつて完全に落下させ
ることが可能である。

電気集じん機において高抵抗ダスト分離用の反
転極性の供給電圧を使用する場合、分離効率は、
分離されたダストの電気抵抗率およびコロナ放電
の強さの増加にともなつて向上される。

しかし、工業的応用用の電気集じん機で上述の
方法を使用する場合には、重大な技術的困難があ
る。集じん機のキヤパシタンスおよび電力供給源
のインダクタンスによつて、かなりの過電圧が電
力供給回路内に発生し、該過電圧が該電力供給回
路内にブレークダウンを生じせしめ、そして電力
供給源の動作を妨げる。

発明の目的および構成 本発明は、高抵抗ダスト電気集じん機に電圧を
供給する方法および装置を提供するものであり、
該方法および装置は電力供給回路内の過電圧発生
の防止を可能にし、それにより装置の動作信頼性
を向上させる。

本発明の目的は次の方法によつて達成される。
すなわち該方法は、集じん電極およびコロナ発生
電極を有する高抵抗ダスト用電気集じん機に電圧
を、供給電圧の極性を周期的に反転させつつ供給
する方法であつて、本発明によるこの方法におい
ては、供給電圧は該電気集じん機に間欠的に印加
され、供給電圧極性の反転と同時に行われる電圧
供給の遮断をともない、および該供給電圧極性の
反転は該電圧供給の遮断の開始時点に対して遅延
している。

このような方法は過電圧、したがつて電力供給
回路内でのブレークダウンを防止し、それにより
該方法を実施する装置の信頼性を向上させる。

集じん機における最も高い分離効率は、無電圧
区間の間の期間に供給電圧をプレブレークダウ
ン・レベルに維持することによつて達成され、こ
れは電気集じん機の集じん電極上に堆積されたダ
スト層の電位を測定し、そして該電気集じん機に
印加される電圧を、該測定された電位に比例して
変化させることによつて行われ、それにより集じ
ん機に印加される該供給電圧はプレブレークダウ
ン電圧に対応させられる。

本発明方法の変形例が可能であり、該変形例に
おいては、無電圧区間の間の期間内における各極
性での電圧供給の継続時間は、該集じん機の集じ
ん電極上に堆積されるダスト層内の電界強度に応
じて選択される。

本発明の前述の目的はまた次の装置によつて達
成される。すなわち、該装置は、集じん電極およ
びコロナ発生電極を有する高抵抗ダスト用電気集
じん機に電圧を供給する装置であつて、本発明に
よる該装置は、昇圧変圧器、該昇圧変圧器の１次
巻線回路内に配置されるサイリスタ形制御器、該
変圧器の２次巻線回路および電気集じん機に直列
に接続される開閉装置であつて、該開閉装置が相
互に逆並列に接続される２つのトランシツト五極
管の形式で作られ、および該五極管の各個が対応
する五極管の軸に垂直である軸を有する制御ソレ
ノイドを備えるもの、保護ユニツトを包含する調
整ユニツトであつて、該サイリスタ形制御器の入
力端子に接続され、該保護ユニツトがサイリスタ
素子を包含するもの、主発振器を有する制御ユニ
ツトであつて、該主発振器の一方の出力端子が該
保護ユニツト内の該サイリスタ素子の制御電極に
接続され、その他方の出力端子がフリツプフロツ
プおよび電力増幅器を経て該トランシツト五極管
の該制御ソレノイドに接続されるもの、を包含す
る。

本発明によつて提案される方法を実施する装置
のこのような構成は、そこにおいて該五極管が最
も得策な形で用いられており、比較的に小型の寸
法を有し低コストであり、高い動作の信頼性を保
証する。加うるに、トランシツト五極管の高い内
部ダイナミツク抵抗は、電気集じん機の磁化電流
を制限し、またブレークダウンの場合にスパーク
放電エネルギーを減少させ、それがまた、高電力
供給源が用いられるときのブレークダウンの結果
として生じ得るコロナ発生電極の焼切れの可能性
をなくす。

各極性での電圧印加期間の継続時間を調整する
目的のために、本発明で提案される装置は４個の
電圧ピツクアツプを備えることが可能であり、該
電圧ピツクアツプの各個は、その一方のリード線
が対応する五極管の対応するリード線に接続さ
れ、該制御ユニツトは、該電圧ピツクアツプの他
方のリード線に接続される入力端子を有する比較
回路、該比較回路の入力端子に接続される関数発
生器を包含し、および調整ユニツトは、パルス変
換器であつて、該保護ユニツトと該サイリスタ形
制御器との間の回路内に配置されかつ該制御ユニ
ツト内の該関数発生器の出力端子に接続されるも
の、を包含する。

無電圧区間の間の期間中に供給電圧をプレブレ
ークダウン・レベルに維持する変形例がまた可能
であり、該装置は該集じん機の集じん電極に接続
される１つのリード線を有する電圧ピツクアツプ
を備え、および該装置においては、該制御ユニツ
トは、該電圧ピツクアツプの他のリード線に接続
される入力を有する関数発生器を包含し、該調整
ユニツトは、パルス変換器であつて、該保護ユニ
ツトと該サイリスタ形制御器との間の回路内に配
置されており１つの入力端子が該制御ユニツト内
の該関数発生器に接続されるもの、を包含する。

前記の目的は、本発明で提案される方法を実施
する次の装置を提供することによつてまた達成さ
れる。すなわち、該装置は、２つの昇圧変圧器で
あつて、その各個が該変圧器の１次巻線回路内に
配置されるサイリスタ形制御器を有するもの、２
つの高電圧整流器であつて、その各個が対応する
変圧器の２次巻線に並列に配置され、かつ反応極
性の２つの高電圧リード線を有し、該リード線の
１つがグラウンドされるもの、２個の直列接続さ
れたトランシツト五極管であつて、その各個が制
御ソレノイドを有し、該各々の制御ソレノイドの
軸が該対応する五極管の軸に垂直となつており、
該五極管が１つがリード線が該電気集じん機と該
他方のトランシツト五極管に電気的に接続され、
その他方のリード線が該高電圧整流器のリード線
に電気的に接続されるもの、調整ユニツトであつ
て、保護ユニツトを備え、かつ該サイリスタ形制
御器の入力端子に接続され、該保護ユニツトがサ
イリスタ素子を有するもの、主発振器を包含する
制御ユニツトであつて、該主発振器はその２個の
出力端子が該保護ユニツト内の該サイリスタ素子
の制御電極にそれぞれ接続され、その第３の出力
端子がフリツプフロツプおよび電力増幅器を経て
該対応するトランシツト五極管の該制御ソレノイ
ドに接続されるもの、を包含する。

この場合、２つの変形例が可能である。

最初の変形例においては、該トランシツト五極
管の直列接続が一方の五極管のカソードを他方の
五極管のアノードに接続することによつて行わ
れ、その共通接続点が該集じん機に接続され、該
第１の五極管のアノードは、その正極高電圧リー
ド線が接地された一方の高電圧整流器の負極高電
圧リード線に接続され、該他方の五極管のカソー
ドは、その負極高電圧リード線が接地された他方
の高電圧整流器の正極高電圧リード線に接続され
る。

本発明によつて提案された装置の他の変形例に
おいては、該五極管の直列接続が一方の高圧整流
器を経ることによつて行われ、該一方の五極管の
アノードは、その正極高電圧リード線が接地され
た該対応する高電圧整流器の負極リード線に接続
され、該同一の五極管のカソードは、他方の五極
管を経て接地される負極リード線を有する他方の
高電圧整流器の正極高電圧リード線に接続され、
該他方の五極管は、該高電圧整流器およびアース
を包含する回路内に配置され、かつそのアノード
が該高電圧整流器の該負極高電圧リード線に接続
される。

前記した本発明の目的は、集じん電極およびコ
ロナ発生電極を有する高抵抗ダスト用電気集じん
機に電圧を供給する次の装置を提供することによ
つて達成される。すなわち、本発明による該装置
は、反対極性の２つの高電圧リード線を有する電
源、制御コイルを有しかつ該集じん機に接続され
る高電圧スイツチ、該集じん機に接続されるリー
ド線を有する電界強度トランスジユーサ、２つの
直列接続されたダイオードを包含する制御ユニツ
トであつて、該ダイオードの共通接続点のリード
線に該電界強度トランスジユーサの他方のリード
線が接続され、一方、該ダイオードの他方のリー
ド線が比較回路に接続され、および該制御ユニツ
トがまた電力増幅器を包含し、該電力増幅器が該
比較回路の出力端子に接続される入力端子を有
し、および該対応する増幅器の出力端子が該高電
圧スイツチの該対応する制御コイルに接続される
もの、を具備する。

実施例 次に、添付の図面に表わされた実施例を参照し
て本発明を説明する。

本発明により提案される方法を実施する装置は
第３図にブロツク線図の形式であらわされてお
り、該装置は、２本の高電圧リード線「ａ」およ
び「ｂ」を備えかつ調整ユニツト２、昇圧変圧器
３、高電圧整流器４で構成される直列回路を有す
る電源１、および該電源１に接続されまた電気集
じん機６にも接続される開閉装置５を具備する。
電圧供給状態は、開閉装置５と調整ユニツト２に
接続される制御ユニツト７によつて制御される。

電気集じん機への電圧供給が上記のブロツク線
図によつて行われるときには、380V電源ライン
からの商用周波数の交流電圧（この特定の場合に
おいて）が調整ユニツト２に印加され、該調整ユ
ニツト２においては、該交流電圧が、電気集じん
機６の指定された電圧および電流供給に応じて決
定されるレベルに調整され、それの後、変圧機３
によつて昇圧され、そして次に高電圧整流器４に
よつて整流される。開閉装置５は、このようにし
て整流された電圧の極性を周期的に反転させ、コ
ロナ発生電極に正極または負極電圧を交互に印加
するようにする。

各極性での電圧信号の波形、振幅および長さ
は、制御ユニツト７の助けによつて調整され、そ
して分離されたダストの性質に、とりわけ該ダス
トの電気抵抗に応じた最適値に選定される。この
場合、１Hzでかつ各極性での電圧信号長が等しい
方形波形を有する正負反転電圧が使用される。

本発明により提案される方法による電圧を電気
集じん機に印加した場合の電圧極性の反転は、第
６図の信号波形図によつて示されており、この反
転は次のようにして実行される。例えば、集じん
機に正極性でかつ振幅U₊の電圧が印加される場
合には、昇圧変圧器３の１次巻線には50Hzでかつ
振幅U₁の交流電圧が印加される。供給電圧の極
性が反転される場合、変圧器３の１次巻線が時刻
τ₁において電源ラインから切り離されて集じん機
が消勢されるようにする。供給電流が電源から流
れないので、集じん機６の容量はコロナ放電電流
によつて放電させられ、かつ集じん機６の両端電
圧はU₊から初期コロナ放電電圧に近い残留値U′₊
に降下する。

時刻τ₂において集じん機６は供給源の一方の極
性のリード線「ａ」から切り離され、そして時刻
τ₃において反対極性のリード線「ｂ」に接続され
る。集じん機６が反対極性のリード線「ｂ」接続
された瞬間において、集じん機６の容量が完全に
放電され、該集じん機の両端電圧が零値になるよ
うに降下する。次に、或る時刻τ₄において、変圧
器３の１次巻線が再び電源ラインに接続されて集
じん機６を再び付勢するようにするが、しかしこ
のとき、該集じん機は負極性の電圧U_-を供給さ
れる。

負のU_-から正のU₊に電圧極性を反転させるこ
とが、上記同様にして行われる。時刻τ₅において
変圧器３が電源ラインから切り離され、それの
後、時刻τ₆において集じん機がリード線「ｂ」か
ら切り離され、時刻τ₇において集じん機がリード
線「ａ」に接続され、そして次に時刻τ₈において
変圧器３が電源ラインに再び接続される。

このような極性反転は、予め設定されたプログ
ラムに従つて制御ユニツト７の助けによつて周期
的に行われる。切替え動作間の間隔の長さとそれ
に対応する繰返し周波数は、各極性での電圧信号
の長さが、ダスト層の電位がその臨界値に到達し
そしてブレークダウンを生じさせるのに必要な時
間、すなわち集じん機６において逆コロナ放電を
生じさせるのに十分な時間を越えないようにして
選択される。

変圧器３の１次巻線を電源ラインから切り離す
ことによつて、集じん機６における電圧極性の反
転が円滑に電圧サージおよび電流インラツシユを
伴うことなく行われ、それにより供給回路におけ
る過電圧を防止する。

切替えに必要とされる消費時間を最小にするた
めに、間隔τ₁−τ₃およびτ₅−τ₇は高電圧スイツチ
である開閉装置５に印加される電位差が最小の状
態において、できるだけ短く選択される。この目
的のために、時刻τ₃における集じん機の反対極性
のリード線への接続は1/2周期ないし3/2周期遅延
される。すなわち、電源ラインからの電源の切離
し後、0.01〜0.03秒遅延される。この時間中に、
集じん機６の容量がコロナ放電電流により放電さ
れることによつて、集じん機の両端電圧がU₊か
らU′₊（ほぼ半分）に降下する。このことは、集
じん機が時刻τ₃において反対極性の電源のリード
線に接続されるときに、開閉装置５の両端の２倍
の過電圧の発生を防止する。時間間隔τ₂−τ₃はま
た半周期の複数倍を越えず、そして無慣性の電子
スイツチが使用される場合には該時間間隔τ₂−τ₃
は零に等しいことが可能である。

この場合、供給電圧極性を反転している間の、
集じん機の無電圧状態の全継続時間は0.05秒を越
えず、この0.05秒は１Hzの切替え繰返し周波数に
おいて５％以下の時間の損失に相当する。

正負反転電圧を使用することの効率を改善する
ために、無電圧区間の間の期間中において、コロ
ナ発生電極と電気集じん機の集じん電極上のダス
ト層との間の電位がプレブレークダウン・レベル
（pre−breakdown level）に維持されることが必
要である。これは、該ダスト層の電位を測定し、
そして集じん機に印加される電圧を該電位の測定
値に比例して調整することによつて達成される。

本発明により提案される方法の変形例を説明す
る第４図のブロツク線図は電源１を包含し、該電
源１は、調整ユニツト２、昇圧変圧器３、高電圧
整流器４を包含する直列回路を具備する。該ブロ
ツク線図は、さらに、電源１に接続されかつ集じ
ん機６に接続される開閉装置５、および制御ユニ
ツト７を包含する。制御ユニツト７の出力は開閉
装置５および調整ユニツト２に接続される。加う
るに、１個または数個の電圧ピツクアツプが集じ
ん機の集じん電極上に取り付けられて、動作状態
を制御するために供給回路において帰還を提供す
るようにし、該電圧ピツクアツプはダスト層の電
位を測定するように適合され、かつ制御ユニツト
７に接続される出力を有する。

ピツクアツプ８から受信される信号はダスト層
両端の電圧降下に比例し、該信号は制御ユニツト
７において変換され、そして次に調整ユニツト２
および開閉装置５に伝達される。

供給電圧極性が反転される各々の時間におい
て、ダスト層は、初めにおいて、先の極性のコロ
ナ放電の結果として蓄積された電荷を有する。し
たがつて、ダスト層の電位は、すでに反対極性の
電圧が印加されているコロナ発生電極の両端の電
位に対して負であり、したがつて、コロナ発生電
極とダスト層との間の電位差の絶対値を増加させ
る。

反対極性の供給電圧が印加されたときに発生し
得る、電極間の空隙におけるブレークダウンを防
止するために（第４図参照）、集じん機に印加さ
れる該供給電圧の振幅が初めにおいて減少され
る。次に、ダスト層が再充電されかつ反対極性の
新たな電荷が蓄積されて同一極性の電位が増加
し、供給電圧の振幅が増加される。これにより、
最大電圧差が、電極間の空隙内のガス流路の両側
に連続的に維持され、該電位差がプレブレークダ
ウン電圧に対応し、それにより最大電界強度を維
持し、したがつてガス清浄能力を向上させる。

本発明により提案される方法の他の変形例（第
５図）においては、無電圧区間の間の期間に集じ
ん機に印加される、各極性での供給電圧信号の長
さは、集じん機６の集じん電極上に堆積されるダ
スト層内の電界強度に依存して選択される。

この提案される方法の変形例を説明するブロツ
ク線図が第５図に示される。前述の場合と同様
に、該ブロツク線図は、２つの高電圧リード線
「ａ」および「ｂ」を有する電源１、開閉装置５、
電気集じん機６、制御ユニツト７を包含する。こ
の場合、開閉装置は制御コイル９および１０を有
する電磁スイツチであり、集じん機に取り付けら
れたピツクアツプ８は、開閉装置５のコイル９，
１０に制御ユニツト７を介して接続される電界強
度トランスジユーサである。

この変形例によれば、トランスジユーサ８から
の信号は、集じん機６の集じん電極上に堆積され
るダスト層内の電界強度に比例し、該信号は制御
ユニツト７に印加される。該ダスト層内の電界強
度がプレブレークダウン・レベルに達すると、制
御信号が制御ユニツト７で発生され、該制御信号
は開閉装置５の制御コイル９，１０に印加されて
電圧極性の反転を生じさせ、それによつて、集じ
ん電極上のダスト層内のブレークダウン、および
集じん機における逆コロナ放電の発生を防止す
る。

正負反転供給電圧を利用する本発明で提案され
る方法は、マグネサイト燃焼用のロータリーキル
ンの後に取り付けられた電気集じん機YI2−４−
37の第４区分（ガス流の方向に見たときの最後の
区分）において実施された。反転極性電圧の発生
源として、サイリスタ形電圧制御器が取り付けら
れた２つの供給ユニツトATΦ−400が使用され
た。一方のユニツトの出力からは負極性の高電圧
が印加され、そして他方のユニツトの出力からは
正極性の高電圧が印加された。反対極性の両ユニ
ツトの高電圧リード線は電磁スイツチを介して集
じん機に接続された。該スイツチは、各極性の電
圧信号の長さを調整することを可能にする自動制
御ユニツトの助けによつて作動された。

制御ユニツトからの信号は、高電圧開閉装置の
制御コイルに印加され、また電源ラインから該ユ
ニツトを切り離すために電力調整器に印加され
た。

該ユニツトが電源ラインから切り離されること
によつて、供給電圧が切り替えられたときに集じ
ん機の供給回路において過電圧が生じなかつた。
供給電圧として直流電圧を利用している先行技術
方法と比較すると、本発明により提案される方法
は、電気集じん機通過後のダスト残留量を２〜
2.5倍減少させることが可能であつた。電気集じ
ん機が正負反転電圧を供給されたときには、振動
機構は切られ、そして電極上に堆積されたダスト
が重力によつてはく離落下した。

集じん機での処理後の、ガス中の残留ダスト量
を光学的ダストカウントによりモニタすることに
よつて、電気集じん機に反転極性の電圧が供給さ
れる場合には、ダストの２次飛散
（entrainment）、すなわち単一極性電圧供給を利
用した先行技術方法における集じん電極の振動中
に起きる２次飛散、が生じないことがわかつた。

高抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を供給する
ための装置が本発明方法を実施するために提案さ
れ、該装置は、対応する変圧器の１次巻線回路に
それぞれ配置されたサイリスタ形制御器１３また
は１４をそれぞれ有する２つの昇圧変圧器１１お
よび１２（第７図、第８図）、調整ユニツト１５
および１６、それぞれ正および負の高電圧リード
線を有する高電圧ブリツジ整流器１７，１８、電
気集じん機２１の供給回路に直列に配置されたト
ランシツト五極管（transit pentode）１９，２
０、および制御ユニツトを具備する。

２つの逆並列接続サイリスタの形式で作られた
サイリスタ形制御器１３，１４、および調整ユニ
ツト１５および１６は、電力供給ユニツトATφ
（A.Aliev著「アグレガトウ ピタニヤ エレク
トロフイルトロブ」M.1980ゴセネルゴイズダト、
P.96参照）のブロツク線図に示されたのと同様の
態様で構成される。調整ユニツト１５および１６
は保護ユニツト２３，２４をそれぞれ包含し、該
保護ユニツトは、一般の場合には、電気集じん機
内のブレークダウンの場合に、装置を電源ライン
から切り離すように適合される。保護ユニツト２
３，２４は、外部制御信号に応動して装置を電源
ラインから切り離すように適合されたサイリスタ
に結合している少なくとも１つのサイリスタ・キ
ー（サイリスタ素子、図面には示されていない）
を有する。

制御ユニツト２２は、主発振器２５、フリツプ
フロツプ２６および電力増幅器２７，２８を包含
する。主発振器２５の２つの出力端子は保護ユニ
ツト２３，２４内のサイリスタ素子の制御線に接
続され、そして該主発振器の第３の出力端子はフ
リツプフロツプ２６の入力端子に接続され、該フ
リツプフロツプは、その出力端子が対応するトラ
ンシツト五極管１９，２０の制御ソレノイド２
９，３０のリード線に電力増幅器２７，２８を介
して接続される。

トランシツト五極管１９，２０（第７図）は、
トランシツト五極管１９のカソードが電気集じん
機２１のコロナ発生電極に、また同五極管のアノ
ードが高電圧整流器１７の負極高電圧リード線に
接続されるようにして、電気集じん機２１の供給
回路内に配置される。トランシツト五極管２０
は、そのカソードが高電圧整流器１８の正極高電
圧リード線に接続され、そのアノードが集じん機
２１のコロナ発生電極に接続される。この場合、
高電圧整流器１７の正極リード線、および高電圧
整流器１８の負極リード線は接地される。

トランシツト五極管２０（第８図）が集じん機
２１の供給回路において高電圧整流器１８とグラ
ウンドとの間に配置される、本発明で提案される
装置の変形例が可能であり、その場合、トランシ
ツト五極管２０のアノードが高電圧整流器１８の
負極リード線に接続され、かつ該五極管のカソー
ドが接地される。高電圧整流器１８の正極リード
線は集じん機２１のコロナ発生電極に接続され
る。該装置のこのような構成はより簡単であり、
かつ動作の信頼性を高める。

第７図、第８図に図示された変形例の装置は次
の態様で動作する。例えば負極性の高電圧が整流
器１７のリード線からトランシツト五極管１９を
介して電気集じん機２１に印加される。該高電圧
の切替えの前に、制御ユニツト２２の主発振器２
５から調整ユニツト１５内の保護ユニツト２３の
入力端子に印加される信号に応動するサイリスタ
形制御器１３が、変圧器１１を電源ラインから切
り離す。次に、制御ユニツト２２の電力増幅器２
７，２８から制御ソレノイド２９および３０に印
加される信号に応動して、トランシツト五極管１
９が非導通とされ、かつトランシツト五極管２０
がオン状態とされ、その後、制御ユニツト２２の
主発振器２５からの信号が調整ユニツト１６の保
護ユニツト２４に印加されると、サイリスタ形制
御器１４が変圧器１２を電源ラインに接続し、こ
の場合において正極性の供給電圧が整流器１８か
ら集じん機に印加される。

集じん機に正負が反転し、かつ全波整流された
電圧を供給するための装置のこのような構成は、
集じん機に印加される電圧および電流の最大値を
提供する。しかし、この変形例は２個の昇圧変圧
器および２個の整流ブリツジを使用する必要があ
り、それは装置を一層大きな寸法、一層重い重
量、一層高いコストにする。さらに、各々の変圧
器は集じん機の全動作時間の50％だけの時間中動
作するだけであり、それはより非経済的である。

所望の分離効率が最大値以下の供給電圧および
電流によつて達成されることが可能な場合には、
より簡単な構成の装置を使用することが得策であ
り、該装置は、正負の反転する電圧であるが半波
整流波であるものを集じん機に供給する。この場
合、該装置は、昇圧変圧器３１であつて該変圧器
の１次巻線回路内に直列に配置されたサイリスタ
形電圧制御器３２を包含するもの、調整ユニツト
３３、および、それぞれカソード、アノードを有
するトランシツト五極管３５，３６、および、対
応する制御ソレノイドであつてリード線ｃ，ｄ、
ｅ，ｆを備え該制御ソレノイドの軸がそれに対応
する五極管の軸に垂直になつているものを包含す
る開閉装置３４を具備する。開閉装置３４のトラ
ンシツト五極管３５，３６は逆並列の関係にあ
り、両者は昇圧変圧器３１の２次巻線と電気集じ
ん機３９との回路内に直列に配置される。この場
合、以下に説明するように２つの変形例が可能で
ある。

最初の変形例が第９図に示される。この変形例
においては、昇圧変圧器３１の２次巻線の一方の
端子は、電気集じん機３９に直接に接続された開
閉装置３４に接続される。

第１０図に示された第２の変形例においては、
昇圧変圧器３１の２次巻線の一方の端子が電気集
じん機３９に直接に接続され、また該巻線の他方
の端子が、接地された開閉装置３４に接続され
る。

調整ユニツト３３は、前述の変形例におけると
同様に、保護ユニツト４０を包含し、該保護ユニ
ツトの出力端子はサイリスタ形制御器３２の入力
端子に接続され、また該保護ユニツト４０はサイ
リスタ素子を備える。

この変形例の装置はまた、主発振器４２、フリ
ツプフロツプ４３、および電力増幅器４４および
４５を組み込んだ制御ユニツト４１を包含する。
主発振器４２の一方の出力端子は保護ユニツト４
０内のサイリスタ素子の制御電極に接続され、ま
た該発振器の他方の出力端子はフリツプフロツプ
４３の入力端子に接続される。フリツプフロツプ
４３の出力端子は電力増幅器４４，４５のリード
線に接続される。電力増幅器４４のリード線c¹，
d¹はトランシツト五極管３５の制御ソレノイド３
７のリード線ｃ，ｄに接続され、また電力増幅器
４５のリード線e¹，f¹はトランシツト五極管３６
の制御ソレノイド３８のリード線ｅ，ｆに接続さ
れる。

第９図、第１０図に示された変形例の装置は次
のように動作する。

制御ソレノイド３７，３８は制御ユニツト４１
の電力増幅器４４，４５から交互に供給電流を与
えられる。供給電流がソレノイド３７を経て流
れ、かつソレノイド３８が無電流状態にある場合
には、トランシツト五極管３５が非導通であり、
一方、トランシツト五極管３６が導通であり、コ
ロナ発生電極は正極性の電圧を供給される。電流
が制御ソレノイド３８を経て流れ、かつ制御ソレ
ノイド３７が無電流状態にあるときには、集じん
機３９のコロナ発生電極は負極性の電圧を供給さ
れる。この場合、トランシツト五極管の各個は半
波整流器および電圧開閉装置として動作する。

電圧の切替えの前に、制御ユニツト４１の主発
振器４２から保護ユニツト４０に印加される信号
に応動するサイリスタ形制御器３２は、昇圧変圧
器を電源ラインから切り離し、そして切替え動作
が完了された後に、変圧器３１が電源ラインに再
び接続される。

高い内部ダイナミツク抵抗を有するトランシツ
ト五極管３５，３６は、ブレークダウンが生じた
ときに供給電流が制限されるようにさせ、それに
よつてアークを防止し、したがつて、電気集じん
機における電圧供給状態を改善する。

ダスト含有ガス流の特性変化によつて生じる、
集じん機の負荷抵抗の減少によつて、トランシツ
ト五極管両端の電圧降下が増加し、それは過大な
電力を生じさせる。したがつて、帰還の助けによ
つて供給電圧を調整し、トランシツト五極管両端
の電圧を減少させることは、電源の電力の過大な
消費を防止するのに有用であろう。

第１１図においては、トランシツト五極管両端
の電圧降下を最小にするために帰還制御が内部に
使用されている装置の構成が示される。加うる
に、装置はまた、トランシツト五極管３５，３６
のアノード側およびカソード側に取り付けられる
電圧ピツクアツプ４６，４７，４８，４９を包含
する。制御ユニツト４１は、ピツクアツプ４６，
４７，４８および４９から受信する信号を基準電
圧と比較するように適合された比較回路５０、お
よび関数発生器５１を組み入れている。調整ユニ
ツト３３はパルス変換器５２を包含し、該パルス
変換器は外部制御信号に応動して電圧を調整する
ために使用されることが可能である。

電圧ピツクアツプ４６，４７，４８および４９
は、比較回路５０の入力に接続され、該比較回路
５０は、その出力端子が関数発生器５１を介して
制御ユニツト２３内のパルス変換器５２の入力端
子に接続される。

例えばトランシツト五極管３５の両端の過電圧
が生じた場合、電圧ピツクアツプ４６，４７から
の信号の差の増加によつて、制御ユニツト４１内
の比較回路５０の出力端子に制御信号が発生さ
れ、該信号はパルス変換器５２に印加される。こ
の場合、サイリスタ形制御器３２の助けによつて
調整ユニツト３３は装置に印加される供給電圧を
減小させ、それは実際上、トランシツト五極管３
５両端の過大電圧の発生を防止する。

帰還制御を用いた装置の動作原理が第１２図に
示され、該第１２図はトランシツト五極管３５ま
たは３６の電圧電流特性（曲線１）および電気集
じん機３９の負荷特性（曲線２，３）を示してい
る。装置が動作するときには、変圧器３１の出力
端子の電圧、トランシツト五極管３５または３６
での電流制限レベル、および集じん機３９の負荷
特性にその値が依存する電流が、集じん機の供給
回路を通して流れる。

装置の最適な動作状態は、集じん機３９におけ
る電流が最大電流I_naxであり、対応するトランシ
ツト五極管を通つての電圧降下が最小である状態
である。供給電圧Ｅにおけるこの状態は、電圧供
流特性の曲線１と集じん機の負荷特性の曲線２と
がお互いに交差する対応点Ａに対応する。

集じん機４９の抵抗の減少のために負荷が増加
する場合には、動作点は点Ｂに移動し、この場
合、供給回路における電流は、過大電圧降下が両
端に生じるトランシツト五極管によつてその電流
値が制限されるため、増加しない。制御ユニツト
４１に接続された対応する電圧ピツクアツプによ
つて検知される電圧の降下に応じて、変圧器３１
の１次巻線両端電圧および出力端子電圧が減少
し、それによつて装置出力における整流電圧を値
E¹に減少させる。この場合、動作点は再びその
位置Ａとなり、その場合、トランシツト五極管に
おける過大電圧および電力消費は生じない。この
ことは装置の過熱をなくし、その動作信頼性を高
める。

第１３図は装置の変形例を示し、該変形例は無
電圧区間間の供給電圧がプレブレークダウン・レ
ベルに維持される方法の変形例を実施するに適し
ている。

この変形例の装置（第９図）は、また、その一
方のリード線が集じん機３９の集じん電極に接続
される電圧ピツクアツプ５３を包含する。制御ユ
ニツト４１は、さらに、電圧ピツクアツプ５３の
他方のリード線に接続される入力端子を有する関
数発生器５４を包含する。調整ユニツト３３はパ
ルス変換器５５を包含し、該パルス変換器５５
は、保護ユニツト４０とサイリスタ形制御器３２
との間の回路に配置され、その１つの入力端子が
関数発生器５４に接続される。

この変形例においては、コロナ発生電極に印加
される電圧の極性は、主発振器４２からの信号に
応じて周期的に反転され、該信号はフリツプフロ
ツプ４３において変換され、そして電力増幅器４
４および４５によつて増幅されるが、該極性の反
転は、制御ソレノイド３７，３８をそれぞれ有す
るトランシツト五極管３５，３６の助けによつて
行われる。供給電圧極性の各々の反転の後、集じ
ん電極上のダスト層が再充電され、また該ダスト
層の表面上の電位が再び増加する。該電位の増加
とともに、ピツクアツプ５３からの信号が該電位
に比例して増加し、該信号は、関数発生器５４を
介して調整ユニツト３３内のパルス変換器５５に
伝達され、そして制御器３２に、供給電圧をピツ
クアツプからの信号に比例してプレブレークダウ
ン・レベルまで増加させるようにする。供給電圧
を最大レベルに維持することは、電気集じん機に
おける電界強度の増加を可能にし、それによつて
その効率が向上する。

第１４図に示される装置の変形例は、無電圧区
間間の各極性での供給電圧パルスの長さが、集じ
ん電極上に堆積されたダスト層内の電界強度に依
存して選択される、本発明で提案される方法の変
形例を実施するように意図されている。

この変形例の装置は、反対極性の２個の高電圧
出力端子を有する電源５６、および、集じん機５
８に接続される高電圧スイツチ５７を具備し、該
集じん機５８は該集じん機の集じん電極上に取り
付けられた少なくとも１個の電界強度トランスジ
ユーサ５９を備える。

供給源５６は第３図、第４図に示されたものと
同様な構成要素を含む。スイツチ５７は制御コイ
ル６０，６１を備える。トランスジユーサ５９
は、ダイオード６３，６４、比較ユニツト６５、
および電力増幅器６６，６７を包含する制御ユニ
ツト６２を介して制御コイル６０，６１に接続さ
れる。このトランスジユーサ５９はダイオード６
３および６４を介して比較ユニツト６５の入力端
子に接続され、該比較ユニツトの出力端子は電力
増幅器６６，６７を介してスイツチ５７のコイル
６０，６１に接続される。制御ユニツト６２の出
力端子は、また、供給源５６の入力端子に接続さ
れる。

上述の装置は次のように動作する。ダスト層内
の電界の強さが、プレブレークダウン・レベルを
越えない所定のレベルまで増加すると、信号がト
ランスジユーサ５９から比較回路６５にダイオー
ド６３を経て印加され、そして該信号を基準電圧
と比較した後に、比較回路６５は制御信号を発生
する。電力増幅器６６によつて増幅された後のこ
の制御信号は、供給源５６の入力に印加されて上
記同様の態様で極性反転動作期間中に該供給源を
電源ラインから切り離すようにし、そしてまた、
該制御信号はスイツチ５７のコイル６０に印加さ
れ、該スイツチ５７は該信号に応動して集じん機
５８に印加される供給電圧の極性を反転するよう
に動作する。反転動作の完了後に、ダスト層内の
電界の強さが、反対極性において増加する。該強
さがその所定値になると、ダイオード６４を経て
比較回路６５に印加されるトランスジユーサ５９
からの信号は、電源ラインからの電源５６の切離
しと同時に供給電圧の極性を反転させる。このよ
うにして、供給電圧の極性は極性反転の繰返し周
波数で周期的に反転され、該繰返し周波数は電気
集じん機の集じん電極上に堆積されたダスト層内
の電界強度の増加率によつて決定される。

ダスト層内の電界の強さによつて極性反転の電
圧を調整することは、ダスト清浄効率を向上させ
る。これはダスト層内の電界強度がその臨界レベ
ルになる前に電圧極性を反転させることによつ
て、ダスト層内のブレークダウンおよび逆コロナ
放電が防止されるからである。

【図面の簡単な説明】

第１図はコロナ発生電極と集じん電極部分を示
す斜視図であつて、先行技術方法によつて、集じ
ん電極上に堆積されたダスト層から集じん電極を
自己清浄するものを示し、第２図は第１図のコロ
ナ発生電極と集じん電極を概略的にあらわす上面
図であり、第３図は本発明によつて電気集じん機
に電圧を供給する方法を行う装置のブロツク線図
をあらわし、第４図は本発明方法の１つの変形例
を行う装置のブロツク線図をあらわし、第５図は
本発明方法の他の変形例を行う装置のブロツク線
図をあらわし、第６図は本発明によつて供給電圧
の極性を反転させるときの信号波形図であり、第
７、および第８図は、本発明によつて電気集じん
機に電圧を供給する或る装置の２つの変形例の回
路図を示し、第９、第１０、第１１、および第１
３図は、本発明によつて電気集じん機に電圧を供
給する他の装置の変形例の回路図をあらわし、第
１２図はトランシツト五極管の電圧電流特性（曲
線１）、および集じん機の負荷特性（曲線２，３）
をあらわす特性図であり、第１４図は、本発明に
よつて電気集じん機に電圧を供給するさらなる装
置の回路図をあらわす。 １，５６……電源、２，１５，１６，３３……
調整ユニツト、３，１１，１２，３１……昇圧変
圧器、４，１７，１８……高電圧整流器、５，３
４……開閉装置、６，２１，３９，５８……電気
集じん機、７，２２，４１，６２……制御ユニツ
ト、８，４６，４７，４８，４９，５３……電圧
ピツクアツプ、９，１０，６０，６１……制御コ
イル、１３，１４……サイリスタ形制御器、１
９，２０，３５，３６……トランシツト五極管、
２３，２４，４０……保護ユニツト、２５，４２
……主発振器、２６，４３……フリツプフロツ
プ、２７，２８，４４，４５，６６，６７……電
力増幅器、２９，３０，３７，３８……制御ソレ
ノイド、３２……サイリスタ形電圧制御器、５
０，６５……比較回路、５１，５４……関数発生
器、５２，５５……パルス変換器、５７……高電
圧スイツチ、５９……電界強度トランスジユー
サ、６３，６４……ダイオード。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 集じん電極およびコロナ発生電極を有する高
   抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を、供給電圧の
   極性を周期的に反転させつつ供給する方法におい
   て、 該供給電圧は該電気集じん機に間欠的に印加さ
   れ、電圧供給の遮断は供給電圧の極性反転と同時
   に行われ、該供給電圧の極性の反転は該電圧供給
   の遮断の開始時点に対して遅延していることを特
   徴とする、高抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を
   供給する方法。 ２ 該電圧供給の遮断の継続時間は0.01ないし
   0.05秒であることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に記載の方法。 ３ 該電圧供給遮断時の間の期間において供給電
   圧がプレブレークダウン・レベルに維持され、該
   プレブレークダウンレベルへの維持は、電気集じ
   ん機の集じん電極上のダスト層の電位を測定し、
   該電気集じん機に供給される電圧を、該測定され
   た電位に比例して調整することによつて行われ、
   それにより電気集じん機に印加される該電圧はプ
   レブレークダウン電圧に対応させられることを特
   徴とする特許請求の範囲第１項または第２項に記
   載の方法。 ４ 電圧供給の遮断時の間の期間中に該電気集じ
   ん機へ各極性の電圧を印加する該継続時間が、該
   電気集じん機の該集じん電極上の該ダスト層内の
   電界強度に応じて選択されることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 ５ 集じん電極およびコロナ発生電極を有する高
   抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を供給する装置
   において、該装置は、 昇圧変圧器３１、 該昇圧変圧器３１の１次巻線回路内に配置され
   るサイリスタ形制御器３２、 該変圧器３１の２次巻線および該電気集じん機
   の回路内に直列に接続される開閉装置３４であつ
   て、該開閉装置が相互に逆並列に接続される２個
   のトランシツト五極管の形式で作られ、かつ制御
   ソレノイド３７および３８をそれぞれ備え、該制
   御ソレノイド３７および３８の軸が該対応する五
   極管の軸に垂直になつているもの、 保護ユニツト４０を有する調整ユニツト３３で
   あつて、該サイリスタ形制御器３２の入力端子に
   接続され、該保護ユニツト４０がサイリスタ形素
   子を包含するもの、および、 主発振器４２を有する制御ユニツト４１であつ
   て、該主発振器４２の一方の出力端子が該保護ユ
   ニツト４０内の該サイリスタ素子の制御電極に接
   続され、その他方の出力端子がフリツプフロツプ
   ４３および電力増幅器４４，４５を経て該トラン
   シツト五極管３５，３６の該制御ソレノイド３
   ７，３８に接続されるもの、 を具備することを特徴とする、高抵抗ダスト用電
   気集じん機に電圧を供給する装置。 ６ ４個の電圧ピツクアツプ４６，４７，４８，
   ４９が備えられ、該電圧ピツクアツプの各個はそ
   の一方のリード線が対応する五極管３５または３
   ６の対応するリード線に接続され、該制御ユニツ
   ト４１は、該電圧ピツクアツプ４６，４７，４
   ８，４９の他方のリード線に接続される入力端子
   を有する比較回路５０、該比較回路５０の入力端
   子に接続される関数発生器５１を包含し、該調整
   ユニツト３３は、パルス変換器５２であつて、該
   保護ユニツト４０と該サイリスタ形制御器３２と
   の間の回路内に配置されかつ該制御ユニツト内４
   １の該関数発生器５１の出力端子に接続されるも
   の、を包含することを特徴とする特許請求の範囲
   第５項に記載の装置。 ７ 該電気集じん機３９の該集じん電極に接続さ
   れる一方のリード線を有する電圧ピツクアツプ５
   ３を備え、該制御ユニツトは、該電圧ピツクアツ
   プ５３の他方のリード線に接続される入力端子を
   有する関数発生器５４を包含し、該調整ユニツト
   ３３は、パルス変換器５５であつて、該保護ユニ
   ツト４０と該サイリスタ形制御器３２との間の回
   路内に配置されており１つの入力端子が該制御ユ
   ニツト４１内の該関数発生器５４に接続されるも
   の、を包含することを特徴とする特許請求の範囲
   第５項に記載の装置。 ８ 集じん電極およびコロナ発生電極を有する高
   抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を供給する装置
   において、該装置は、 ２個の昇圧変圧器１１および１２、 サイリスタ形制御器１３，１４であつて、その
   各個が該変圧器１１，１２の１次巻線回路内にそ
   れぞれ配置されるもの、 ２個の高電圧整流器１７，１８であつて、その
   各個が対応する変圧器１１，１２の２次巻線に並
   列に配置され、かつ反対極性の２つの高電圧リー
   ド線を有し、該リード線の１つは接地されるも
   の、 ２個の直列接続されたトランシツト五極管１
   ９，２０であつて、その各個が制御ソレノイド２
   ９，３０をそれぞれ有し、該各個の制御ソレノイ
   ドの軸が該対応するトランシツト五極管の軸に垂
   直であり、該電気集じん機２１と該他方のトラン
   シツト五極管に電気的に接続されるリード線、お
   よび一方の該高電圧整流器１７，１８の高電圧リ
   ード線に電気的に接続されるリード線を有するも
   の、 調整ユニツト１５，１６であつて、該調整ユニ
   ツトの各個は対応する保護ユニツト２３，２４を
   備えかつサイリスタ形制御器１３または１４の入
   力端子に接続され、該保護ユニツトの各個はサイ
   リスタ素子を有するもの、および、 主発振器２５を包含する制御ユニツト２２であ
   つて、該主発振器はその２個の出力端子が該保護
   ユニツト２３，２４内の該サイリスタ素子の制御
   電極に接続され、その第３の出力端子がフリツプ
   フロツプ２６および電力増幅器２７，２８を経て
   該対応するトランシツト五極管１９，２０の該制
   御ソレノイド２９，３０に接続されるもの、 を包含することを特徴とする、高抵抗ダスト用電
   気集じん機に電圧を供給する装置。 ９ 該トランシツト五極管１９，２０の直列接続
   が該一方の五極管のカソードを該他方の五極管の
   アノードに接続することによつて行われ、その共
   通接続点が該電気集じん機の該コロナ発生電極に
   接続され、該第１のトランシツト五極管１９のア
   ノードは、その正極高電圧リード線が接地された
   一方の高電圧整流器１７の負極高電圧リード線に
   接続され、および他方のトランシツト五極管２０
   のカソードは、その負極高電圧リード線が接地さ
   れた他方の高電圧整流器１８の正極高電圧リード
   線に接続されることを特徴とする特許請求の範囲
   第８項に記載の装置。 １０ 該トランシツト五極管１９，２０の直列接
   続が一方の高電圧整流器１８を経ることによつて
   行われ、該一方のトランシツト五極管１９のアノ
   ードは、その正極高電圧リード線が接地された該
   対応する高電圧整流器１７の負極リード線に接続
   され、該トランシツト五極管１９のカソードは、
   その負極リード線が該他方のトランシツト五極管
   ２０を経て接地される該他方の高電圧整流器１８
   の正極高電圧リード線に接続され、該他方の五極
   管２０は、該高電圧整流器１８およびグラウンド
   よりなる回路内に配置され、かつ該高電圧整流器
   １８の該負極高電圧リード線に接続されることを
   特徴とする特許請求の範囲第８項に記載の装置。 １１ 集じん電極およびコロナ発生電極を有する
   高抵抗ダスト用電気集じん機に電圧を供給する装
   置において、該装置は、 反対極性の２つの高電圧リード線を有する電源
   ５６、 制御コイル６０，６１を有し、かつ該電気集じ
   ん機の該コロナ発生電極に接続される高電圧スイ
   ツチ５７、 該電気集じん機５８内の該集じん電極上に取り
   付けられる電界強度トランスジユーサ５９、およ
   び、 相互に直列に接続される２個のダイオード６
   ３，６４を包含する制御ユニツト６２であつて、
   該ダイオードのリード線の共通接続点が該電界強
   度トランスジユーサ５９のリード線に接続され、
   該ダイオードの他方のリード線が比較回路６５に
   接続され、該制御ユニツトがまた電力増幅器６
   ６，６７を包含し、該電力増幅器６６，６７の入
   力端子が比較回路６５の出力端子に接続され、該
   対応する電力増幅器６６，６７の出力端子が該高
   電圧スイツチ５７の対応する制御コイル６０，６
   １に接続されるもの、 を包含することを特徴とする、高抵抗ダスト用電
   気集じん機に電圧を供給する装置。