JPH01177346A - めっき浴への成分補給方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、溶融金属めっきにおけるめっき浴への成分補
給方法に関する。

く先行技術とその問題点〉 連続溶融めっきは、溶融状態のめっき金属の浴に連続的
に走行する鋼帯を所定時間浸漬し、次いでめっき浴から
引き上げた銅帯の表面にガスワイピングを施して所定の
めっき目付量に調整することにより銅帯の表面に所望の
めっきを施すめっき法であり、その代表的なものに溶融
亜鉛めっきがある。

本来、亜鉛めっき鋼板は、耐食性に優れるため建材用、
家電用および自動車用鋼板として広く用いられているが
、溶融亜鉛めっきは、電気亜鉛めっきに比べ、現状では
表面品質は劣るものの、消費エネルギーが少なく、めっ
き液のコストが安く、また容易に厚目付が可能であるた
め、亜鉛めっき鋼板を量産する上で注目されている。

ところで、連続溶融亜鉛めっきにおいては、純亜鉛浴を
用いる他、亜鉛と素地鋼との界面に固くてもろいＦｅ−
Ｚｎの合金層（ｒ層：Ｆｅｓ　Ｚｎ２□）の成長を抑制
し、めっき密着性を向上させるために亜鉛浴中にＡｆｌ
を添加する場合がある。　即ち、めっき層と素地鋼との
界面にＡ℃富化層（Ｆｅ２　Ａｕｓ　）を形成すること
により亜鉛と素地鋼との界面のＦｅ−Ｚｎの合金層を適
度に抑制し、めっき層の剥離を防止するものである。

また、上記Ａｎの添加に加え、めっき表面にスパングル
（華模様）を形成するために小量のｐｂを添加する場合
もあり、これらＡ１やｐｂの添加率は亜鉛めっき鋼板の
用途等によっても異なっている。

このような連続溶融亜鉛めっきにおいては、めっき浴中
の成分（Ｚｎ、Ａｎ、Ｐｂ）は、■銅帯表面に付着した
めっき層による持ち出し、■浮上ドロスの生成およびそ
のめっき浴外への排除により減少するため、減少した成
分をめっき浴へ補給する必要がある。

従来行われている、めっき浴への成分補給方法を以下に
説明する。

まず、溶融亜鉛めっき浴の組成および補給成分（インゴ
ット）を下記表１に示す。　なお、溶融亜鉛めっき鋼板
とは、一般に純亜鉛のめつき浴のみならず、表１に示す
ような浴組成の鋼板をも含む。

表　　　　　１ 上記表１中の品種Ｇｌ、ＧＡについて代表的に説明する
と、めっき浴の液面が低下すると、約１　ｔｏｎの０．
３〜０．５ｗｔ％Ａ　ｊ２−　Ｚ　ｎ合金のインゴット
をめっき浴中に没入し、数時間ピッチで浴成分を分析し
た結果、Ａｎ濃度が減少してくると、１つが１０〜３０
ｋｇ程度の１０ｗｔ％Ａｎ−Ｚｎ合金のインゴットを適
当数めっき浴中に投入するという方法で成分補給を行っ
ていた。

なお、浴成分の目＊　Ａ　１１　？Ｒ度よりもＡＪ２濃
度の高いＡｊＺ−Ｚｎ合金インゴットを投入する理由は
、前述したＡＪＺ富化層（Ｆｅ２ＡＪ：Ｌ５）の生成お
よび浮上ドロスの生成によりめつき浴中のＺｎの減少率
よりもＡＪ２の減少率の方が大きいからである。

しかるに、上記インゴットの投入による補給方法では、
めっき浴へ投入されたインゴットが浴中で溶融し拡散し
て、均一なめつき浴になるまでに時間がかかり（インゴ
ットの重量が多いほど長時間を要する）、またインゴッ
トが全て溶融、拡散してから次回投入時までは浴中のＡ
ｕ濃度は減少し続けるため、第４図の比較例に示すよう
に１０ｗｔ％ＡｆＬ−Ｚｎ合金インゴットを投入するピ
ッチ（数時間間隔）でめっき浴中のへ１濃度が大きく変
動する。

このようにめっき洛中のＡＩＬ濃度が変動すると、前述
したＡＩＬ富化層の均一性が損われ、安定しためっき品
質を得ることができず、また連続溶融亜鉛めっきにおい
てはめつき浴中のＡｕ濃度が目標値より外れた状態での
めっき部分が多くなり、めっき品質の低下を招く。

また、上記従来の成分補給方法では、めっき条件との関
係は考慮されておらず、しかもＡ℃含有率が一定のＡ℃
−Ｚｎ合金インゴットを投入するため、任意のＡ℃濃度
での成分補給が不可能であり、めっき浴中のＡ１濃度を
微妙に調整することができない。

近年、溶融亜鉛めっき鋼板は、製造コストが安いため、
大量生産される自動車外板への適用が期待されているが
、そのためにはプレス成形による深絞り加工に対しても
優れためっき密着性を有していなければならず、よって
前述した適正なＡＪ２富化層の形成が不可欠となってい
る。　従って、めっき洛中のＡ℃濃度の管理をよりｉ格
に行う必要がある。

このような点を考慮した場合、従来のインゴットの投入
による成分補給法では、Ａ℃濃度の変動を小さくするに
は限界があり、満足するめつき品質を安定的に得ること
はできなかった。

〈発明の目的〉 本発明の目的は、上述した従来技術の欠点を解消し、め
っき浴中の成分の濃度変動を抑制し、良好なめっき品質
を安定的に得ることができるめっき浴への成分補給方法
を提供することにある。

〈発明の構成〉 このような目的は、以下の本発明によって達成される。

即ち、本発明は、複数の成分を含むめっき浴にて溶融め
っきを行う際のめっき浴への成分補給方法において、補
給成分の金属粒を入れた複数個のホッパーを用い、必要
な補給濃度およびめっき浴の減少量に対応するよう前記
ホッパーから成分を補給することを特徴とするめっき浴
への成分補給方法を提供するものである。

また、前記必要な補給濃度およびめっき浴の減少量はめ
っき条件により決定されるものであるのが好ましい。

以下、本発明のめっき浴への成分補給方法を添付図面に
示す好適実施例について詳細に説明する。

第１図は、本発明のめっき浴への成分補給方法を実施す
る設備の構成例を模式的に示す側面図である。

めっき浴１においては、スナウト７から出た焼鈍済の鋼
帯６はジンクロール３により金属めっき用溶融金属（例
えば溶融亜鉛）２中に浸漬され、次いでコレクティング
ロール４により、湾曲（Ｃ反り）を矯正され、スタビラ
イジングロール５により揺動を停止しバス芯が安定され
、めっき用溶融金属２から引き上げられた後ガスワイピ
ング（図示せず）により所定のめつき目付量に調整され
る。　このようにして、鋼帯６に溶融金属めりきが連続
的になされる。

溶融亜鉛めっきを行う場合、前述したように、めっき密
着性を向上するためにめっき浴へＡ℃を添加し、あるい
は、さらにめっき表面にスパングルを形成するために小
量のｐｂを添加することが行われる。　従って、めっき
用溶融金属２の組成は、Ａｌ１−Ｚｎ系またはＡｌ２−
Ｐｂ−Ｚｎ系等であり、Ａｆｌやｐｂの添加率も製造す
る亜鉛めっき鋼板の用途、種類等によって適宜決定され
る。

例えば、ｉ）めっき用溶融金属の組成が０．０ｆ　　〜
　０．２ｗむ％　Ｐｂ−０，１〜０．　　２ｗｔ％Ａｆ
１．−Ｚｎ合金である亜鉛めっき鋼板または合金化処理
亜鉛めっき鋼板（Ｇｌ、ＧＡ）、ｉｆ）めっき用溶融金
属の組成が５ｗｔ％Ａ℃−Ｚｎ合金である亜鉛−アルミ
ニウム合金めっき鋼板（ＧＡＬＦＡＮ）、あるいは １ｉｉ）めっき用溶融金属の組成が１．４ｗｔ％Ｓｔ−
５５ｗｔ％ＡＪＺ−４３．６ｗｔ％Ｚｎの亜鉛−アルミ
ニウム合金めっき鋼板（ＧＡＬＶＡＬＵＭＥ）等がある
。

ｉ）の用途は主に建材用、家電製品用、自動車内板用で
あり、ｉｔ）　、　１ｆｆ）の用途は主に建材用である
。

このような連続溶融亜鉛めっきでは、鋼帯６の表面に付
着しためっき層による持ち出しや、浮上ドロスが生成し
、これをめつき浴外へ排除することによりめっき用溶融
金属２の液面レベルが低下する。　従って、液面レベル
を一定に保ち、かつめっき用溶融金属の組成を目標値に
一定に保つように補給を行う必要がある。　なお、浮上
ドロスの主成分は、鋼帯６から溶出したＦｅがめつき用
溶融金属２中のＡｊ！と結合してＦｅ２Ａｕ５となり、
これがめつき浴面へ浮上（め）き用溶融金属より比重が
小さい）したものである。

また、めっき用溶融金属２の減少は、めっき用溶融金属
の各成分（Ｚｎ、Ａｎ、Ｐｂ）がその含有率（濃度）に
比例して減少するのではない。　即ち、Ａ１の減少に関
しては、素地鋼とめつき層との界面にＡｌ富化層（Ｆｅ
２Ａ１５）が形成されることから、持ち出しにおけるＡ
！濃度がめつき用溶融金属２のＡ℃濃度よりも高く、ま
ためっき浴外へ排除される浮上ドロスの組成はＡｊＺ濃
度０．１〜０．２ｗｔ％のめっき用溶融金属２において
、Ａｕ＝Ｆｅ＝２〜４ｗｔ％、残部Ｚｎであるため、め
っき用溶融金属中のＡ℃濃度の低下は、他の成分に比べ
て著しい。　従って、めっき浴への成分の補給はめっき
用溶融金属２の組成と等しい濃度で行うのではなく、液
面レベルが目標値になるような量補給した結果、めっき
用溶融金属２の組成も目標値となるように行う必要があ
る（なお、成分の補給は、目標値とほぼ等しい濃度で行
う場合もある）。

本発明において、めっき浴への成分の補給は次のように
して行われる。　第１図に示すように、めっき浴１の側
方には、ホッパー８および１１が設置されており、ホッ
パー８にはＺｎ粒９、ホッパー１１にはＡｊＺ−Ｚｎ合
金粒１３が貯留されている。

各ホッパー８および１１の下端開口部には、それぞれロ
ータリーフィーダー９および１２が設置され、成分補給
時には、これらを作動させ、ホッパー８および１１から
Ｚｎ粒９およびＡｌ１−Ｚｎ合金粒１３をそれぞれ所定
量切り出し、コンベア１４により搬送してめっき浴１中
へ投入する。

このような成分の補給は、前述した必要な補給濃度およ
びめっき浴の減少量に対応するようにそれぞれのホッパ
ー８．１１からのめつき浴への投入量を調整して行う。

　なお、めっき用溶融金属２が二元系合金の場合、必要
な補給濃度およびめっき浴の減少量に対応するよう成分
を補給するためには、少なくとも２つのホッパーがあれ
ばよい。　各ホッパー８．１１からのＺｎ粒９およびＡ
ｌ１−Ｚｎ合金粒１３の投入量の調整は、各ロータリー
フィーダー９．１２の切り出し量の調整等により行えば
よい。

なお、本発明では、ホッパーからの金属粒の切り出しを
ロータリーフィーダーを用いない他の方法によって行っ
てもよく、また、ホッパーから切り出された金属粒をコ
ンベアにより搬送せず、直接めっき浴へ投入してもよい
。

また、補給の形態は、めっきを行っている間随時補給を
行う連続的補給、あるいは所定の間隔をおいて補給を行
う間欠的な補給のいずれでもよく、また、各ホッパー毎
にこれらの補給形態が異っていてもよい。　なお、間欠
的な補給を行う場合には、その補給ピッチがなるべく短
い方が、めっき用溶融金属２の濃度変動が少なくなり好
ましい。

ホッパー８．１１内の金属粒１０．１３が減少した場合
には、そのホッパー８．１１へそれぞれの金属粒１０．
１３を投入し、減少量を補う。

なお、ベルトコンベア１４の投入部１４１はめフき浴１
中の第１図に示す箇所に配置する場合に限らず、鋼帯６
の近傍に配置してもよく、また、複数の投入部１４１を
めっき浴１の各所に配置してもよい。　このようにする
ことにより、めっき浴１中のめっき用溶融金属２の濃度
の均一化が促進され好ましい。

このように、めフき浴１への成分の補給を、金属粒の投
入という形式で行う場合、従来のインゴットの投入によ
る方法に比べ、めっき浴への投入後の溶融が速やかに行
われ、めっき用溶融金属の濃度が目欅値に到達するまで
の時間が短いという利点がある。

なお、めっき浴１のＡｎ成分の補給をＡ１−Ｚｎ合金粒
１３として行なう理由は次の通りである。　めっき浴１
の浴温は、めっき用溶融金属の組成が０．１〜５ｗｔ％
ＡＪ！−Ｚｎ合金の場合、約４５０〜４８０℃であるが
、Ａ１４１体はその融点が８８０℃であるため、へ１粒
をめっき浴１へ投入してもめっき浴１中で溶融しない。

　これに対し、Ａ１１−Ｚｎ合金粒とすればその融点が
低くなり（ｆｏｗｔ％Ａ１１−Ｚｎ合金の融点４３０・
℃）、めっき浴へ投入後直ちに溶融し、上記不都合が生
じない。　従って、本発明においては、浴温よりも高い
融点を有する金属の成分を補給する場合には、その金属
と他の金属、特に主成分となる金属（本実施例では亜鉛
）との合金とし、融点を降下せしめ、好ましくはその融
点が浴温以下になるようにして、めっき浴へ投入するの
が好ましい。

ただし、本発明では溶融ＡＡ粒を入れたホッパーを設け
、ＡＩｔ単体で補給を行うことを妨げるものではない。

第２図は、本発明のめっき浴への成分補給方法を実施す
る設備の他の構成例を模式的に示す側面図である。　同
図に示す設備では、前記と同様のホッパー８および１１
と、他の補給成分の金属粒（例えば、ｐｂ粒、Ｐｂ−Ｚ
ｎ合金粒等）１７を入れたホッパー１５が設置され、前
記と同様にしてホッパー８および１１から、それぞれＺ
ｎ粒９およびＡＩＬ−Ｚｎ合金粒１３がめつき浴１へ投
入されるとともに、ホッパー１５から所定量の金属粒１
７がめつき浴１へ投入される。　ホッパー１５の下端開
口部にはロータリーフィーダー１６が設置され、このロ
ータリーフィーダー１６の作動によりホッパー内の金属
粒が定量切り出しされ、めっき浴１へ投入されるように
なっている。　なお、ホッパー８．１１と同様に、ホッ
パー１５をめっき浴から相当距離離間した位置に設置し
、ホッパー１５から切り出された金属粒１７をコンベア
により搬送し、めつき浴１へ投入するようにしてもよい
。

溶融亜鉛めっきにおいては、前述したようにめっき表面
にスパングルを形成するためにめっき用溶融金属２中に
小量のｐｂを添加することがある。　即ち、めっき用溶
融金属の組成はＰｂ−Ａ１１−Ｚｎ合金となっており、
とのｐｂ酸成分補給をｐｂ粒による金属粒１７の投入に
より行えばよい。

なおｐｂの融点は３２７℃であり、めっき浴１の浴温（
４５０〜４８０℃）より低いため、めっき浴１へ投入さ
れたｐｂ粒は速やかに溶融し、拡散する。

本発明において、金属粒１０，１３．１７の粒径は特に
限定されないが、好ましくは１〜５０ｍｍ程度がよい。

　　１　ｍｍ未満であると浴中を微小の粒が浮遊し鋼帯
６に付着しやすくなり、また５０ｍｍを超えると濃度調
整の精度が荒くなるからである。　よって粒径の下限は
１　ｍｍ、上限は５０ｍｍ程度とするのが適切である。

　なお、金属粒１７はｐｂ粒に限らず、Ｐｂ−Ｚｎ合金
の粒、またはその他の金属、合金の粒状物でもよい。

次に、めフき浴の組成に応じた本発明による補給例を説
明する。

例えば、６個のホッパーＡ〜Ｆを設け、各ホッパー内の
金属粒の組成を下記表２に示すものとする場合に、めっ
き浴の組成に対する各ホッパーからのめっき浴への補給
例を下記表３に示す。

表　　　　　２ 表　　　　　３ 本発明において、成分の補給量の決定は、例えば、浴成
分を適時分析し、その分析値に基づいて行う方法、また
は、経験的に判断される推定値に基づいて行う方法等に
より行うことも可能であるが、好ましくは、以下に述べ
るように、必要な補給濃度およびめっき浴の減少量をめ
っき条件より決定し、これに基づいて成分の補給を行う
のがよい。

本発明者らは、めっき浴組成０．０５〜０．２０ｗｔ％
Ａｎ−Ｚｎによる溶融亜鉛めっきについてＡｌ成分の減
少量とめつき条件との関係を調べるために実験、考察を
行った結果、以下の知見を得た。

■　素地鋼とめっき層との界面にＡ１富化層（Ｆｅ２　
ＡＪ２ｓ　）が形成されるため、めっき層中のＡ　ＪＺ
　ａ度はめっき浴中のＡｌ濃度より高くなっている。　
さらにめっき層中のＡ１濃度はめっき付着量に対し常に
一定ではなく、第３図に示すようにめっき付着量の関数
となっている。　従って、めっき付着量より／ｌＩＬの
持ち出しによる減少量を知ることができる。

■　浮上ドロスの主成分は、銅帯から溶出したＦｅとめ
つき浴中の八２とが結合してＦｅ２Ａ　１１　ｓとなっ
たものであり、このドロスの成分を分析した結果ＡｊＺ
＝Ｆｅ＝２〜４ｗｔ％、残部Ｚｎであることがわかった
。　よって浮上ドロス生成によるＡｎ成分の減少量は銅
帯からのＦｅの溶出量に等しく、これを把握すれば浮上
ドロスによるＡ１の減少量を知ることができる。

上記■、■より、めっき浴中のＺｎおよびＡｌの合計減
少量は、次式で示される。

ＡＪ２合計減少量＝ｆ　（Ｖ、Ｂ、Ｃ，θ、ｗ）Ｚｎ合
計減少量＝ｇ　（Ｖ、Ｂ、Ｃ，θ、ｗ）Ｖニライン速度 Ｂ：板　幅 Ｃ：浴中Ａｌ濃度 θ：侵入板温 Ｗ：めっき付着量 以上より、めっき浴中のＺｎとＡｌ２の減少量およびＺ
ｎ、ＡＪ：ｔの各減少割合はめつき条件（め）き付着量
、板幅、ライン速度、板温等）により決定することがで
きることがわかった。

従来では、めっき洛中のＡｊ２濃度より高いＡλ濃度（
含有率）のＡＩＬ−Ｚｎ合金インゴットをめっき浴へ投
入するだけであり、めっき条件に応じて、ＡｊＺの補給
濃度を変えるということは行っていなかった。　これに
対し、めっき条件より必要な浴成分の補給濃度およびめ
っき浴の減少量を決定する本発明では、より適正な成分
の補給が可能となり、めっき浴中の各成分の濃度管理を
より狭い範囲に限定することができ、また、めっき条件
（めっき付着量、板幅、ライン速度、板温等）が変った
場合でも、それに対応することができる。

一般に、ｎ個（ｎ≧２）のブリメルトボットがあり、Ｃ
ｎをｎ番目のブリメルトボット中の特定成分の濃度、Ｑ
ｎをｎ番目のブリメルトボットからの補給量とすると、
必要補給量Ｑ“および必要濃度Ｃ８は次式で示される。

Ｑ′″　＝　Ｑ　＋　　＋　Ｑ　２　　＋　”　”　Ｑ
　ｎこのＱ”、Ｃ″は前記めっき条件から決定され、そ
のＱ″、ＣＭの値となるようにＱｌ〜Ｑｎを調整して補
給を行えばよい。

以上、本発明のめつき浴への成分補給方法をＡＪＺ成分
を含む溶融亜鉛めっきについて代表的に説明したが、本
発明では溶融亜鉛めフきに限らず、例えば溶融錫めっき
、錫−鉛合金めっき、溶融アルミニウムめっき等、あら
ゆる溶融金属めっきに適用することができる。

〈実施例〉 （本発明例１） 第１図に示す構成の設備を用い、下記条件にて溶融亜鉛
めっきを行フた。

めっき浴組成： ０．１５±０．０１冑ｔ％Ａλ（目標イ直）残部Ｚｎ 第１ホッパー貯溜物：純Ｚｎ粒 （平均粒径　５ｍｍ） 第２ホッパー貯溜物：２ｗｔ％Ａｎ−Ｚｎ合金粒（平均
粒径　５ｍｍ） めっき条件 板　　厚　　　　：０．７ｍｍ 板　　幅　　　　：１２００ｍｍ ライン速度：　１２０　　ｍ／ｍｉｎ めっき付着量（片面）：９０ｇ／ｒｒｆ’このめっき条
件から計算すると、補給すべきＡ文濃度は０．６ｗｔ％
、補給量（めっき浴の減少量）は３０　ｋｇ／　ｍｉｎ
である。　従って、第１ホツパーから純Ｚｎ粒を２１　
ｋｇ／　ｍｉｎ　。

第２ホツパーから２ｗｔ％Ａｎ−Ｚｎ合金粒を９ｋｇ／
ｗｉｎ補給した。　なお、補給の形態は、平均的に前記
補給量となるように純Ｚｎ粒：６３０ｋｇ、２ｗｔ％Ａ
１１−Ｚｎ合金粒：２７０ｋｇをピッチ３０分で間欠的
に行った。

（本発明例２） 第１図に示す構成の設備を用い、本発明例１と同条件に
て溶融亜鉛めっきを行った。

ホッパーからのめっき浴への補給形態は、第１ホツパー
から純Ｚｎ粒を２１　ｋｇ／　ｍｉｎ　、第２ホツパー
から２ｗｔ％ＡｊＺ−Ｚｎ合金粒を９　ｋｇ／ｍｉｎで
連続的に補給した。

（本発明例３） 第２図に示す構成の設備を用い、下記条件にて溶融亜鉛
めきを行った。

めっき浴組成：０．１５±０．０１ｗｔ％Ａ１０１０１
〜０．０２ｗｔ％ｐｂ 残部Ｚｎ 第１ホッパー貯溜物：純Ｚｎ粒 （平均粒径　５ｍｍ） 第２ホッパー貯溜物：２ｗｔ％ＡＪ２−Ｚｎ合金粒（平
均粒径　５ｍｍ） 第３ホッパー貯留物：Ｐｂ粒 （平均粒径　５ｍｍ） めっき条件 板　　厚　　　　：０．７ｍｍ 板　　幅　　　　＋１２００ｍｍ ライン速度：　１２０　　ｍ／ｍｉｎ めっき付着量（片面）：９０ｇ／ｒｎ’このめっき条件
から計算すると、補給すべきＡｊ２濃度は０．８ｗｔ％
、補給量（めっき浴の減少ｆｆ１）は３０　ｋｇ／　ｍ
ｉｎである。　ホッパーからめっき浴への補給形態は、
第１ホツパーから純Ｚｎ粒を２１　ｋｇ／　ｌｌｌ１ｎ
　、第２ホツパーから２ｗｔ％ＡＩＬ−Ｚｎ合金粒を９
ｋｇ／ｍｉｎで連続的に補給した。　また、ｐｂの減少
量は０．２ｋ　ｇ　／　ｈ　ｒであり、その補給の形態
は、第３ホツパーからｐｂ粒を５時間ピッチで１ｋｇづ
つ間欠的に行った。

（比較例） めっき浴組成およびめっき条件を本発明例１と同様とし
、重量１　ｔｏｎの０．４ｗｔ％Ａ℃−Ｚｎインゴット
を約３３分ピッチで、重量２０ｋｇの１０ｗｔ％Ａｊ２
−Ｚｎインゴットを約８時間ピッチで、めっき浴へ間欠
的に投入して成分の補給を行った。

上記本発明例１．２．３および比較例についてめっき浴
中のＡ１濃度の経時的変化を調べた。　その結果を第４
図のグラフに示す。　このグラフから明らかなように、
本発明例１．２および３は、比較例に比べめっき洛中の
ＡＪＺ濃度の変動が少なく、特に連続的な補給を行った
本発明例２および３では、Ａ１濃度の目標値からの変動
がほとんどなく、よって、所望のめっき品質が安定して
得られることがわかフた。

また、浴中のｐｂ濃度についても同様であり、本発明例
３のｐｂの補給形態によると濃度変動がほとんどなくな
りめっき品質が安定することがわかった。

〈発明の効果〉 本発明のめっき浴への成分補給方法によれば、複数個の
ホッパーからの成分の補給により、補給する成分の濃度
および補給量を任意に選定することができ、よって、め
フき浴中の成分の濃度変動を抑制することができ、良好
なめっき品質を安定的に得ることができる。

特に、成分の必要な補給濃度およびめっき浴の減少量を
めっき条件より決定する場合には、より適正な成分の補
給が可能となり、また、めっき条件が変化した場合でも
その変化に対応することができ、よってめっき浴中の成
分の厳格な濃度管理が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は、それぞれ本発明のめっき浴への
成分の補給方法を実施するための設備の構成例を模式的
に示す線図的側面図である。 第３図は、めっき付着量とめっき層中のＡＩＬ濃度との
関係を示すグラフである。 第４図は、めっき浴中のＡｆｌ濃度の経時的変化を示す
グラフである。 符号の説明 １・・・めっき浴、 ２・・・めっき用溶融金属、 ３・・・ジンクロール、 ４・・・コレクティングロール、 ５・・・スタビラインジンゲロール、 ６・・・銅帯、 ７・・・スナウト、 ８．１１・・・ホッパー、 ９．１２・・・ロータリーフィーダー、１０・・・Ｚｎ
粒、 １３−　Ａ　Ａ　−Ｚ　ｎ合金粒、 １４・・・コンベア、 １５・・・ホッパー、 １６・・・ロータリーフィーダー、 １７・・・金属粒（ｐｂ粒） −ｍ ＦＩＧ、３ め、５（付倉量（ｇ／ｍ”）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　複数の成分を含むめっき浴にて溶融めっきを行
   う際のめつき浴への成分補給方法において、 補給成分の金属粒を入れた複数個のホッパーを用い、必
   要な補給濃度およびめっき浴の減少量に対応するよう前
   記ホッパーから成分を補給することを特徴とするめっき
   浴への成分補給方法。
2. （２）　前記必要な補給濃度およびめっき浴の減少量は
   めっき条件により決定されるものである請求項１に記載
   のめっき浴への成分補給方法。