JPH01178387A - 金属クラッド板の製造法 - Google Patents
金属クラッド板の製造法Info
- Publication number
- JPH01178387A JPH01178387A JP243488A JP243488A JPH01178387A JP H01178387 A JPH01178387 A JP H01178387A JP 243488 A JP243488 A JP 243488A JP 243488 A JP243488 A JP 243488A JP H01178387 A JPH01178387 A JP H01178387A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- materials
- reduction rate
- thickness
- rolling reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はリードフレーム材、リレー接点材などとして用
いられる板厚の薄い電子部品用複合全屈板材、あるいは
厨房器具材として用いられる複合金属板材等の、高機能
て安価な金属クラット板を品質よくつくるための製造法
に関する。
いられる板厚の薄い電子部品用複合全屈板材、あるいは
厨房器具材として用いられる複合金属板材等の、高機能
て安価な金属クラット板を品質よくつくるための製造法
に関する。
［従来の技術］
従来、ＩＣリードフレーム材には主として銅合金系の材
料か使用されているか、近時、ＩＣの高集梼度化に伴う
発熱量の増大あるいはピン数の増加のために、熱膨張率
の小さい材料あるいは薄くて且つ強度の高い材料の要求
が増大してきている。その一つとして、最近では、低熱
膨張材料としての４２Ｎｉ系（Ｆｅ−４２％ Ｎｉ合金
）材料の需要が増加している。しかし、この材料は強度
がそれほど大きくない上に価格が高いこと、また肝心な
＋Ａｃｓ％ （純銅との電気伝導度の比率）が小さい
という欠点かある。これに対してステンレス（ＳＵＳ）
系の材料は強度が高く且つ価格も安いが、熱膨張率か大
きい上にＴＡＣ３＄か小さいという欠点を有している。
料か使用されているか、近時、ＩＣの高集梼度化に伴う
発熱量の増大あるいはピン数の増加のために、熱膨張率
の小さい材料あるいは薄くて且つ強度の高い材料の要求
が増大してきている。その一つとして、最近では、低熱
膨張材料としての４２Ｎｉ系（Ｆｅ−４２％ Ｎｉ合金
）材料の需要が増加している。しかし、この材料は強度
がそれほど大きくない上に価格が高いこと、また肝心な
＋Ａｃｓ％ （純銅との電気伝導度の比率）が小さい
という欠点かある。これに対してステンレス（ＳＵＳ）
系の材料は強度が高く且つ価格も安いが、熱膨張率か大
きい上にＴＡＣ３＄か小さいという欠点を有している。
また調理器用鍋は美麗な表面肌が商品価値を高めるので
、ステンレス（ＳＵＳ）の薄鋼板が高級品用として用い
られている。しかし、ステンレス薄鋼板を使用した厨房
器具は価格か高いことが最大の欠点となっている。
、ステンレス（ＳＵＳ）の薄鋼板が高級品用として用い
られている。しかし、ステンレス薄鋼板を使用した厨房
器具は価格か高いことが最大の欠点となっている。
このように、単一の材料では高機能で安価な材料はつく
ることかてきないため、２種類以上の材料を複合化した
、所謂クラッド板材の要求が高まってきた。例えば電子
部品材料について見れば、銅または銅合金材料と４２Ｎ
ｉ合金系材料、あるいは銅または銅合金材料とＳＵＳ系
材料の複合化、また厨房器具用材料について見れば、Ｓ
ＵＳ系材料と普通鋼板、あるいはＳｕＳ系材料とアルミ
ニウム板の複合化が代表的なものとしてあげられる。
ることかてきないため、２種類以上の材料を複合化した
、所謂クラッド板材の要求が高まってきた。例えば電子
部品材料について見れば、銅または銅合金材料と４２Ｎ
ｉ合金系材料、あるいは銅または銅合金材料とＳＵＳ系
材料の複合化、また厨房器具用材料について見れば、Ｓ
ＵＳ系材料と普通鋼板、あるいはＳｕＳ系材料とアルミ
ニウム板の複合化が代表的なものとしてあげられる。
従来、複数の金属板材をクラット化する方法としては多
くの技術が公知となっている。その代表的な技術として
は爆着法がある。これは火薬の爆発力を利用してクラッ
ド化する方法であるため、薄い材料のクラッド化には適
さない（この理由は爆着クラッド後の歪矯正作業が相当
困難であるため）ので、薄いクラット板材を得るために
は厚い状態で爆着クラットした後、例えば特開昭５５−
６１３８８号公報に開示されている、ように、ロールで
熱間圧延および冷間圧延する工程が必要となる。又、特
開昭５５−１００８９０号公報に開示されているような
組立法もクラッド化法の一つとしてよく用いられる。こ
れはクラットさせる金属板の合せ面が圧延中に大気に触
れないようにするため、四周を溶接で密封してその合せ
面の大気を真空引きして抜きとった後ロールで圧延圧接
させる技術である。しかし、この方法の場合組立費が高
くなるため、厚板材を用いて大面積のものを組立てる方
が効率的であるので、薄いクラット板材を得るには圧接
後熱間圧延と冷間圧延を行う必要がある。
くの技術が公知となっている。その代表的な技術として
は爆着法がある。これは火薬の爆発力を利用してクラッ
ド化する方法であるため、薄い材料のクラッド化には適
さない（この理由は爆着クラッド後の歪矯正作業が相当
困難であるため）ので、薄いクラット板材を得るために
は厚い状態で爆着クラットした後、例えば特開昭５５−
６１３８８号公報に開示されている、ように、ロールで
熱間圧延および冷間圧延する工程が必要となる。又、特
開昭５５−１００８９０号公報に開示されているような
組立法もクラッド化法の一つとしてよく用いられる。こ
れはクラットさせる金属板の合せ面が圧延中に大気に触
れないようにするため、四周を溶接で密封してその合せ
面の大気を真空引きして抜きとった後ロールで圧延圧接
させる技術である。しかし、この方法の場合組立費が高
くなるため、厚板材を用いて大面積のものを組立てる方
が効率的であるので、薄いクラット板材を得るには圧接
後熱間圧延と冷間圧延を行う必要がある。
このように、爆着法および組立法でクラッド化した材料
から、電子部品材料や厨房器具材料として用いるような
薄いクラッド板材をつくるには、いずれの場合にも熱延
および冷延を加えることか必要となる。
から、電子部品材料や厨房器具材料として用いるような
薄いクラッド板材をつくるには、いずれの場合にも熱延
および冷延を加えることか必要となる。
ところで、本発明者らは爆着後または組立法による圧接
後の材料について多くの圧延実験を行い、接合面の変化
状況について調べた。その結果、冷延過程における圧下
率か増大すると共に接合面の“波うち” （第２，３図
参照）が大きくなり、特に第１図に示すように、冷延圧
下率か７０％を越えると“波うち”が−段と激しくなる
事実を掴んだ、“波うち”の程度は複合材の硬度差やク
ラッド比（被覆材の厚さ／（芯材の厚さ十被覆材の厚さ
））によって若干変わるが、現在、目的としているよう
な複合材料の“波うち”程度はほぼ第１図のようになる
ことがわかっている。
後の材料について多くの圧延実験を行い、接合面の変化
状況について調べた。その結果、冷延過程における圧下
率か増大すると共に接合面の“波うち” （第２，３図
参照）が大きくなり、特に第１図に示すように、冷延圧
下率か７０％を越えると“波うち”が−段と激しくなる
事実を掴んだ、“波うち”の程度は複合材の硬度差やク
ラッド比（被覆材の厚さ／（芯材の厚さ十被覆材の厚さ
））によって若干変わるが、現在、目的としているよう
な複合材料の“波うち”程度はほぼ第１図のようになる
ことがわかっている。
この接合面の波うち”は複合材の品質として要求される
クラット比かばらつく原因となり、品質上重大な問題と
なる。複合材のクラッド比のばらつきは、通常１０％以
下におさえなければならないので、第１図から見ると、
３層クラッド材（両クラッド材）て製品厚か０．３１の
場合には６５％以上の冷延圧下率はかけられないことに
なる。すなわち第１図かられかるように、冷延圧下率６
５％の時の波うち量／板厚４０．０５であり、従って、
波うちｌ Ａｌ Ｏ，０５ｘ Ｏｊｍｌ＝ ０．０１５
＋ａｍであり、従って、クラッド比のばらつき〜０．１
となる。
クラット比かばらつく原因となり、品質上重大な問題と
なる。複合材のクラッド比のばらつきは、通常１０％以
下におさえなければならないので、第１図から見ると、
３層クラッド材（両クラッド材）て製品厚か０．３１の
場合には６５％以上の冷延圧下率はかけられないことに
なる。すなわち第１図かられかるように、冷延圧下率６
５％の時の波うち量／板厚４０．０５であり、従って、
波うちｌ Ａｌ Ｏ，０５ｘ Ｏｊｍｌ＝ ０．０１５
＋ａｍであり、従って、クラッド比のばらつき〜０．１
となる。
［発明か解決しようとする課題］
末完・明は、爆着法あるいは組立法等を用いてクラッド
化した板厚の厚い複合材から、圧延によって薄い複合材
をつくる際に、接合面の“波うち”を少なくして品質の
よい製品をつくるための製造法を提案するものである。
化した板厚の厚い複合材から、圧延によって薄い複合材
をつくる際に、接合面の“波うち”を少なくして品質の
よい製品をつくるための製造法を提案するものである。
［課題を解決するための手段］
接合面の“波うち”は複合材を構成する金属の硬さ（強
度）の相違が原因である。すなわち、硬質材と軟質材を
接合させて圧延した場合、当然のことながら硬質材より
軟質材の方が長手方向（圧延方向）には伸び易い。しか
し、長手方向の一定間隔の長さを見た場合、マクロ的に
は硬質材と軟質材が接合している限り硬質材も軟質材も
同じ長さだけ伸びなければならない。そのため、ミクロ
的に見ると、伸び易い軟質材が波うつ形態をとるものと
思われる。この場合、“波うち”を発生させる力は硬質
材側の接合面に作用する引張応力と軟質材側の接合面に
作用する圧縮応力か原因であり、それが冷間圧延圧下率
の増大と共に段々と蓄積された結果であると考えられる
が、その詳細なメカニズムについてはまだ明確でない。
度）の相違が原因である。すなわち、硬質材と軟質材を
接合させて圧延した場合、当然のことながら硬質材より
軟質材の方が長手方向（圧延方向）には伸び易い。しか
し、長手方向の一定間隔の長さを見た場合、マクロ的に
は硬質材と軟質材が接合している限り硬質材も軟質材も
同じ長さだけ伸びなければならない。そのため、ミクロ
的に見ると、伸び易い軟質材が波うつ形態をとるものと
思われる。この場合、“波うち”を発生させる力は硬質
材側の接合面に作用する引張応力と軟質材側の接合面に
作用する圧縮応力か原因であり、それが冷間圧延圧下率
の増大と共に段々と蓄積された結果であると考えられる
が、その詳細なメカニズムについてはまだ明確でない。
いずれにしても“波うち”の原因は接合面に作用する内
部応力（引張応力と圧縮応力）が原因であることから、
本発明者らは、この接合面に働く内部応力を冷延の途中
段階で一度除去してやれば“彼うち”のない複合材がつ
くれるという知見に基づいて本発明をなすに至った。
部応力（引張応力と圧縮応力）が原因であることから、
本発明者らは、この接合面に働く内部応力を冷延の途中
段階で一度除去してやれば“彼うち”のない複合材がつ
くれるという知見に基づいて本発明をなすに至った。
すなわち、冷延圧下率を“波うち”の生じない程度にと
どめるために、製品厚さから逆算した圧下率か７０％を
越えない（望ましくは６０％程度の）板厚のところで一
度複合材を焼鈍するようにすれば、それまでに蓄積され
た接合面に働く内部応力か除去されるので、その後の冷
延においては“波うち”はほとんど発生しないことにな
るわけである。
どめるために、製品厚さから逆算した圧下率か７０％を
越えない（望ましくは６０％程度の）板厚のところで一
度複合材を焼鈍するようにすれば、それまでに蓄積され
た接合面に働く内部応力か除去されるので、その後の冷
延においては“波うち”はほとんど発生しないことにな
るわけである。
［実施例１］
厚さ１ｏＯＩＩｕｉ 、幅１０００ｍｍ、長さ１０００
ｍｍの普通鋼板を芯材とし、その表裏面側に厚さ２０ｍ
ｍ、幅１０００Ｉ、長さ１０００＋ａｍのステンレス鋼
板な爆着法でクラッドして３層の複合材（クラッド比：
０．２９）をつくった。１２００℃に加熱後、直径６
００〜８００＋ｓｓ ｒｊＨ長２０００ｍｍのワークロ
ールを組み込んだ５スタンド連続の熱間圧延機にかけて
熱延し、厚さ３ｍｍのクラッド帯鋼板をつくった。酸洗
後、直径５００１ｎＩ１１．胴長２０００ｍｍのワーク
ロールを組み込んだ１スタンドリバ一ス式の冷間のコイ
ル圧延機にかけて繰返し冷延し、１．５ｍｍ厚のクラッ
ド帯鋼板をつくった（この時の冷延圧下率は５０％ ）
、脱脂。
ｍｍの普通鋼板を芯材とし、その表裏面側に厚さ２０ｍ
ｍ、幅１０００Ｉ、長さ１０００＋ａｍのステンレス鋼
板な爆着法でクラッドして３層の複合材（クラッド比：
０．２９）をつくった。１２００℃に加熱後、直径６
００〜８００＋ｓｓ ｒｊＨ長２０００ｍｍのワークロ
ールを組み込んだ５スタンド連続の熱間圧延機にかけて
熱延し、厚さ３ｍｍのクラッド帯鋼板をつくった。酸洗
後、直径５００１ｎＩ１１．胴長２０００ｍｍのワーク
ロールを組み込んだ１スタンドリバ一ス式の冷間のコイ
ル圧延機にかけて繰返し冷延し、１．５ｍｍ厚のクラッ
ド帯鋼板をつくった（この時の冷延圧下率は５０％ ）
、脱脂。
洗浄後１０００°Ｃの温度で焼鈍し、再び冷間圧延機に
かけて冷延しくこの時の冷延圧下率は６ｏｚ）、０．６
■厚のクラッド帯鋼板に仕上げた。
かけて冷延しくこの時の冷延圧下率は６ｏｚ）、０．６
■厚のクラッド帯鋼板に仕上げた。
［実施例２］
厚さ４ｍｍ、幅２００ｍｍ ＋長さ２５０■の４ＺＮｉ
系合金板を芯材とし、その表裏面側に厚さ６＋＋＋ｍ、
幅２００＋ａｍ ＋長さ２５０■の純銅板を組立法で組
立てた。８００°Ｃに加熱後、直径４００ｍｍ 、胴長
５０Ｏ１のワークロールを組み込んだｌスタンドリバー
ス式の熱間圧延機にかけて繰返し熱延することにより、
４２Ｎ ｉ系合金板と純銅板とを接合すると同時に厚さ
２．３■の複合板をつくった。この時の複合材の長さは
１．７１程度であり、直接コイル圧延機にかけることが
できないため、その前後にダミーコイルを付けてコイラ
ーに捲きとれるようにした。しかる後、直径１５０ｍｍ
、胴長３００■のワークロールを組み込んだｌスタン
ドリバース式の冷間のコイル圧延機にかけて繰返し冷延
し、０．７５ｍ５厚のクラット帯板をつくった（この時
の冷延圧下率は６７％）。脱脂、洗浄後８００°Ｃの温
度で焼鈍し、再び冷間圧延機にかけて冷延しくこの時の
冷延圧下率は６０％ ） 、 Ｏ，：１ｍｍ厚の複合帯
板に仕上げた。
系合金板を芯材とし、その表裏面側に厚さ６＋＋＋ｍ、
幅２００＋ａｍ ＋長さ２５０■の純銅板を組立法で組
立てた。８００°Ｃに加熱後、直径４００ｍｍ 、胴長
５０Ｏ１のワークロールを組み込んだｌスタンドリバー
ス式の熱間圧延機にかけて繰返し熱延することにより、
４２Ｎ ｉ系合金板と純銅板とを接合すると同時に厚さ
２．３■の複合板をつくった。この時の複合材の長さは
１．７１程度であり、直接コイル圧延機にかけることが
できないため、その前後にダミーコイルを付けてコイラ
ーに捲きとれるようにした。しかる後、直径１５０ｍｍ
、胴長３００■のワークロールを組み込んだｌスタン
ドリバース式の冷間のコイル圧延機にかけて繰返し冷延
し、０．７５ｍ５厚のクラット帯板をつくった（この時
の冷延圧下率は６７％）。脱脂、洗浄後８００°Ｃの温
度で焼鈍し、再び冷間圧延機にかけて冷延しくこの時の
冷延圧下率は６０％ ） 、 Ｏ，：１ｍｍ厚の複合帯
板に仕上げた。
［発明の効果］
本発明のような製造法を用いれば、薄いクラット板材を
つくる時に生ずる接合面の°゛波うち”の問題は解決で
き、従って、安価にして高機能を有する品質のよい金属
クラッド板が製造できるようになる。
つくる時に生ずる接合面の°゛波うち”の問題は解決で
き、従って、安価にして高機能を有する品質のよい金属
クラッド板が製造できるようになる。
第１図は接合面の波うち量と冷延圧下率の関係を示す図
、第２図は２層クラッドの場合の接合面の波うち状況を
示す図、第３図は３層クラットの場合の接合面の波うち
状況を示す図である。
、第２図は２層クラッドの場合の接合面の波うち状況を
示す図、第３図は３層クラットの場合の接合面の波うち
状況を示す図である。
Claims (1)
- 芯材および表裏面側被覆材からなる複合板状材を圧延圧
接によって製造するに際し、最終の冷延過程における圧
下率が複合板材の製品厚さから逆算して７０％を越えな
い板厚のところで、複合板材を焼鈍することを特徴とす
る金属クラッド板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP243488A JPH01178387A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 金属クラッド板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP243488A JPH01178387A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 金属クラッド板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01178387A true JPH01178387A (ja) | 1989-07-14 |
Family
ID=11529157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP243488A Pending JPH01178387A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | 金属クラッド板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01178387A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60118396A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-25 | Mitsubishi Metal Corp | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 |
| JPS63141732A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | 住友特殊金属株式会社 | 耐食性のすぐれた軽量多層クラツド板及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-01-11 JP JP243488A patent/JPH01178387A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60118396A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-25 | Mitsubishi Metal Corp | Ａｕ又はＡｕ合金と加工硬化性の高いステンレス鋼とのクラツド薄板材の製造法 |
| JPS63141732A (ja) * | 1986-12-04 | 1988-06-14 | 住友特殊金属株式会社 | 耐食性のすぐれた軽量多層クラツド板及びその製造方法 |
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