JPH01178729A - 複合サイクル発電設備 - Google Patents
複合サイクル発電設備Info
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- JPH01178729A JPH01178729A JP3888A JP3888A JPH01178729A JP H01178729 A JPH01178729 A JP H01178729A JP 3888 A JP3888 A JP 3888A JP 3888 A JP3888 A JP 3888A JP H01178729 A JPH01178729 A JP H01178729A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power generation
- combustor
- gas turbine
- steam
- thermionic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、火力発電所等にｄ３１ノる複合サイクル発電
設備に係り、特にガスタービンサイクルの燃焼器内部の
高温熱源を熱電子発電によって熱起電力に変換して有効
に活用し、設備全体の熱効率、１１夕よび発電効率を向
上させた複合リーイクル発電設備に関する。
設備に係り、特にガスタービンサイクルの燃焼器内部の
高温熱源を熱電子発電によって熱起電力に変換して有効
に活用し、設備全体の熱効率、１１夕よび発電効率を向
上させた複合リーイクル発電設備に関する。
（従来の技術）
一般に火力発電所等において使用される蒸気タービンに
ガスタービンを組み合せた複合リイクル発電設備が、排
熱の有効利用と発電効率の向−Ｌど省エネルギ化とを図
る目的で゛採用されている。
ガスタービンを組み合せた複合リイクル発電設備が、排
熱の有効利用と発電効率の向−Ｌど省エネルギ化とを図
る目的で゛採用されている。
従来のガスタービンサイクルと蒸気タービン４ノイクル
とから成る複合リーイクル発電設備は、一般に第４図に
示づ−ように構成される。
とから成る複合リーイクル発電設備は、一般に第４図に
示づ−ように構成される。
吸気室１からの空気は空気圧縮機２で加圧されて燃焼器
３に送給される。送給された圧縮空気は燃焼器３におい
て、例えば１−ＮＧ（天然ガス）などの液体燃料と混合
された後に燃焼される。燃焼ガスは、ガスタービン４に
送給され、ここで膨張仕事を行なってガスタービン４を
回転せしめ、さらにガスタービン４に直結したガスター
ビン用発電機５を回転させる。
３に送給される。送給された圧縮空気は燃焼器３におい
て、例えば１−ＮＧ（天然ガス）などの液体燃料と混合
された後に燃焼される。燃焼ガスは、ガスタービン４に
送給され、ここで膨張仕事を行なってガスタービン４を
回転せしめ、さらにガスタービン４に直結したガスター
ビン用発電機５を回転させる。
ガスタービン４において仕事をし、排出された高温ガス
は排熱回収ボイラ６に導入される。導入された高温ガス
は、蒸気タービンザイクルの復水および給水を加熱蒸発
させる熱源として利用される。排熱回収ボイラ６で発生
した高温高圧の蒸気は、蒸気タービン高圧部７および蒸
気タービン中低圧部８に送給され、蒸気タービンに直結
した蒸気タービン用発電機９を回転させる。蒸気タービ
ン中低圧部８より排出された蒸気は、復水器１０におい
て凝縮されて復水となり、復水は復水ポンプ１１によっ
て排熱回収ボイラ６に還流される。
は排熱回収ボイラ６に導入される。導入された高温ガス
は、蒸気タービンザイクルの復水および給水を加熱蒸発
させる熱源として利用される。排熱回収ボイラ６で発生
した高温高圧の蒸気は、蒸気タービン高圧部７および蒸
気タービン中低圧部８に送給され、蒸気タービンに直結
した蒸気タービン用発電機９を回転させる。蒸気タービ
ン中低圧部８より排出された蒸気は、復水器１０におい
て凝縮されて復水となり、復水は復水ポンプ１１によっ
て排熱回収ボイラ６に還流される。
還流された復水は、排熱回収ボイラ６内に設りた節炭器
１２によって予熱され、ドラム１３に一旦貯留される。
１２によって予熱され、ドラム１３に一旦貯留される。
ドラム１３内の復水は高圧給水ポンプ１４によって蒸発
器１５に送給され、ガスタービン４の排気によって加熱
され蒸気となる。蒸気Ｃよドラム１３を紅て、排熱回収
ボイラ６の過熱器１６に供給される。過熱器１６に８３
いて高温度に過熱された蒸気は蒸気タービン高圧部７に
送給される。
器１５に送給され、ガスタービン４の排気によって加熱
され蒸気となる。蒸気Ｃよドラム１３を紅て、排熱回収
ボイラ６の過熱器１６に供給される。過熱器１６に８３
いて高温度に過熱された蒸気は蒸気タービン高圧部７に
送給される。
このように複合→ノイクル発電設備においてはガスター
ビン４から排出される高温ガスが保有する熱エネルギを
排熱回収ボイラ６に導いて蒸気タービン駆動用の蒸気の
発生熱源として再利用しているため、従来の一般火力発
電の発電効率より数ポイン１〜効率が向上する。
ビン４から排出される高温ガスが保有する熱エネルギを
排熱回収ボイラ６に導いて蒸気タービン駆動用の蒸気の
発生熱源として再利用しているため、従来の一般火力発
電の発電効率より数ポイン１〜効率が向上する。
ちなみに第４図に例示したようなガスタービンサイクル
と蒸気タービン量ナイクルとから成る複合ザイクル発電
設備において、例えばガスタービン４の入口圧力、温度
をそれぞれｌ ５ａｔａ 、 １２００℃と設定した場
合、プランｊ〜の熱効率は約４４％どなる。
と蒸気タービン量ナイクルとから成る複合ザイクル発電
設備において、例えばガスタービン４の入口圧力、温度
をそれぞれｌ ５ａｔａ 、 １２００℃と設定した場
合、プランｊ〜の熱効率は約４４％どなる。
このプラン１〜の熱効率をざらに向上させるにはガスタ
ービン４の入口温度をさらに上昇させる必要がある。
ービン４の入口温度をさらに上昇させる必要がある。
（発明が解決しようとブる課題）
しかしながら、ガスタービンは高速回転を行なう構造上
、その構造部材の耐熱強度、描込強度の面で使用温度に
ついて制約を受（プており、現在の技術においては、１
３００’Ｃ程度がその限界とされている。
、その構造部材の耐熱強度、描込強度の面で使用温度に
ついて制約を受（プており、現在の技術においては、１
３００’Ｃ程度がその限界とされている。
ところが燃焼器においては、上記の限界温度よりも高い
燃焼温度を得ることが容易である。
燃焼温度を得ることが容易である。
本発明は上記の点について着目し、燃焼器にお（する高
温度の熱エネルギを熱電子発電用の高温熱源として利用
することにより、熱エネルギの有効利用を図り、熱効率
の優れた複合サイクル発電設備を提供することを目的と
り−る。
温度の熱エネルギを熱電子発電用の高温熱源として利用
することにより、熱エネルギの有効利用を図り、熱効率
の優れた複合サイクル発電設備を提供することを目的と
り−る。
（課題を解決するための手段）
本発明に係る複合サイクル発電設備は、燃焼器からの燃
焼ガスによりガスタービンおよび発電機を回転せしめ発
電を行なうガスタービン発電装ｄと、ガスタービンから
の排熱を排熱回収ボイラで熱回収し、発生した蒸気で蒸
気タービンおよび発電機を回転ぜしめ発電を行なう蒸気
タービン発電装置と、上記ガスタービン発電装置の燃焼
器内に多数の熱電子発素子を配設して形成した熱電子発
電装置とを備えることを特徴とり−る。
焼ガスによりガスタービンおよび発電機を回転せしめ発
電を行なうガスタービン発電装ｄと、ガスタービンから
の排熱を排熱回収ボイラで熱回収し、発生した蒸気で蒸
気タービンおよび発電機を回転ぜしめ発電を行なう蒸気
タービン発電装置と、上記ガスタービン発電装置の燃焼
器内に多数の熱電子発素子を配設して形成した熱電子発
電装置とを備えることを特徴とり−る。
（作用）
上記構成の複合サイクル発電設備によれば、従来のガス
タービン発電装置および蒸気タービン発電装置に加えて
、熱電子発電装置が設（プられており、従来有効利用さ
れることが少なかった燃焼ガスの高温度領域の熱エネル
ギが熱電子発電装置の熱電子発素子によって効率的に熱
起電力に変換されるため、設備全体の熱効率を大幅に向
上させることができる。
タービン発電装置および蒸気タービン発電装置に加えて
、熱電子発電装置が設（プられており、従来有効利用さ
れることが少なかった燃焼ガスの高温度領域の熱エネル
ギが熱電子発電装置の熱電子発素子によって効率的に熱
起電力に変換されるため、設備全体の熱効率を大幅に向
上させることができる。
（実施例）
以下本発明の一実施例について添付図面を参照して説明
する。第１図は本発明に係る複合ザイクル発電設備の一
実施例を示す系統図である。なお第４図に示す従来例と
同一要素には同一符号をイ１して、その詳細説明は省略
する。
する。第１図は本発明に係る複合ザイクル発電設備の一
実施例を示す系統図である。なお第４図に示す従来例と
同一要素には同一符号をイ１して、その詳細説明は省略
する。
本実施例に係る複合ザイクル発電設備は、燃焼器３から
の燃焼ガスによりガスタービン４およびガスタービン用
発電機５を回転せしめ発電を行なうガスタービン発電装
置Ａと、ガスタービン４からの排熱を排熱回収ボイラ６
で熱回収し、発生した蒸気で蒸気タービン７．８Ｊ５よ
び蒸気タービン用発電機９を回転せしめ発電を行なう蒸
気タービン発電装置Ｂと、上記ガスタービン発電装置の
燃焼器３内に多数の熱電子弁素子１７を配設して形成し
た熱電子発電装置Ｃとから構成される。
の燃焼ガスによりガスタービン４およびガスタービン用
発電機５を回転せしめ発電を行なうガスタービン発電装
置Ａと、ガスタービン４からの排熱を排熱回収ボイラ６
で熱回収し、発生した蒸気で蒸気タービン７．８Ｊ５よ
び蒸気タービン用発電機９を回転せしめ発電を行なう蒸
気タービン発電装置Ｂと、上記ガスタービン発電装置の
燃焼器３内に多数の熱電子弁素子１７を配設して形成し
た熱電子発電装置Ｃとから構成される。
上記熱電子弁電装＠Ｃは、第３図に示１Ｊ：うに燃焼器
内壁３ａに熱電子弁素子１７の高温熱源側を配設する一
方、燃焼器内壁３ａと燃焼器外壁３ｂとの間に形成され
る間隙部１８に熱電子弁素子１７の低温熱源側を配設す
るとともに、上記間隙部１８に再熱用蒸気を給排する再
熱蒸気入口ノズル１９および再熱蒸気出口ノズル２０を
設【プで構成される。燃焼器３の頂部には燃料を燃焼さ
せるバーナ２１が設りられ、底部には燃焼ガス出口ノズ
ル２２が設【フられる。
内壁３ａに熱電子弁素子１７の高温熱源側を配設する一
方、燃焼器内壁３ａと燃焼器外壁３ｂとの間に形成され
る間隙部１８に熱電子弁素子１７の低温熱源側を配設す
るとともに、上記間隙部１８に再熱用蒸気を給排する再
熱蒸気入口ノズル１９および再熱蒸気出口ノズル２０を
設【プで構成される。燃焼器３の頂部には燃料を燃焼さ
せるバーナ２１が設りられ、底部には燃焼ガス出口ノズ
ル２２が設【フられる。
ここで熱電子弁素子１７は一般に第２図に示づ゛ように
構成される。すなわち、高温熱源によって加熱され電子
を放出する円筒形の電極であるエミッタ２３と、エミッ
タ２３の外周側に０．５８程度の間隔をおいて配設され
、ゴミツタ２３から放出される電子を捕集する円筒形の
電極であるコレクタ２４とで構成される。
構成される。すなわち、高温熱源によって加熱され電子
を放出する円筒形の電極であるエミッタ２３と、エミッ
タ２３の外周側に０．５８程度の間隔をおいて配設され
、ゴミツタ２３から放出される電子を捕集する円筒形の
電極であるコレクタ２４とで構成される。
また上記エミッタ２３とコレクタ２４どの間に形成され
る間隙部２５には、電子の流れを阻害づる空間電荷を中
和するためにセシウム金属蒸気２６が封入され、またセ
シウム金属蒸気２６の封入量を調整する蒸気溜め２７が
コレクタ２４の頂部に設けられる。
る間隙部２５には、電子の流れを阻害づる空間電荷を中
和するためにセシウム金属蒸気２６が封入され、またセ
シウム金属蒸気２６の封入量を調整する蒸気溜め２７が
コレクタ２４の頂部に設けられる。
また］ニエミッタ３およびコレクタ２４は絶縁体２８を
介して燃焼器内壁３ａに一体的に取（ｄけられている。
介して燃焼器内壁３ａに一体的に取（ｄけられている。
各熱電子弁素子１７は第１図に示ずように蓄電池２９を
介して図示しない直流電源設備に接続される一方、直流
交流変換器３ｏおよび変圧器３１を介して図示しない補
機用電源設備に接続される。
介して図示しない直流電源設備に接続される一方、直流
交流変換器３ｏおよび変圧器３１を介して図示しない補
機用電源設備に接続される。
本実施例の複合ザイクル発電設備では、燃焼器３内に燃
料と圧縮空気とが送給され、バーナ２１による燃焼が進
行し、高温度の燃焼ガスが発生して約１５００〜１６０
０℃に達する高温熱源が形成される。一方、燃焼器３の
内外壁３ａ、３ｂ間に形成された間隙部１８には、蒸気
タービン高圧部７から排気された蒸気が再熱蒸気入口ノ
ズル１つを通って導入され、その蒸気が間隙部１８を冷
却することにより５００℃前後の低温熱源が形成される
。
料と圧縮空気とが送給され、バーナ２１による燃焼が進
行し、高温度の燃焼ガスが発生して約１５００〜１６０
０℃に達する高温熱源が形成される。一方、燃焼器３の
内外壁３ａ、３ｂ間に形成された間隙部１８には、蒸気
タービン高圧部７から排気された蒸気が再熱蒸気入口ノ
ズル１つを通って導入され、その蒸気が間隙部１８を冷
却することにより５００℃前後の低温熱源が形成される
。
燃焼器３の内壁３ａに固着された熱電子弁素子１７の高
温側熱源と、間隙部１８に形成された低温側熱源との熱
落差によって直流熱電流が発生づ゛る。
温側熱源と、間隙部１８に形成された低温側熱源との熱
落差によって直流熱電流が発生づ゛る。
発生した直流熱電流は、蓄電池２つを経由して発電所内
の直流電源として利用される一方、直流交流変換器３０
および変圧器３１を経由して発電所内に配設された補機
駆動用電源どしで利用される。
の直流電源として利用される一方、直流交流変換器３０
および変圧器３１を経由して発電所内に配設された補機
駆動用電源どしで利用される。
すなわち従来のガスタービンにおいては、運転温度の制
約から有効利用することが不可能であったが、本実施例
においては高温度の燃焼ガスが保有づ−る熱エネルギを
熱発電装置によって有効に熱起電力に変換することがで
きる。そのため、複合ザイクル発電設備全体の熱効率、
発電効率を向上させることかできる。
約から有効利用することが不可能であったが、本実施例
においては高温度の燃焼ガスが保有づ−る熱エネルギを
熱発電装置によって有効に熱起電力に変換することがで
きる。そのため、複合ザイクル発電設備全体の熱効率、
発電効率を向上させることかできる。
また熱電子発電装置Ｃの低温熱源を形成するために蒸気
タービン高圧部７からの排気蒸気を燃焼器３内に導入し
て間隙部１８を冷却している。導入された蒸気は再熱さ
れて蒸気タービン中低圧部８に供給されているため、蒸
気タービンの中低圧段落にお（プる膨張による仕事効率
がさらに改善される効果がある。
タービン高圧部７からの排気蒸気を燃焼器３内に導入し
て間隙部１８を冷却している。導入された蒸気は再熱さ
れて蒸気タービン中低圧部８に供給されているため、蒸
気タービンの中低圧段落にお（プる膨張による仕事効率
がさらに改善される効果がある。
次に本発明に係る複合サイクル発電設備の概略膜３１仕
様とその設備による熱効率の改善度合についての試算結
宋を説明する。
様とその設備による熱効率の改善度合についての試算結
宋を説明する。
本発明に基づき２５ＭＷの複合ザイクル発電設備を片１
画した例を示す。熱電子弁素子１７としては、エミッタ
２３およびコレクタ２４の外径が約２０姻で全長が約１
００ｍｍのものが使用される。
画した例を示す。熱電子弁素子１７としては、エミッタ
２３およびコレクタ２４の外径が約２０姻で全長が約１
００ｍｍのものが使用される。
燃焼器３としては内壁部３ａの内径が１ＴｒＬで全長が
６′ＩｒＬのものが使用され、この燃焼器３がガスター
ビン４を挟むように２筒、付設される。
６′ＩｒＬのものが使用され、この燃焼器３がガスター
ビン４を挟むように２筒、付設される。
熱電不発素子１７の高温熱源側に位置するエミッタ２３
の温度は１４００〜１５００℃とし、また低温熱源側に
位置する］レクタ２４の温度は再熱蒸気流量によって５
００℃前後に設定する。また熱電不発素子１７の性能指
定を１ｅＶとし、変換効率を４０％とすることにより約
３０ Ｗ ／ ｃｒＡの出力密度を得ることがでさ′る
。
の温度は１４００〜１５００℃とし、また低温熱源側に
位置する］レクタ２４の温度は再熱蒸気流量によって５
００℃前後に設定する。また熱電不発素子１７の性能指
定を１ｅＶとし、変換効率を４０％とすることにより約
３０ Ｗ ／ ｃｒＡの出力密度を得ることがでさ′る
。
この熱電不発素子１７は第３図に示すように燃焼器内壁
３ａに相互に約１５０＃の間隔を［１′３いて配設され
る。２簡の燃焼器３内に配設される熱電不発素子１７の
総数は約ｉ ｏｏｏ個に達する。
３ａに相互に約１５０＃の間隔を［１′３いて配設され
る。２簡の燃焼器３内に配設される熱電不発素子１７の
総数は約ｉ ｏｏｏ個に達する。
上記仕様により、熱電子発電装置Ｃの３１電出力として
約１．８〜２ＭＷを得ることができる。また熱収支の計
算結果から発電出力が約１５ＭＷのガスタービン発電装
置Ａと、発電出力が約８ＭＷの蒸気タービン発電装置１
３とが得られ、総出力２５ＭＷの複合リーイクル発電設
備を得ることができる。
約１．８〜２ＭＷを得ることができる。また熱収支の計
算結果から発電出力が約１５ＭＷのガスタービン発電装
置Ａと、発電出力が約８ＭＷの蒸気タービン発電装置１
３とが得られ、総出力２５ＭＷの複合リーイクル発電設
備を得ることができる。
この複合υイクル発電設備によれば、燃焼器３内に発生
する高温度の燃焼ガスの熱エネルギの一部が熱起電力に
交換されるため、従来のガスタービン発電装置と蒸気タ
ービン発電装置とから成る従来設備と比較して、さらに
熱効率お」；び発電効率を３〜４％向上させることがで
きる。
する高温度の燃焼ガスの熱エネルギの一部が熱起電力に
交換されるため、従来のガスタービン発電装置と蒸気タ
ービン発電装置とから成る従来設備と比較して、さらに
熱効率お」；び発電効率を３〜４％向上させることがで
きる。
以上説明の通り、本発明に係る複合サイクル発電設備に
Ｊ：れば、従来のガスタービン発電装置および蒸気ター
ビン発電装置に加えて、燃焼器に熱電不発素子を配設し
て形成した熱電子発電装置を設けているため、燃焼器に
Ｊ３いて生成される燃焼ガスの高温度領域の熱エネルギ
が４．１効に利用される。すなわち熱エネルギの一部が
熱電不発素子によって効率的に熱起電力に変換される。
Ｊ：れば、従来のガスタービン発電装置および蒸気ター
ビン発電装置に加えて、燃焼器に熱電不発素子を配設し
て形成した熱電子発電装置を設けているため、燃焼器に
Ｊ３いて生成される燃焼ガスの高温度領域の熱エネルギ
が４．１効に利用される。すなわち熱エネルギの一部が
熱電不発素子によって効率的に熱起電力に変換される。
したがって、発電設備仝休の熱効率を大幅に向上させる
ことができる。
ことができる。
第１図は本発明に係る複合リーイクル発電設備の一実施
例を示Ｊ系統図、第２図は本実施例にて使用される熱電
不発素子の構造を示す断面図、第３図は本実施例にて使
用される燃焼器の構造を示づ一断面図、第４図は従来の
複合リイクル発Ｎ設備の構成を示す系統図である。 １・・・吸気室、２・・・空気圧縮機、３・・・燃焼器
、３ａ・・・内壁、３ｂ・・・外壁、４・・・ガスター
ビン、５・・・ガスタービン用発電機、６・・・排熱回
収ボイラ、７・・・蒸気タービン高圧部、８・・・蒸気
タービン中低圧部、９・・・蒸気タービン用発電機、１
０・・・復水器、１１・・・復水ポンプ、１２・・・節
炭器、１３・・・ドラム、１４・・・高圧給水ポンプ、
１５・・・蒸発器、１６・・・過熱器、１７・・・熱電
不発素子、１８・・・間隙部、１９・・・再熱蒸気入口
ノズル、２０・・・再熱蒸気出口ノズル、２１・・・バ
ーナ、２２・・・燃焼ガス出口ノズル、２３・・・エミ
ッタ、２４・・・コレクタ、２５・・・間隙部、２６・
・・セシウム金属蒸気、２７・・・蒸気溜め、２８・・
・絶縁体、２９・・・蓄電池、３０・・・直流交流変換
器、３１・・・変圧器、Ａ・・・ガスタービン発電装置
、８・・・蒸気タービン発電装置、Ｃ・・・熱電子発電
装置。
例を示Ｊ系統図、第２図は本実施例にて使用される熱電
不発素子の構造を示す断面図、第３図は本実施例にて使
用される燃焼器の構造を示づ一断面図、第４図は従来の
複合リイクル発Ｎ設備の構成を示す系統図である。 １・・・吸気室、２・・・空気圧縮機、３・・・燃焼器
、３ａ・・・内壁、３ｂ・・・外壁、４・・・ガスター
ビン、５・・・ガスタービン用発電機、６・・・排熱回
収ボイラ、７・・・蒸気タービン高圧部、８・・・蒸気
タービン中低圧部、９・・・蒸気タービン用発電機、１
０・・・復水器、１１・・・復水ポンプ、１２・・・節
炭器、１３・・・ドラム、１４・・・高圧給水ポンプ、
１５・・・蒸発器、１６・・・過熱器、１７・・・熱電
不発素子、１８・・・間隙部、１９・・・再熱蒸気入口
ノズル、２０・・・再熱蒸気出口ノズル、２１・・・バ
ーナ、２２・・・燃焼ガス出口ノズル、２３・・・エミ
ッタ、２４・・・コレクタ、２５・・・間隙部、２６・
・・セシウム金属蒸気、２７・・・蒸気溜め、２８・・
・絶縁体、２９・・・蓄電池、３０・・・直流交流変換
器、３１・・・変圧器、Ａ・・・ガスタービン発電装置
、８・・・蒸気タービン発電装置、Ｃ・・・熱電子発電
装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃焼器からの燃焼ガスによりガスタービンおよび発
電機を回転せしめ発電を行なうガスタービン発電装置と
、ガスタービンからの排熱を排熱回収ボイラで熱回収し
、発生した蒸気で蒸気タービンおよび発電機を回転せし
め発電を行なう蒸気タービン発電装置と、上記ガスター
ビン発電装置の燃焼器内に多数の熱電子発素子を配設し
て形成した熱電子発電装置とを備えることを特徴とする
複合サイクル発電設備。 ２、熱電子発電装置は、燃焼器内壁に熱電子発素子の高
温熱源側を配設する一方、燃焼器内壁と燃焼器外壁との
間に形成される間隙部に熱電子発素子の低温熱源側を配
設するとともに、上記間隙部に再熱用蒸気を給排する蒸
気ノズルを設けて構成した請求項１記載の複合サイクル
発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3888A JPH01178729A (ja) | 1988-01-04 | 1988-01-04 | 複合サイクル発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3888A JPH01178729A (ja) | 1988-01-04 | 1988-01-04 | 複合サイクル発電設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01178729A true JPH01178729A (ja) | 1989-07-14 |
Family
ID=11463154
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3888A Pending JPH01178729A (ja) | 1988-01-04 | 1988-01-04 | 複合サイクル発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01178729A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06272516A (ja) * | 1993-03-16 | 1994-09-27 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 水素・酸素混合燃焼発電方法 |
| EP1245796A3 (en) * | 2001-03-30 | 2003-09-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Hybrid combustion power system |
-
1988
- 1988-01-04 JP JP3888A patent/JPH01178729A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06272516A (ja) * | 1993-03-16 | 1994-09-27 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 水素・酸素混合燃焼発電方法 |
| EP1245796A3 (en) * | 2001-03-30 | 2003-09-24 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Hybrid combustion power system |
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