JPH01179745A - セメントクリンカの冷却装置 - Google Patents
セメントクリンカの冷却装置Info
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- JPH01179745A JPH01179745A JP63002443A JP244388A JPH01179745A JP H01179745 A JPH01179745 A JP H01179745A JP 63002443 A JP63002443 A JP 63002443A JP 244388 A JP244388 A JP 244388A JP H01179745 A JPH01179745 A JP H01179745A
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- cooling
- clinker
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はセメント焼成炉に後続されて使用される焼成炉
から排出された高温のセメントクリンカを冷却するセメ
ントクリンカの冷却装置に関する。
から排出された高温のセメントクリンカを冷却するセメ
ントクリンカの冷却装置に関する。
第３図は従来のセメントクリンカの冷却装置の構成を示
す図で、１はクーラ、２はロータリキルン、３はロータ
リキルンと接続するためのキルンフート９で、ロータリ
キルン２への二次空気取出口。
す図で、１はクーラ、２はロータリキルン、３はロータ
リキルンと接続するためのキルンフート９で、ロータリ
キルン２への二次空気取出口。
４は仮焼炉への二次空気取出口、５は排空気の排気口、
６はクリンカ、７はグレート、８はクリンカ排出口、９
は冷却空気室、１０は冷却空気吹込み用の冷却ファン、
１１は排気ダストの集塵機、１２は排気ファン、１３は
冷却後冷却装置から排出されるクリンカ６の輸送機であ
る。
６はクリンカ、７はグレート、８はクリンカ排出口、９
は冷却空気室、１０は冷却空気吹込み用の冷却ファン、
１１は排気ダストの集塵機、１２は排気ファン、１３は
冷却後冷却装置から排出されるクリンカ６の輸送機であ
る。
ロータリキルン２で焼成されたクリンカ６は温度１３０
０〜１４００℃となってクーラ１に導入されグレート７
上に堆積し、グレート７の揺動運動に藏 伴い、クリンカ排出口８へ移動さ＃クーラ１より排出さ
れて輸送機１３により図示しない後続設備へ輸送される
。クリンカ６はグレート７上を移動していく間に冷却フ
ァン１０によりグレート７の下方の冷却空気室９に吹込
まれた冷却空気と熱交換を行い冷却される。クリンカ６
と熱交換して高温となった空気はロータリキルン２およ
び仮焼炉の燃焼用二次空気としてロータリキルン２のキ
ルンフード３および仮焼炉への二次空気取出口４にて回
収される。回収されない空気は排気口５より排気ファン
１２により排気される。この様に従来使用されている冷
却装置の場合クーラ１へ流入する高温のクリンカ６を所
定の温度（通常１００℃前後）まで冷却するのに通常冷
却空気として１ｋｇクリンカ当り２．３〜２．５ Ｎｍ
３Ａ９ｃｌｉ必要である。他方ロータリキルン２と仮焼
炉へ回収される二次空気の量は０８〜１ＯＮｍ３／／ｉ
Ｋｇｃ１１（その温度は平均９００℃程度）である。従
って余剰空気として１．３〜１．７Ｎｍ ３／ｋｇｃ
１１が冷却装置より排出さね、集塵機１１にて除塵後大
気へ放出さハる。通常、放出される余剰空気の温度は２
３０〜２５０℃である。冷却装置からの余剰空気にはク
リンカダストが一般に１０〜３０ｇ／Ｎ 〜３ 含まれ
ており、集塵機１１としては一般にマルチサイクロンや
電気集塵機が使用さねているが、近年は大気汚染防止の
規制を満足する必要から主に電気集塵機が使用される。
０〜１４００℃となってクーラ１に導入されグレート７
上に堆積し、グレート７の揺動運動に藏 伴い、クリンカ排出口８へ移動さ＃クーラ１より排出さ
れて輸送機１３により図示しない後続設備へ輸送される
。クリンカ６はグレート７上を移動していく間に冷却フ
ァン１０によりグレート７の下方の冷却空気室９に吹込
まれた冷却空気と熱交換を行い冷却される。クリンカ６
と熱交換して高温となった空気はロータリキルン２およ
び仮焼炉の燃焼用二次空気としてロータリキルン２のキ
ルンフード３および仮焼炉への二次空気取出口４にて回
収される。回収されない空気は排気口５より排気ファン
１２により排気される。この様に従来使用されている冷
却装置の場合クーラ１へ流入する高温のクリンカ６を所
定の温度（通常１００℃前後）まで冷却するのに通常冷
却空気として１ｋｇクリンカ当り２．３〜２．５ Ｎｍ
３Ａ９ｃｌｉ必要である。他方ロータリキルン２と仮焼
炉へ回収される二次空気の量は０８〜１ＯＮｍ３／／ｉ
Ｋｇｃ１１（その温度は平均９００℃程度）である。従
って余剰空気として１．３〜１．７Ｎｍ ３／ｋｇｃ
１１が冷却装置より排出さね、集塵機１１にて除塵後大
気へ放出さハる。通常、放出される余剰空気の温度は２
３０〜２５０℃である。冷却装置からの余剰空気にはク
リンカダストが一般に１０〜３０ｇ／Ｎ 〜３ 含まれ
ており、集塵機１１としては一般にマルチサイクロンや
電気集塵機が使用さねているが、近年は大気汚染防止の
規制を満足する必要から主に電気集塵機が使用される。
電気集塵機を使用する場合には、集塵機入口ガス温度に
制約が存在する。第２図はクリンカダストの温度と電気
比抵抗の関係を示す図で、図に示す様に一般にクリンカ
ダストの電気の比抵抗は温度により変化し、１０” Ｑ
−ｅｘ以上の比抵抗の場合、電気集塵機でのダスト捕集
が困難となる。従って、クリンカダストの比抵抗を１０
″Ω−α以下にするためには集塵機入口ガスの温度を２
００℃以上あるいは１００℃以下にする必要がある。
制約が存在する。第２図はクリンカダストの温度と電気
比抵抗の関係を示す図で、図に示す様に一般にクリンカ
ダストの電気の比抵抗は温度により変化し、１０” Ｑ
−ｅｘ以上の比抵抗の場合、電気集塵機でのダスト捕集
が困難となる。従って、クリンカダストの比抵抗を１０
″Ω−α以下にするためには集塵機入口ガスの温度を２
００℃以上あるいは１００℃以下にする必要がある。
上記従来のセメントクリンカ冷却装置には解決すべき次
の課題があった。即ち、セメント焼成設備のキルンや仮
焼炉の燃料として石炭が使用されるが石炭には水分が含
まれており、これを乾燥粉砕するのに上記冷却装置で発
生する高温空気の一部を回収し使用する場合が多い。ま
たセメント原料の乾燥、粉砕の熱源としては通常セメン
ト焼成設備のキルンや仮焼炉で発生する燃焼ガスで原料
を予熱するための浮遊式熱交換器の排出ガスを使用する
。ところが原料に含まれる水分が多い場合には上記浮遊
式熱交換器の排ガスだけでは不足し、上記の冷却装置で
発生する高温空気の一部を回収して使用する。この様に
冷却装置がらキルンや仮焼炉の燃焼用２次空気を回収す
るだけではなく、他の熱利用設備（原料や石炭の乾燥粉
砕設備）にも回収する場合には冷却装置から大気へ放出
される余剰空気量は少なくなり、温度もかなり低くなる
。通常温度は１６０〜１８０℃となる。従って、第２図
に示す様に大気へ放出される余剰空気に含まれるクリン
カダストの電気比抵抗が１０″Ω−α以上となり電気集
塵機での捕集効率が低下する。
の課題があった。即ち、セメント焼成設備のキルンや仮
焼炉の燃料として石炭が使用されるが石炭には水分が含
まれており、これを乾燥粉砕するのに上記冷却装置で発
生する高温空気の一部を回収し使用する場合が多い。ま
たセメント原料の乾燥、粉砕の熱源としては通常セメン
ト焼成設備のキルンや仮焼炉で発生する燃焼ガスで原料
を予熱するための浮遊式熱交換器の排出ガスを使用する
。ところが原料に含まれる水分が多い場合には上記浮遊
式熱交換器の排ガスだけでは不足し、上記の冷却装置で
発生する高温空気の一部を回収して使用する。この様に
冷却装置がらキルンや仮焼炉の燃焼用２次空気を回収す
るだけではなく、他の熱利用設備（原料や石炭の乾燥粉
砕設備）にも回収する場合には冷却装置から大気へ放出
される余剰空気量は少なくなり、温度もかなり低くなる
。通常温度は１６０〜１８０℃となる。従って、第２図
に示す様に大気へ放出される余剰空気に含まれるクリン
カダストの電気比抵抗が１０″Ω−α以上となり電気集
塵機での捕集効率が低下する。
本発明は上記課題の解決手段として、セメント焼成炉か
ら排出される高温のセメントクリンカを冷却空気にて冷
却し、セメントクリンカとの熱交換により発生した高温
空気の一部を熱利用設備の熱源として回収し残余の高温
空気を電気集塵機にて除塵後大気へ放出するセメントク
リンカの冷却装置において、除塵後大気へ放出される高
温空気の一部を取出して上記冷却空気に加える手段と、
上記冷却空気にて冷却され排出されるセメントクリンカ
を水冷する水スプレー手段とを具備してなることを特徴
とするセメントクリンカの冷却装置を提供しようとする
ものである。
ら排出される高温のセメントクリンカを冷却空気にて冷
却し、セメントクリンカとの熱交換により発生した高温
空気の一部を熱利用設備の熱源として回収し残余の高温
空気を電気集塵機にて除塵後大気へ放出するセメントク
リンカの冷却装置において、除塵後大気へ放出される高
温空気の一部を取出して上記冷却空気に加える手段と、
上記冷却空気にて冷却され排出されるセメントクリンカ
を水冷する水スプレー手段とを具備してなることを特徴
とするセメントクリンカの冷却装置を提供しようとする
ものである。
本発明は上記のように構成されるので次の作用を有する
。
。
（１）大気へ放出される高温空気の一部を冷却空気に加
えるので、電気集塵機を通過する排気温度が高まり、ダ
ストの比抵抗を抑制して集塵効率を高く維持する。
えるので、電気集塵機を通過する排気温度が高まり、ダ
ストの比抵抗を抑制して集塵効率を高く維持する。
（２）冷却空気に高温空気を加えることによって低下す
る、セメントクリンカの冷却能力は水スプレー手段によ
ってセメントクリンカへ水スプレーを行なうことによっ
て補う。
る、セメントクリンカの冷却能力は水スプレー手段によ
ってセメントクリンカへ水スプレーを行なうことによっ
て補う。
本発明の一実施例を第１図により説明する。なお、第１
図中、従来の第３図と同様部材は同符号とし、必要な場
合以外は説明を省略する。
図中、従来の第３図と同様部材は同符号とし、必要な場
合以外は説明を省略する。
図において加は他の熱利用設備たとえば原料粉砕乾燥設
備、石炭粉砕乾燥設備、排熱発電設備への高温空気取出
口、２１はクーラ１から大気へ排出される余剰空気を、
クーラ１の中間部へ冷却空気を吹込む冷却ファンｎ１同
乙、同Ｍへ循環するためのダクト、５はダクト２１内の
空気の流量調整用のダンパ、がは循環ガスの温度を調整
するための冷風取入用のダクト、γはダクト２６に設げ
らねた風量調整のためのダンパである。循環ガスを各空
気室へ吹き込むための上述のファンｎ１同％、同列の入
口には風量調節用のダンパｎ′、同ｎ′、同Ｕ′が各々
設置されている。路は冷却装置から排出されるクリンカ
６の温度を調整するための水スプレー装置である。この
様な冷却装置において上記第３図で説明した従来例と同
一条件でキルンフード３と二次空気取出口４から燃焼用
二次空気通常０、８〜１．． ＯＮｍ”／ｋｇｃｌｉを
回収し、かつ高温空気取出０加から他の熱利用設備へ高
温空気通常０．４〜０、５ Ｎｍ３７ｋｇｃ１１を回収
する場合、冷却装置から大気へ排出される余剰ガスの一
部をダクト２１を通して、ダンパ５にて流量調整しクー
ラ１の中間部へ冷却ファン２２．同乙、四Ｕにより吹き
込むことにより、冷却装置から大気へ放出される余剰ガ
スの温度を２３０〜２５０℃にすることができる。循環
ガスの量はこの場合０．５ Ｎｍ３／ｋｙｃｌｉ程度と
なる。通常、ダンパｎは全閉の状態で使用される。尚第
１図では排ガス循環用ファンとして符号２２，２３．２
４の３台のファンを示したが、この台数は必ずしも３台
必要ではなく、高温空気取出０加から抽気される回収空
気の量に従い決定される。また排ガス循環を行うと冷却
装置から排出されるクリンカ６の温度が一般的には上昇
するが、この場合、冷却装置出口に設置された水スプレ
ー装置路によりクリンカへ散水し適正の温度にする。ま
た高温空気取出０加から抽気される高温空気の熱利用設
備が停止した場合には、ダンパ５が全閉、ダンパｎが全
開となり、冷却装置排出ガスの循環をストップし冷却フ
ァンｎ、Ｎ５、同列にはダクト渓より、冷風が供給され
、水スプレー装置路は停止する。
備、石炭粉砕乾燥設備、排熱発電設備への高温空気取出
口、２１はクーラ１から大気へ排出される余剰空気を、
クーラ１の中間部へ冷却空気を吹込む冷却ファンｎ１同
乙、同Ｍへ循環するためのダクト、５はダクト２１内の
空気の流量調整用のダンパ、がは循環ガスの温度を調整
するための冷風取入用のダクト、γはダクト２６に設げ
らねた風量調整のためのダンパである。循環ガスを各空
気室へ吹き込むための上述のファンｎ１同％、同列の入
口には風量調節用のダンパｎ′、同ｎ′、同Ｕ′が各々
設置されている。路は冷却装置から排出されるクリンカ
６の温度を調整するための水スプレー装置である。この
様な冷却装置において上記第３図で説明した従来例と同
一条件でキルンフード３と二次空気取出口４から燃焼用
二次空気通常０、８〜１．． ＯＮｍ”／ｋｇｃｌｉを
回収し、かつ高温空気取出０加から他の熱利用設備へ高
温空気通常０．４〜０、５ Ｎｍ３７ｋｇｃ１１を回収
する場合、冷却装置から大気へ排出される余剰ガスの一
部をダクト２１を通して、ダンパ５にて流量調整しクー
ラ１の中間部へ冷却ファン２２．同乙、四Ｕにより吹き
込むことにより、冷却装置から大気へ放出される余剰ガ
スの温度を２３０〜２５０℃にすることができる。循環
ガスの量はこの場合０．５ Ｎｍ３／ｋｙｃｌｉ程度と
なる。通常、ダンパｎは全閉の状態で使用される。尚第
１図では排ガス循環用ファンとして符号２２，２３．２
４の３台のファンを示したが、この台数は必ずしも３台
必要ではなく、高温空気取出０加から抽気される回収空
気の量に従い決定される。また排ガス循環を行うと冷却
装置から排出されるクリンカ６の温度が一般的には上昇
するが、この場合、冷却装置出口に設置された水スプレ
ー装置路によりクリンカへ散水し適正の温度にする。ま
た高温空気取出０加から抽気される高温空気の熱利用設
備が停止した場合には、ダンパ５が全閉、ダンパｎが全
開となり、冷却装置排出ガスの循環をストップし冷却フ
ァンｎ、Ｎ５、同列にはダクト渓より、冷風が供給され
、水スプレー装置路は停止する。
この場合には従来例（第３図）に示すものと同一となる
。冷却ファンｎ、Ｎ５、同Ｕへの循環ガスの配分はダン
パ２２′、同ｎ′、同Ｕ′にて行う。循環ガスとして除
塵後のクーラ排気を使用するので高温ダストによる循環
ファンのトラブルを防げる。
。冷却ファンｎ、Ｎ５、同Ｕへの循環ガスの配分はダン
パ２２′、同ｎ′、同Ｕ′にて行う。循環ガスとして除
塵後のクーラ排気を使用するので高温ダストによる循環
ファンのトラブルを防げる。
本実施例は上記のように冷却装置から大気へ排出される
余剰ガスの一部をダクト２１にて取出し、クリンカ６を
冷却するだめの冷却空気用送気手段である冷却ファンｎ
、同乙、同夙に送り込んで冷却空気に加えるので、クリ
ンカ６を冷却した後、排気口５を経て集塵機１１を通過
する余剰ガス（高温空気）の温度を適切な高温に維持で
き、電気比抵抗の高まりを抑えて集塵機１１の集塵効率
を高く維持することができる。又、冷却空気に高温の余
剰ガスの一部を加えることによって生じるクリンカ６に
対する冷却能率の低下は、水スプレー装置公によるクリ
ンカ６への散水で適正温度に下げて補うことができ、全
体として合理的な、即ち、クリンカの冷却効率、集塵効
率、冷却後の高温空気の利用能率共にバランスのとれた
クリンカ冷却装置を得るととができる。
余剰ガスの一部をダクト２１にて取出し、クリンカ６を
冷却するだめの冷却空気用送気手段である冷却ファンｎ
、同乙、同夙に送り込んで冷却空気に加えるので、クリ
ンカ６を冷却した後、排気口５を経て集塵機１１を通過
する余剰ガス（高温空気）の温度を適切な高温に維持で
き、電気比抵抗の高まりを抑えて集塵機１１の集塵効率
を高く維持することができる。又、冷却空気に高温の余
剰ガスの一部を加えることによって生じるクリンカ６に
対する冷却能率の低下は、水スプレー装置公によるクリ
ンカ６への散水で適正温度に下げて補うことができ、全
体として合理的な、即ち、クリンカの冷却効率、集塵効
率、冷却後の高温空気の利用能率共にバランスのとれた
クリンカ冷却装置を得るととができる。
本発明は上記のように構成されるので次の効果を有する
。即ちクリンカダストの電気比抵抗値を適正圧すること
が出来るので電気集塵機の集塵効率を高く維持できダス
ト排出規制を満足することが出来る。と同時に冷却装置
より排出されるセメントクリンカの温度を水スプレー装
置により適正温度に下げるのでその後続設備の運転に支
障をきたすことがない。又、セメントクリンカ冷却後の
高温空気は従来通り、他の目的に充分に使用でき利便性
は全く損われない。
。即ちクリンカダストの電気比抵抗値を適正圧すること
が出来るので電気集塵機の集塵効率を高く維持できダス
ト排出規制を満足することが出来る。と同時に冷却装置
より排出されるセメントクリンカの温度を水スプレー装
置により適正温度に下げるのでその後続設備の運転に支
障をきたすことがない。又、セメントクリンカ冷却後の
高温空気は従来通り、他の目的に充分に使用でき利便性
は全く損われない。
第１図は本発明の一実施例としての冷却装置の説明図、
第２図はクリンカダストの電気比抵抗と温度の関係を示
す線図、第３図は従来例の冷却装置の説明図である。 １・・・クーラ ２・・・ロータリキルン３・
・・キルンフ−１−＋４・・・二次空気取出ロ訃・・排
気口 ６・・・クリンカ７・・・グレート
８・・・クリンカ排出口９・・・冷却空気室
１０・・・冷却ファン１１・・・電気集塵機 １２
・・・排気ファン１３・・・輸送機 加・・・
高温空気取出口２１・・・ダクト ２２、 Ｚ３．２４・・・冷却ファン ２２’、 ２３’、 ２４’、 ２５・・・ダンパが・
・・ダク） ２７・・・ダンパあ・・・水
スプレー装置
第２図はクリンカダストの電気比抵抗と温度の関係を示
す線図、第３図は従来例の冷却装置の説明図である。 １・・・クーラ ２・・・ロータリキルン３・
・・キルンフ−１−＋４・・・二次空気取出ロ訃・・排
気口 ６・・・クリンカ７・・・グレート
８・・・クリンカ排出口９・・・冷却空気室
１０・・・冷却ファン１１・・・電気集塵機 １２
・・・排気ファン１３・・・輸送機 加・・・
高温空気取出口２１・・・ダクト ２２、 Ｚ３．２４・・・冷却ファン ２２’、 ２３’、 ２４’、 ２５・・・ダンパが・
・・ダク） ２７・・・ダンパあ・・・水
スプレー装置
Claims (1)
- セメント焼成炉から排出される高温のセメントクリンカ
を冷却空気にて冷却しセメントクリンカとの熱交換によ
り発生した高温空気の一部を熱利用設備の熱源として回
収し残余の高温空気を電気集塵機にて除塵後大気へ放出
するセメントクリンカの冷却装置において、除塵後大気
へ放出される高温空気の一部を取出して上記冷却空気に
加える手段と、上記冷却空気にて冷却され排出されるセ
メントクリンカを水冷する水スプレー手段とを具備して
なることを特徴とするセメントクリンカの冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63002443A JPH01179745A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | セメントクリンカの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63002443A JPH01179745A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | セメントクリンカの冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01179745A true JPH01179745A (ja) | 1989-07-17 |
Family
ID=11529417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63002443A Pending JPH01179745A (ja) | 1988-01-11 | 1988-01-11 | セメントクリンカの冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01179745A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1111999A (ja) * | 1997-06-16 | 1999-01-19 | Chichibu Onoda Cement Corp | フライアッシュの改質方法 |
| CN102092781A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-06-15 | 株洲冶炼集团股份有限公司 | 一种电池级氢氧化铟和氧化铟的制备方法 |
-
1988
- 1988-01-11 JP JP63002443A patent/JPH01179745A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1111999A (ja) * | 1997-06-16 | 1999-01-19 | Chichibu Onoda Cement Corp | フライアッシュの改質方法 |
| CN102092781A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-06-15 | 株洲冶炼集团股份有限公司 | 一种电池级氢氧化铟和氧化铟的制备方法 |
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