JPH01180221A - 燃焼排ガスの脱硝装置 - Google Patents
燃焼排ガスの脱硝装置Info
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- JPH01180221A JPH01180221A JP63001252A JP125288A JPH01180221A JP H01180221 A JPH01180221 A JP H01180221A JP 63001252 A JP63001252 A JP 63001252A JP 125288 A JP125288 A JP 125288A JP H01180221 A JPH01180221 A JP H01180221A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F16/00—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an alcohol, ether, aldehydo, ketonic, acetal or ketal radical
- C08F16/12—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by an alcohol, ether, aldehydo, ketonic, acetal or ketal radical by an ether radical
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-
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- C08F12/14—Monomers containing only one unsaturated aliphatic radical containing one ring substituted by hetero atoms or groups containing heteroatoms
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は脱硝装置ｌに関し、特にボイラ、ディーゼル、
ガスタービン、金属加熱炉、各徳産業廃果物焼却炉等の
燃焼機器からの排ガス中の窒素酸化＠ （ＮＯＸ ）の
処理装置に関する。
ガスタービン、金属加熱炉、各徳産業廃果物焼却炉等の
燃焼機器からの排ガス中の窒素酸化＠ （ＮＯＸ ）の
処理装置に関する。
燃焼排ガス中のＮＯｘ低減には、ＮＨｓ ｔ−還元剤と
する触媒脱硝法が一般的でめシ、同じ＜ＮＨ３ｔ−還元
剤とするが、触媒を用いず高！（８５０〜１０５０℃）
で処理するいわゆる無触媒脱硝法は問題が多く、いくり
かの小型プラントで用いられているに過ぎない◎ 〔発明が解決しようとする問題点〕 従来技術の触媒脱硝法は脱硝効率Ｆｉ高いが、下記の問
題がある。
する触媒脱硝法が一般的でめシ、同じ＜ＮＨ３ｔ−還元
剤とするが、触媒を用いず高！（８５０〜１０５０℃）
で処理するいわゆる無触媒脱硝法は問題が多く、いくり
かの小型プラントで用いられているに過ぎない◎ 〔発明が解決しようとする問題点〕 従来技術の触媒脱硝法は脱硝効率Ｆｉ高いが、下記の問
題がある。
■ 脱硝触媒、ＮＨ，注入装置を含む脱硝プラントのコ
ストが高い。
ストが高い。
■ 触媒には経時劣化が伴い、定期的な取シ替え、メイ
ンテナンス費用ｔ−要−１゜ これに対して、無触媒脱硝＠は簡易な装置ｌ構成で触媒
脱硝法に比し装置費は廉価であるが、下記の問題がある
。
ンテナンス費用ｔ−要−１゜ これに対して、無触媒脱硝＠は簡易な装置ｌ構成で触媒
脱硝法に比し装置費は廉価であるが、下記の問題がある
。
■ ＮＯｘ低減に有効な温度域がかなシ狭く限られる（
一応８００〜１２００℃で有効でおるが、最適な温度域
は８５０〜１０５０℃程度と狭い）ため、実際の排ガス
では脱硝反応のための時間が充分にとれない。
一応８００〜１２００℃で有効でおるが、最適な温度域
は８５０〜１０５０℃程度と狭い）ため、実際の排ガス
では脱硝反応のための時間が充分にとれない。
■ また高温部でＮＨ３を投入する必要があるため、併
ガスと混合する迄に相当量のＮＨ，が有効に働くことな
く分解してしまう。
ガスと混合する迄に相当量のＮＨ，が有効に働くことな
く分解してしまう。
等のため、十分な脱硝効果が得られない。
上記従来技術の欠点ｔ−克服する方法として、本発明者
らは、先に排ガス流れ中に複数個の多孔性物体を設置し
、上記多孔性物体によって区切られた区間の排ガス温度
ｆ：６００〜１２００℃に保持し。
らは、先に排ガス流れ中に複数個の多孔性物体を設置し
、上記多孔性物体によって区切られた区間の排ガス温度
ｆ：６００〜１２００℃に保持し。
そこでＮＨ，を還元剤とする無触媒脱硝反応を生起させ
る方法を提案した（ｅＰ！ｆＭ昭６２−２５６２８７）
。
る方法を提案した（ｅＰ！ｆＭ昭６２−２５６２８７）
。
上記提案方法は簡易かつ効率的な方法であるが、極めて
高い脱硝効率が要求される場合、あるいは設置スペース
が極めて狭いため充分な反応時間がとれない場合などに
は、 ＮＨ３の添加量を多くせねばならず、そのため、
残留ＮＨｓの大気中への放出量が問題となる不具合がめ
った。
高い脱硝効率が要求される場合、あるいは設置スペース
が極めて狭いため充分な反応時間がとれない場合などに
は、 ＮＨ３の添加量を多くせねばならず、そのため、
残留ＮＨｓの大気中への放出量が問題となる不具合がめ
った。
本発明は上記の先に提案した方法の不具合を＄ｆｆ４シ
得る装置！ｔを提供しようとするものである。
得る装置！ｔを提供しようとするものである。
そこで本発明者らは上記光に提案方法を基本的に採用し
ながら残留ＮＨ３のＮ、への分解法について鋭意研究し
た結果、多孔性物体が触媒担体としても優れた特性を有
することに層目し、ガス流れ下流側の多孔性物体に触媒
を担持することにより、残留ＮＨ，を容易にＮ、に分解
し得ることを見出し本発明に到ったのである。
ながら残留ＮＨ３のＮ、への分解法について鋭意研究し
た結果、多孔性物体が触媒担体としても優れた特性を有
することに層目し、ガス流れ下流側の多孔性物体に触媒
を担持することにより、残留ＮＨ，を容易にＮ、に分解
し得ることを見出し本発明に到ったのである。
すなわち、本発明は燃焼排ガス中の窒素酸化物をアンモ
ニアの存在下無触媒脱硝方法にょシ除去する脱硝装置に
おいて、少なくとも１対の多孔質隔壁で内部排ガス温度
が６００〜１２００℃に保たれる脱硝反応空間を形成し
、かつ上記燃焼排ガス流れの下流側に設けられた上記多
孔質隔壁にＮＨ３分解触媒を担持し、上記脱硝反応空間
の上記燃焼排ガス流れの上流側の低温度域にアンモニア
注入手段を配設してなることを特徴とする燃焼排カスの
脱硝装置である。
ニアの存在下無触媒脱硝方法にょシ除去する脱硝装置に
おいて、少なくとも１対の多孔質隔壁で内部排ガス温度
が６００〜１２００℃に保たれる脱硝反応空間を形成し
、かつ上記燃焼排ガス流れの下流側に設けられた上記多
孔質隔壁にＮＨ３分解触媒を担持し、上記脱硝反応空間
の上記燃焼排ガス流れの上流側の低温度域にアンモニア
注入手段を配設してなることを特徴とする燃焼排カスの
脱硝装置である。
ＮＨ，のＮ１への分解反応は６００−１２００℃という
高温度でるるため、触媒としては耐熱性が維持できれば
多くのものが使用でき１例えはｐｔ％Ｐｄなどの負金属
、 ｌｉ’ｅ％Ｃｏ、 Ｎｉなどの遷移金属、ＬａＭｎ
Ｏ３、Ｌａｃｏｏ３ などのペロプスカイト酸化物など
の燃焼用触媒があげられる。
高温度でるるため、触媒としては耐熱性が維持できれば
多くのものが使用でき１例えはｐｔ％Ｐｄなどの負金属
、 ｌｉ’ｅ％Ｃｏ、 Ｎｉなどの遷移金属、ＬａＭｎ
Ｏ３、Ｌａｃｏｏ３ などのペロプスカイト酸化物など
の燃焼用触媒があげられる。
本発明装置によ）、残留（未反応） ＮＨ３のほとんど
が出口部分でＮ、に無公害化されるため、脱硝のための
ＮＨ，１１＆加１ｔ−多くでき、脱硝効率を高めること
ができる。またＮＨ，の流出量が少いため、従来高硫黄
燃料の燃焼排ガス中問題となっていたＮＨ３とＳＯｓの
反応にょシ生成する低融点成分（ＮＨ４Ｈ８０４）によ
る後流配管の腐食、閉−基の心配もない。
が出口部分でＮ、に無公害化されるため、脱硝のための
ＮＨ，１１＆加１ｔ−多くでき、脱硝効率を高めること
ができる。またＮＨ，の流出量が少いため、従来高硫黄
燃料の燃焼排ガス中問題となっていたＮＨ３とＳＯｓの
反応にょシ生成する低融点成分（ＮＨ４Ｈ８０４）によ
る後流配管の腐食、閉−基の心配もない。
以下、本発明装置の一島様を第１図によって詳述する。
第１図において、１は対象とする燃焼排ガスラインでア
夛、例えば通常の発電用ボイラの場合、ＮＯは５０〜３
００ ｐｐｍ、 Ｏｘは１〜５チ、ディーゼル機関の場
合、 Ｎｏは５００〜２０００ｐＰｍｈＯｚは７〜１５
チを含む。この併ガスライン１０通当な温度域（常温へ
ｓｏｏ℃、設置位置との関係上、１５０〜３５０℃程度
が一般的である）に還元剤であるＮＨｓを添加する。２
はそのＮＨｓ供給ラインを示す。ＮＨｓはガス状のもの
を単独で供給してもよく、あるいは燃焼カス又は水蒸気
などの搬送媒体を用いて供給してもよい。またＮｕｓは
水浴液、あるいは炭酸アンモニウム、原票などのアンモ
ニア前駆体の水溶液の形態で排ガス中に噴霧供給しても
工い。
夛、例えば通常の発電用ボイラの場合、ＮＯは５０〜３
００ ｐｐｍ、 Ｏｘは１〜５チ、ディーゼル機関の場
合、 Ｎｏは５００〜２０００ｐＰｍｈＯｚは７〜１５
チを含む。この併ガスライン１０通当な温度域（常温へ
ｓｏｏ℃、設置位置との関係上、１５０〜３５０℃程度
が一般的である）に還元剤であるＮＨｓを添加する。２
はそのＮＨｓ供給ラインを示す。ＮＨｓはガス状のもの
を単独で供給してもよく、あるいは燃焼カス又は水蒸気
などの搬送媒体を用いて供給してもよい。またＮｕｓは
水浴液、あるいは炭酸アンモニウム、原票などのアンモ
ニア前駆体の水溶液の形態で排ガス中に噴霧供給しても
工い。
３ａ及び３ｂは多孔性のセラミックスアルミナ、ジルコ
ニアなどからなる一対の多孔質隔壁であシ、これによっ
て脱硝反応部４が区画され。
ニアなどからなる一対の多孔質隔壁であシ、これによっ
て脱硝反応部４が区画され。
該反応部４Ｆｉ下記第（１）式の無触媒脱硝反応に最適
な温度、滞留時間に保持される。
な温度、滞留時間に保持される。
４ＮＨ１＋ ４ＮＯ＋ Ｏ鵞←４Ｎ、 ＋ ６ＨｔＯ−
・・第＜ｌ１式ここで多孔質体５１）ＫＦｉ％上記のＮ
Ｈ３分解用触媒が担持されておシ、下記系（２）式によ
り、未反応のＮＨｓがＮ３に変換される。
・・第＜ｌ１式ここで多孔質体５１）ＫＦｉ％上記のＮ
Ｈ３分解用触媒が担持されておシ、下記系（２）式によ
り、未反応のＮＨｓがＮ３に変換される。
４ＮＨ，＋５０寓−２Ｎ１＋６Ｈ冨０ ・・・ 第（２
）式５は脱硝反応部４で含有ＮＯｘの大半がＮ２に還元
されて清浄となった排ガス流出ラインでるる。
）式５は脱硝反応部４で含有ＮＯｘの大半がＮ２に還元
されて清浄となった排ガス流出ラインでるる。
第１図のフローシートで示される実験装置１／Ｌを試作
し、ボンベよシの模擬ガスを用いて実験室試験を実施し
た。なおガス流量は２０ Ｎ１７分でロシ、反応部４温
度は少量のプロパンガスの燃焼によって制御した。また
反応時間は２つの多孔質板５ａ、５ｂの間隔を変更する
ことによって調整した。
し、ボンベよシの模擬ガスを用いて実験室試験を実施し
た。なおガス流量は２０ Ｎ１７分でロシ、反応部４温
度は少量のプロパンガスの燃焼によって制御した。また
反応時間は２つの多孔質板５ａ、５ｂの間隔を変更する
ことによって調整した。
試験結果ＰＩ ’に第１表に示すが、後流側の多孔質隔
壁！ＩｂにＮＨ３分解用触媒を担持し、添加ＮＨｓ＠ｔ
−従来よシ増加させると、脱硝率、残留ＮＨｓ 量とも
低減することが判る。
壁！ＩｂにＮＨ３分解用触媒を担持し、添加ＮＨｓ＠ｔ
−従来よシ増加させると、脱硝率、残留ＮＨｓ 量とも
低減することが判る。
以上のように本発明によれば簡易な装ｆＩＬ構成で燃焼
排ガス中のＮＯｘを高度に低減することが可能でメジ、
シかもＮＨ３の大気中への放出がほとんどなく、工業的
に極めて有用でめる〇
排ガス中のＮＯｘを高度に低減することが可能でメジ、
シかもＮＨ３の大気中への放出がほとんどなく、工業的
に極めて有用でめる〇
第１図は本発明装置の一実施態様例を示す概略図である
。
。
Claims (1)
- 燃焼排ガス中の窒素酸化物をアンモニアの存在下無触媒
脱硝方法により除去する脱硝装置において、少なくとも
１対の多孔質隔壁で内部排ガス温度が６００〜１２００
℃に保たれる脱硝反応空間を形成し、かつ上記燃焼排ガ
ス流れの下流側に設けられた上記多孔質隔壁にＮＨ＿３
分解触媒を担持し、上記脱硝反応空間の上記燃焼排ガス
流れの上流側の低温度域にアンモニア注入手段を配設し
てなることを特徴とする燃焼排ガスの脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63001252A JPH01180221A (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 燃焼排ガスの脱硝装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63001252A JPH01180221A (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 燃焼排ガスの脱硝装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01180221A true JPH01180221A (ja) | 1989-07-18 |
Family
ID=11496261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63001252A Pending JPH01180221A (ja) | 1988-01-08 | 1988-01-08 | 燃焼排ガスの脱硝装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01180221A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009045586A (ja) * | 2007-08-22 | 2009-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理触媒、及び排ガス処理システム |
-
1988
- 1988-01-08 JP JP63001252A patent/JPH01180221A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009045586A (ja) * | 2007-08-22 | 2009-03-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理触媒、及び排ガス処理システム |
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