JPH01183414A - 塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製造法 - Google Patents
塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製造法Info
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- JPH01183414A JPH01183414A JP809188A JP809188A JPH01183414A JP H01183414 A JPH01183414 A JP H01183414A JP 809188 A JP809188 A JP 809188A JP 809188 A JP809188 A JP 809188A JP H01183414 A JPH01183414 A JP H01183414A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D7/00—Carbonates of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D7/18—Preparation by the ammonia-soda process
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製
造法に関し、更に詳しくは塩化アンモニウムを析出させ
た分離母液から、重炭酸ソーダを析出させる炭酸化工程
の分割炭酸化処理にする高純度炭酸ソーダの製造法に関
する。
造法に関し、更に詳しくは塩化アンモニウムを析出させ
た分離母液から、重炭酸ソーダを析出させる炭酸化工程
の分割炭酸化処理にする高純度炭酸ソーダの製造法に関
する。
（従来技術）
食塩、アンモニアおよび炭酸ガスから重炭酸ソーダ（以
下重曹と云う）を経由して炭酸ソーダを工業的に製造す
る方法として所謂アンモニアソーダ法と塩安ソーダ法と
があること哄周知である。
下重曹と云う）を経由して炭酸ソーダを工業的に製造す
る方法として所謂アンモニアソーダ法と塩安ソーダ法と
があること哄周知である。
該方法はいずれも原料を同じくし、また重曹生成に至る
主化学反応も同様であるが、構成的には異なった工程か
ら成り立っており、そのため重曹ひいては炭酸ソーダの
純度並びにその純度確保の手段においては著しい相違が
ある。即ち、精製かん水にアンモニアを吸収させ、これ
に炭酸ガスを反応させて重曹と塩化アンモニウム（以下
塩安と云う）とし、晶出した重曹は濾別し、ついで焼成
分解して炭酸ソーダを製造する。
主化学反応も同様であるが、構成的には異なった工程か
ら成り立っており、そのため重曹ひいては炭酸ソーダの
純度並びにその純度確保の手段においては著しい相違が
ある。即ち、精製かん水にアンモニアを吸収させ、これ
に炭酸ガスを反応させて重曹と塩化アンモニウム（以下
塩安と云う）とし、晶出した重曹は濾別し、ついで焼成
分解して炭酸ソーダを製造する。
一方、重曹を濾別した塩安を含む循環母液は石灰乳と反
応させアンモニアと塩化カルシウム溶液に分解し、アン
モニアは回収し再使用する所謂アンモニアソータ法。
応させアンモニアと塩化カルシウム溶液に分解し、アン
モニアは回収し再使用する所謂アンモニアソータ法。
あるいは重曹分離後の塩安を含む母液に精製置方食塩を
加えて塩安を晶出分離し、濾液は再びアンモニア吸収工
程に循環する所謂塩安ソーダ法とがある。
加えて塩安を晶出分離し、濾液は再びアンモニア吸収工
程に循環する所謂塩安ソーダ法とがある。
上記アンモニアソーダ法においてはカルシウム、マグネ
シウム等不純物を含む原料食塩は飽和水溶液とし石灰乳
や消石灰等の難溶性カルシウム塩を加えこれら不純物を
水酸化物として沈澱除去、更には該液に炭酸化塔からの
アンモニアを含む炭酸ガスを吸収、または炭酸ソーダ溶
液を添加しカルシウム等を炭酸塩として析出除去する精
製手段が採用できるため、不純物の除去には特に支障は
ない。
シウム等不純物を含む原料食塩は飽和水溶液とし石灰乳
や消石灰等の難溶性カルシウム塩を加えこれら不純物を
水酸化物として沈澱除去、更には該液に炭酸化塔からの
アンモニアを含む炭酸ガスを吸収、または炭酸ソーダ溶
液を添加しカルシウム等を炭酸塩として析出除去する精
製手段が採用できるため、不純物の除去には特に支障は
ない。
しかし乍ら、塩安ソーダ法においては水バランス上、精
製した固形食塩を添加混合し、冷却して塩安を晶出させ
るため、工程内ではアンモニアソーダ法の如きかん水精
製あるいは水分の減少を計る蒸発工程等がないため、系
内の保有液量の増加は極力抑えなければならない。その
ため原料食塩は固形のまま循環母液に添加し塩安を晶出
させるため、母液の精製は従来塩安晶出後の分離母液に
石灰乳、消石灰等を添加し溶存するＣａ、 Ｍｇ等の不
純物を共沈除去する方法（特公昭４６−１００５８）
、更には塩安分離母液の温度を５〜４０℃の範囲内にお
いて浮遊するＭｇＣ０。
製した固形食塩を添加混合し、冷却して塩安を晶出させ
るため、工程内ではアンモニアソーダ法の如きかん水精
製あるいは水分の減少を計る蒸発工程等がないため、系
内の保有液量の増加は極力抑えなければならない。その
ため原料食塩は固形のまま循環母液に添加し塩安を晶出
させるため、母液の精製は従来塩安晶出後の分離母液に
石灰乳、消石灰等を添加し溶存するＣａ、 Ｍｇ等の不
純物を共沈除去する方法（特公昭４６−１００５８）
、更には塩安分離母液の温度を５〜４０℃の範囲内にお
いて浮遊するＭｇＣ０。
・（ＮＨａ）ｚｃＯ＋ ・４ＨｚＯ１あるいはＣａＣ
Ｏ５・ＮａｚＣＯｘ・５Ｈ２０の複塩を除去分離する方
法（特公昭６ｌ−８０１７）などが行なわれていた。
Ｏ５・ＮａｚＣＯｘ・５Ｈ２０の複塩を除去分離する方
法（特公昭６ｌ−８０１７）などが行なわれていた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、かかる方法においては添加された石灰乳
の大部分は、不純物の除去に寄与しながら炭酸カルシウ
ムの沈澱を生成し、これはシックナー等で沈降分離する
。しかし、かかる方法において精製された母液中には、
なお僅かなカルシウムが溶存しており炭酸化工程でその
大部分は、重曹側へ移行してしまい高純度の品質確保の
上で障害となっている。
の大部分は、不純物の除去に寄与しながら炭酸カルシウ
ムの沈澱を生成し、これはシックナー等で沈降分離する
。しかし、かかる方法において精製された母液中には、
なお僅かなカルシウムが溶存しており炭酸化工程でその
大部分は、重曹側へ移行してしまい高純度の品質確保の
上で障害となっている。
（問題を解決するための手段）
本発明は、上記欠点を解消するため、既存設備の改良に
より不純物特に、カルシウム濃度低Ｍ化の妨げとなって
いる重曹のカルシウムイオン吸着を逆利用しようとする
ものである。
より不純物特に、カルシウム濃度低Ｍ化の妨げとなって
いる重曹のカルシウムイオン吸着を逆利用しようとする
ものである。
第１図は炭酸化のラボテストにおける析出重曹と重曹を
沈降させたのち、上澄液中のＣａＯ濃度との関係を示し
たものである。該図からも判るように重曹析出量の増加
に伴い上澄液のカルシウム濃度は急激に減少し、この傾
向は炭酸化工程へ供給する安液中のＣａＯ濃度に比例す
る。
沈降させたのち、上澄液中のＣａＯ濃度との関係を示し
たものである。該図からも判るように重曹析出量の増加
に伴い上澄液のカルシウム濃度は急激に減少し、この傾
向は炭酸化工程へ供給する安液中のＣａＯ濃度に比例す
る。
通常、炭化塔へ供給する塩安分離母液は石灰乳、消石灰
等の難溶性カルシウム化合物を添加し炭酸カルシウム、
炭酸マグネシウム等の化合物として共沈除去、あるいは
冷却による複塩晶出てこれら不純物のある程度の除去は
可能であるが、カルシウムは温度による溶解度差がマグ
ネシウム等他の不純物に比べて殆んどないため数ｐｐｍ
以下にすることは工業的手段では不可能である。
等の難溶性カルシウム化合物を添加し炭酸カルシウム、
炭酸マグネシウム等の化合物として共沈除去、あるいは
冷却による複塩晶出てこれら不純物のある程度の除去は
可能であるが、カルシウムは温度による溶解度差がマグ
ネシウム等他の不純物に比べて殆んどないため数ｐｐｍ
以下にすることは工業的手段では不可能である。
したがって、本発明ではこれら微量の含有カルシウム除
去を炭酸化による重曹の析出初期段階の析出重曹自身に
カルシウム吸着を行わせるものである。
去を炭酸化による重曹の析出初期段階の析出重曹自身に
カルシウム吸着を行わせるものである。
即ち、炭酸化工程において重曹析出量の一部を前段で析
出させこれにカルシウム等の不純物を吸着共沈せしめて
生成する重曹と共に系外に取出し、不純物除去後の母液
は後段の炭酸化塔に供給し、より高純度な重曹析出を行
う分割の炭酸化処理法であんて、この段階的炭酸化処理
を更に二段三段とくり返すことにより、より高純度の炭
酸ソーダを得ることができる。ここで前段炭化塔におけ
る析出重曹量は所望する炭酸ソーダの純度にもよるが、
全析出重曹の５〜５０％、好ましくは１０〜３５％が適
当である。５％以下では脱カルシウム効果が乏しく、５
０％以上ではその相応の効果は得られない。
出させこれにカルシウム等の不純物を吸着共沈せしめて
生成する重曹と共に系外に取出し、不純物除去後の母液
は後段の炭酸化塔に供給し、より高純度な重曹析出を行
う分割の炭酸化処理法であんて、この段階的炭酸化処理
を更に二段三段とくり返すことにより、より高純度の炭
酸ソーダを得ることができる。ここで前段炭化塔におけ
る析出重曹量は所望する炭酸ソーダの純度にもよるが、
全析出重曹の５〜５０％、好ましくは１０〜３５％が適
当である。５％以下では脱カルシウム効果が乏しく、５
０％以上ではその相応の効果は得られない。
なお、前段炭酸化塔で生成した重曹は、高純度を要求さ
れない一般向製品として扱うため全く無駄は生じない。
れない一般向製品として扱うため全く無駄は生じない。
以上の如く本発明は、上記システムを採用することで既
存設備の改良を行うだけで、本目的に即した製品を確保
することが可能となり、経済面、設備面からも非常に有
効な方法と云える。
存設備の改良を行うだけで、本目的に即した製品を確保
することが可能となり、経済面、設備面からも非常に有
効な方法と云える。
以下、本発明を実施例によって説明するがこれらによっ
て本発明が限定されるものではない。
て本発明が限定されるものではない。
実施例１
塩安ソーダ法における塩安析出分離後の循環母液である
女波（組成： Ｔ−ＣＩ １６０〜２００ｇ＃！、Ｆ−
ＮＨ３４０〜８０ｇ／ １ 、Ｃ−ＮＨｚ １０〜４０
ｇ／ １、ｃｏ、 １３〜１５ｐｐＩｍ）を６０〜７０
ｒ＋？／Ｈの割合で前段の炭酸化塔に供給し炭酸ガスを
吹込み全析出重曹の約１６％を析出させ、重曹を沈降分
離後の上澄液中のＣａＯ濃度は６．６ ｐｐｍであった
。この上澄液は引続き後段の炭酸化塔に供給し、炭酸化
を完結させたのち生成重曹を分離、ついでこれを仮焼し
て無水炭酸ソーダを製造した。Ｎａ２ＣＯ，中のＣａＯ
濃度は４９ ｐｐｏ＋であった。
女波（組成： Ｔ−ＣＩ １６０〜２００ｇ＃！、Ｆ−
ＮＨ３４０〜８０ｇ／ １ 、Ｃ−ＮＨｚ １０〜４０
ｇ／ １、ｃｏ、 １３〜１５ｐｐＩｍ）を６０〜７０
ｒ＋？／Ｈの割合で前段の炭酸化塔に供給し炭酸ガスを
吹込み全析出重曹の約１６％を析出させ、重曹を沈降分
離後の上澄液中のＣａＯ濃度は６．６ ｐｐｍであった
。この上澄液は引続き後段の炭酸化塔に供給し、炭酸化
を完結させたのち生成重曹を分離、ついでこれを仮焼し
て無水炭酸ソーダを製造した。Ｎａ２ＣＯ，中のＣａＯ
濃度は４９ ｐｐｏ＋であった。
実施例２
実施例１と同一組成の女波で、但しＣａＯ濃度は１８〜
２２ ｐｐｍのものを用いて、前段炭酸化塔に供給し全
析出重曹の約１４％を析出させたのち重曹を沈降分離、
その上澄液中のＣａＯ濃度は１０．５ｐｐｎ＋であった
。上澄液は後段の炭酸化塔で炭酸化処理し全重曹を析出
、ついで仮焼後Ｎａ２ＣＯ３中のＣａＯを測定したとこ
ろ７５ ｐｐｎ＋であった。
２２ ｐｐｍのものを用いて、前段炭酸化塔に供給し全
析出重曹の約１４％を析出させたのち重曹を沈降分離、
その上澄液中のＣａＯ濃度は１０．５ｐｐｎ＋であった
。上澄液は後段の炭酸化塔で炭酸化処理し全重曹を析出
、ついで仮焼後Ｎａ２ＣＯ３中のＣａＯを測定したとこ
ろ７５ ｐｐｎ＋であった。
実施例３
実施例１と同様にＣａＯ濃度６〜８ ｐｐｎ＋の女波を
前段炭酸化塔に供給し、全析出重曹の約３３％を析出、
上澄液中のＣａＯは２．０ｐｐｍであった。この上澄液
を後段炭酸化塔に供給し全重曹を析出、ついで仮焼Ｎａ
ｇＣＯ，中のＣａＯ濃度は２０ ｐｐｍであった。
前段炭酸化塔に供給し、全析出重曹の約３３％を析出、
上澄液中のＣａＯは２．０ｐｐｍであった。この上澄液
を後段炭酸化塔に供給し全重曹を析出、ついで仮焼Ｎａ
ｇＣＯ，中のＣａＯ濃度は２０ ｐｐｍであった。
比較例
実施例１と同一組成（Ｃａ０１３〜１５ ｐｐ蒙）の女
波を炭酸化塔に供給し、−段で炭酸化処理した以外は実
施例１と同様に処理して得たＮａｚＣＯｚ中のＣａＯは
１３１ｐｐｍであった。
波を炭酸化塔に供給し、−段で炭酸化処理した以外は実
施例１と同様に処理して得たＮａｚＣＯｚ中のＣａＯは
１３１ｐｐｍであった。
（発明の効果）
本発明によって製造された炭酸ソーダは、不純物特にカ
ルシウムの低減下ができるため、カルシウムの存在を嫌
う例えば過炭酸ソーダの製造原料として極めて有用であ
り特殊な設備を必要とせず、簡便な操作で容易に高純度
の炭酸ソーダを製造することができる。
ルシウムの低減下ができるため、カルシウムの存在を嫌
う例えば過炭酸ソーダの製造原料として極めて有用であ
り特殊な設備を必要とせず、簡便な操作で容易に高純度
の炭酸ソーダを製造することができる。
第１図は炭酸化工程における析出重曹量と上澄液のＣａ
Ｏとの関係を示したグラフである。 第１図 金析出重曹量（％）
Ｏとの関係を示したグラフである。 第１図 金析出重曹量（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）塩安ソーダ法における炭酸化工程において、重炭酸
ソーダ析出量の一部を析出させこれにカルシウム等の不
純物を吸着共沈せしめて系外に取出し、不純物除去後の
母液を炭酸化塔に供給し重炭酸ソーダを析出、仮焼する
ことを特徴とする高純度炭酸ソーダの製造法。 ２）重炭酸ソーダの一部析出量が全析出量の５〜５０重
量％である請求項１記載の高純度炭酸ソーダの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP809188A JPH0617220B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP809188A JPH0617220B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01183414A true JPH01183414A (ja) | 1989-07-21 |
| JPH0617220B2 JPH0617220B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=11683651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP809188A Expired - Lifetime JPH0617220B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 塩安ソーダ法における高純度炭酸ソーダの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617220B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117361567A (zh) * | 2023-11-24 | 2024-01-09 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种氯化钠资源化利用的中和法脱酸工艺 |
| CN119499853A (zh) * | 2024-12-04 | 2025-02-25 | 江南大学 | 一种二氧化碳捕集制碱评估系统及其评估方法 |
-
1988
- 1988-01-18 JP JP809188A patent/JPH0617220B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117361567A (zh) * | 2023-11-24 | 2024-01-09 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种氯化钠资源化利用的中和法脱酸工艺 |
| CN119499853A (zh) * | 2024-12-04 | 2025-02-25 | 江南大学 | 一种二氧化碳捕集制碱评估系统及其评估方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617220B2 (ja) | 1994-03-09 |
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