JPH0119079B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0119079B2 JPH0119079B2 JP58115814A JP11581483A JPH0119079B2 JP H0119079 B2 JPH0119079 B2 JP H0119079B2 JP 58115814 A JP58115814 A JP 58115814A JP 11581483 A JP11581483 A JP 11581483A JP H0119079 B2 JPH0119079 B2 JP H0119079B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liquid level
- casing
- pump
- inner casing
- sodium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、熱変形防止構造を備えた竪形ポンプ
に係り、特にポンプの低液位運転時に、ポンプ内
気体の自然対流によつて生じるケーシングの熱変
形を防止するに好適な、熱変形防止構造を備えた
竪形ポンプに関するものである。
に係り、特にポンプの低液位運転時に、ポンプ内
気体の自然対流によつて生じるケーシングの熱変
形を防止するに好適な、熱変形防止構造を備えた
竪形ポンプに関するものである。
従来の技術は、特開昭56−47698号公報に記載
のようになつているか、第１図のようになつてい
る。
のようになつているか、第１図のようになつてい
る。
第１図は、従来の竪形ポンプを示すもので、ａ
は縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図であ
る。
は縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図であ
る。
図において、１は内側円筒ケーシング（以下内
ケーシングという）、２は外側円筒ケーシング
（以下外ケーシングという）で、二重ケーシング
を構成しており、内部に取扱液のナトリウム液が
入る。両ケーシング１，２の上部は蓋１１で密封
されている。下端部に羽根車４を取付けた回転軸
３は、玉軸受５、静圧軸受６を介して内ケーシン
グ１に支持されている。Ａはポンプの通常運転時
のナトリウム自由液面（以下通常液位という）、
Ｂはポンプの運転状態のひとつである低液位運転
時のナトリウム自由液面（以下低液位という）を
表わす。ナトリウム自由液面は、ポンプの運転状
態に応じて上下に変動する。
ケーシングという）、２は外側円筒ケーシング
（以下外ケーシングという）で、二重ケーシング
を構成しており、内部に取扱液のナトリウム液が
入る。両ケーシング１，２の上部は蓋１１で密封
されている。下端部に羽根車４を取付けた回転軸
３は、玉軸受５、静圧軸受６を介して内ケーシン
グ１に支持されている。Ａはポンプの通常運転時
のナトリウム自由液面（以下通常液位という）、
Ｂはポンプの運転状態のひとつである低液位運転
時のナトリウム自由液面（以下低液位という）を
表わす。ナトリウム自由液面は、ポンプの運転状
態に応じて上下に変動する。
ナトリウム液面の上側における内ケーシング１
内には不活性ガス空間８が形成され、両ケーシン
グ１，２の間には不活性ガスの流通する細隙部９
が形成されている。通常液位Ａより上の範囲の内
ケーシング１の外周には、薄板構造の自然対流防
止板１０が上下に間隔において複数段固定されて
おり、各自然対流防止板１０の先端は外ケーシン
グ２の円周面に接触している。自然対流防止板１
０は、通常液位Ａから上の範囲の不活性ガス（以
下気体という）の自然対流を防止し、自然対流に
よるケーシング周方向温度差の発生を軽減するも
のである。
内には不活性ガス空間８が形成され、両ケーシン
グ１，２の間には不活性ガスの流通する細隙部９
が形成されている。通常液位Ａより上の範囲の内
ケーシング１の外周には、薄板構造の自然対流防
止板１０が上下に間隔において複数段固定されて
おり、各自然対流防止板１０の先端は外ケーシン
グ２の円周面に接触している。自然対流防止板１
０は、通常液位Ａから上の範囲の不活性ガス（以
下気体という）の自然対流を防止し、自然対流に
よるケーシング周方向温度差の発生を軽減するも
のである。
また、通常液位Ａから下のナトリウム自由液面
変動範囲の前記細隙部９に自然対流防止板１０を
取付けた場合には、高温ナトリウムにより腐食さ
れたり、ナトリウムの流れにより破損したり、液
面の低下後ナトリウム液がドレンされないで自然
対流防止板１０上に溜まり、冷却されて凝固した
りするおそれがある。対流防止板１０上でナトリ
ウムが凝固すると、その対流防止板１０が外ケー
シングに固着するため、内ケーシングの引抜時、
対流防止板１０を破損する問題がある。したがつ
て、ナトリウム液に浸る部分には自然対流防止板
１０を取付けることができず、ポンプの低液位運
転時には、十分な自然対流防止効果が得られな
い。
変動範囲の前記細隙部９に自然対流防止板１０を
取付けた場合には、高温ナトリウムにより腐食さ
れたり、ナトリウムの流れにより破損したり、液
面の低下後ナトリウム液がドレンされないで自然
対流防止板１０上に溜まり、冷却されて凝固した
りするおそれがある。対流防止板１０上でナトリ
ウムが凝固すると、その対流防止板１０が外ケー
シングに固着するため、内ケーシングの引抜時、
対流防止板１０を破損する問題がある。したがつ
て、ナトリウム液に浸る部分には自然対流防止板
１０を取付けることができず、ポンプの低液位運
転時には、十分な自然対流防止効果が得られな
い。
かつ、この竪形ポンプは内ケーシング１が外ケ
ーシング２に対して抜き差しできる構造となつて
おり、内ケーシング１の引抜きおよび差込みの際
に、自然対流防止板１０が、ケーシング２との摩
擦力のため損傷するおそれがあるという問題もあ
る。
ーシング２に対して抜き差しできる構造となつて
おり、内ケーシング１の引抜きおよび差込みの際
に、自然対流防止板１０が、ケーシング２との摩
擦力のため損傷するおそれがあるという問題もあ
る。
次に、細隙部９における一般的な気体の自然対
流現象について、先の第１図にあわせて第２，３
図を参照して説明する。
流現象について、先の第１図にあわせて第２，３
図を参照して説明する。
第２図は、気体の自然対流の流れのパターンお
よび自然対流による温度分布パターンを示す説明
図で、ａは２重ケーシングの模式図、ｂは軸方向
温度差を示す線図、ｃは円周方向温度差を示す線
図であり、第３図は、気体の自然対流による円周
方向温度差と軸方向温度差との関係を示す線図で
ある。図中の矢印は対流の方向を示す。
よび自然対流による温度分布パターンを示す説明
図で、ａは２重ケーシングの模式図、ｂは軸方向
温度差を示す線図、ｃは円周方向温度差を示す線
図であり、第３図は、気体の自然対流による円周
方向温度差と軸方向温度差との関係を示す線図で
ある。図中の矢印は対流の方向を示す。
第２図において、Ｈは高温面、Ｌは低温面、
Ｅ，Ｎ，Ｗ，Ｓは周方向位置を示し、ΔTL，
ΔTθは、それぞれ２重ケーシングの軸方向温度
差、および周方向温度差を示す。第２図ａにおい
て、第１図と同一符号のものは同等部分を表わし
ている。
Ｅ，Ｎ，Ｗ，Ｓは周方向位置を示し、ΔTL，
ΔTθは、それぞれ２重ケーシングの軸方向温度
差、および周方向温度差を示す。第２図ａにおい
て、第１図と同一符号のものは同等部分を表わし
ている。
第２図ａに示す内ケーシング１と外ケーシング
２との間の間隙部９に、矢印のように気体の自然
対流が流れ、それは、ｂ図では閉じた線として示
される。ｂ図の横軸は温度変化、縦軸は２重ケー
シングの高さ寸法をとり、ｃ図の横軸は周方向の
位置、縦軸は周方向の温度変化をとり、それぞれ
の温度変化が線図で表わされている。
２との間の間隙部９に、矢印のように気体の自然
対流が流れ、それは、ｂ図では閉じた線として示
される。ｂ図の横軸は温度変化、縦軸は２重ケー
シングの高さ寸法をとり、ｃ図の横軸は周方向の
位置、縦軸は周方向の温度変化をとり、それぞれ
の温度変化が線図で表わされている。
上下面で温度差ΔTLが生じる２重ケーシング内
の気体は、図に示すように、間隙部９において、
自然対流によつて矢印のように上昇流と下降流と
なり、上昇流側では２重ケーシングを加熱、下降
流側では２重ケーシングを冷却するため、２重ケ
ーシングには周方向温度差ΔTθを生じ、ケーシ
ングの変形を生じる。
の気体は、図に示すように、間隙部９において、
自然対流によつて矢印のように上昇流と下降流と
なり、上昇流側では２重ケーシングを加熱、下降
流側では２重ケーシングを冷却するため、２重ケ
ーシングには周方向温度差ΔTθを生じ、ケーシ
ングの変形を生じる。
次に、第３図では、横軸にレイリ数Ra、縦軸
に周方向温度差ΔTθと軸方向温度差ΔTLの比を
とつて、レイリ数Raの変化によるΔTθ／ΔTLの
変化を線図で示している。ここでレイリ数Raは、
自然対流による熱伝達を表わす無次元数で、次式
により表わされる。
に周方向温度差ΔTθと軸方向温度差ΔTLの比を
とつて、レイリ数Raの変化によるΔTθ／ΔTLの
変化を線図で示している。ここでレイリ数Raは、
自然対流による熱伝達を表わす無次元数で、次式
により表わされる。
Ra＝gβΔTLl3／νk
ｇ；重力加速度
β；体膨張率（気体）
ΔTL；軸方向温度差
ｌ；２重円筒高さ
ν；動粘性係数（気体）
ｋ；温度伝導率（気体）
本図でＸ点は、２重ケーシング内部で気体が自
然対流を発生し始める点の臨界レイリ数を示す。
すなわち、ポンプの低液位運転時において、２重
ケーシング内部の気体の自然対流によるケーシン
グの熱変形を防止するためには、ポンプの低液位
運転を臨界レイリ数以下で行う必要があり、その
ためには、上式に示すように２重ケーシングの軸
方向の温度差ΔTLを、Raを臨界レイリ数以下に
するように小さくする必要がある。しかし、従来
構造では、ポンプの低液位運転時の内ケーシング
１の軸方向温度分布は第１図ｂに示すように、蓋
１１のレベルに相当するＯ点から、通常液位Ａの
レベルに相当するＰ点を経て、ポンプの低液位運
転時の低液位Ｂのレベルに相当するＱ点まで、
Ｏ，Ｐ，Ｑに沿つて直線点な温度分布となり、低
液位Ｂのレベルで軸方向温度差ΔTL（ｂ図の線分
RQに相当）が生じる。そこでRaが臨界レイリ数
を超えるため、低液位２重ケーシング部に気体の
自然対流が発生し、内ケーシング１は円周方向温
度不均一のため変形する。したがつて、ポンプの
低液位運転時の機能維持に影響を及ぼすという問
題がある。なお、軸方向温度分布が直線的となる
のは、内ケーシング１の板厚ｄが軸方向において
等しく、低液位Ｂから上部へ熱の伝わる際の熱抵
抗が均一であるためである。
然対流を発生し始める点の臨界レイリ数を示す。
すなわち、ポンプの低液位運転時において、２重
ケーシング内部の気体の自然対流によるケーシン
グの熱変形を防止するためには、ポンプの低液位
運転を臨界レイリ数以下で行う必要があり、その
ためには、上式に示すように２重ケーシングの軸
方向の温度差ΔTLを、Raを臨界レイリ数以下に
するように小さくする必要がある。しかし、従来
構造では、ポンプの低液位運転時の内ケーシング
１の軸方向温度分布は第１図ｂに示すように、蓋
１１のレベルに相当するＯ点から、通常液位Ａの
レベルに相当するＰ点を経て、ポンプの低液位運
転時の低液位Ｂのレベルに相当するＱ点まで、
Ｏ，Ｐ，Ｑに沿つて直線点な温度分布となり、低
液位Ｂのレベルで軸方向温度差ΔTL（ｂ図の線分
RQに相当）が生じる。そこでRaが臨界レイリ数
を超えるため、低液位２重ケーシング部に気体の
自然対流が発生し、内ケーシング１は円周方向温
度不均一のため変形する。したがつて、ポンプの
低液位運転時の機能維持に影響を及ぼすという問
題がある。なお、軸方向温度分布が直線的となる
のは、内ケーシング１の板厚ｄが軸方向において
等しく、低液位Ｂから上部へ熱の伝わる際の熱抵
抗が均一であるためである。
従来の液体ナトリウム冷却形高速増殖炉用循環
ポンプにおいては、さして流量を必要としない運
転状態である低液位運転時に、ポンプ通常液位よ
り下位の２重ケーシング部に発生する不活性ガス
の自然対流によつて、ケーシングに温度不均一が
生じ、内ケーシングが変形し、ポンプの低液位運
転時の機能維持に影響を及ぼすという問題があつ
た。
ポンプにおいては、さして流量を必要としない運
転状態である低液位運転時に、ポンプ通常液位よ
り下位の２重ケーシング部に発生する不活性ガス
の自然対流によつて、ケーシングに温度不均一が
生じ、内ケーシングが変形し、ポンプの低液位運
転時の機能維持に影響を及ぼすという問題があつ
た。
本発明の目的は、従来技術の問題点を解決する
もので、竪形ポンプの低液位運転時において、ケ
ーシングに温度不均一が生じやすい条件下でも、
円周方向温度の不均一を防止し、ケーシングの熱
変形の生じない信頼性の高い竪形ポンプを提供す
ることにある。
もので、竪形ポンプの低液位運転時において、ケ
ーシングに温度不均一が生じやすい条件下でも、
円周方向温度の不均一を防止し、ケーシングの熱
変形の生じない信頼性の高い竪形ポンプを提供す
ることにある。
本発明の竪形ポンプは、ポンプの通常液位に対
応する位置から内ケーシングの下端付近の低液位
に対応する位置にわたり、該内ケーシングに、前
記内外ケーシング間にガスの自然対流を生じない
軸方向温度差ΔTL以内に押える熱伝達手段を付加
したことを特徴とする。
応する位置から内ケーシングの下端付近の低液位
に対応する位置にわたり、該内ケーシングに、前
記内外ケーシング間にガスの自然対流を生じない
軸方向温度差ΔTL以内に押える熱伝達手段を付加
したことを特徴とする。
ポンプの通常部位に対応する位置から内ケーシ
ングの下端付近の低液位に対応する位置に熱伝達
手段を付加したので、前記部位上下の軸方向温度
差ΔTLは小さくなり、気体の自然対流が生じにく
くなる。その結果、円周方向の温度差も小さくな
る。
ングの下端付近の低液位に対応する位置に熱伝達
手段を付加したので、前記部位上下の軸方向温度
差ΔTLは小さくなり、気体の自然対流が生じにく
くなる。その結果、円周方向の温度差も小さくな
る。
以下、本発明の一実施例を第４図を用いて説明
する。
する。
第４図は、本発明の一実施例の竪形ポンプを示
すもので、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を示
す線図である。さきの第１図と同一符号のものは
同等部であり、その説明を省略する。
すもので、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を示
す線図である。さきの第１図と同一符号のものは
同等部であり、その説明を省略する。
第４図において２０は内ケーシング１の内側に
取付けられた、ポンプ溶液の貯溜可能な容器構造
に係るナトリウムタンクであり、その上端２０ａ
は、通常液位Ａより低くしておく。ポンプの通常
運転状態での通常液位Ａは、ナトリウムタンク上
端２０ａより高いため、ナトリウムタンク２０内
部にナトリウム液が流入し貯留されてナトリウム
層２１が形成される。
取付けられた、ポンプ溶液の貯溜可能な容器構造
に係るナトリウムタンクであり、その上端２０ａ
は、通常液位Ａより低くしておく。ポンプの通常
運転状態での通常液位Ａは、ナトリウムタンク上
端２０ａより高いため、ナトリウムタンク２０内
部にナトリウム液が流入し貯留されてナトリウム
層２１が形成される。
一方、ポンプの運転状態が変わり、ポンプ内ナ
トリウム液面が通常液位Ａから低液位Ｂに変化し
た場合でも、ナトリウムタンク２０内部のナトリ
ウム層２１はそのまま残ることになる。この残留
したナトリウムはドレンされずに凝固するが、上
記対流防止板のような問題はなく、ナトリウムは
熱伝導率も高く、高性能な熱伝達手段として作用
する。
トリウム液面が通常液位Ａから低液位Ｂに変化し
た場合でも、ナトリウムタンク２０内部のナトリ
ウム層２１はそのまま残ることになる。この残留
したナトリウムはドレンされずに凝固するが、上
記対流防止板のような問題はなく、ナトリウムは
熱伝導率も高く、高性能な熱伝達手段として作用
する。
本構成によると、ポンプの低液位運転時の内ケ
ーシング１の熱抵抗は、従来構造に比べナトリウ
ム層２１の熱伝導により小さくすることができ
る。したがつて、ポンプの低液位運転時の内ケー
シング１の軸方向温度分布は、第４図ｂに示すよ
うにナトリウム２０の上端部２０ａの位置P1で
温度分布の勾配が変化し、低液位部の軸方向温度
差ΔTL（ｂ図の線図R1Qに相当）は従来構造より
小さくすることができる。したがつて、ポンプの
低液位運転時の内、外ケーシング１，２によつて
形成される細隙部９のRaは臨界レイリ数以下に
することができるため、気体の自然対流は発生せ
ず、内ケーシング１は円周方向の温度不均一のた
め変形することがなくなり、ポンプは健全な運転
をすることができる。
ーシング１の熱抵抗は、従来構造に比べナトリウ
ム層２１の熱伝導により小さくすることができ
る。したがつて、ポンプの低液位運転時の内ケー
シング１の軸方向温度分布は、第４図ｂに示すよ
うにナトリウム２０の上端部２０ａの位置P1で
温度分布の勾配が変化し、低液位部の軸方向温度
差ΔTL（ｂ図の線図R1Qに相当）は従来構造より
小さくすることができる。したがつて、ポンプの
低液位運転時の内、外ケーシング１，２によつて
形成される細隙部９のRaは臨界レイリ数以下に
することができるため、気体の自然対流は発生せ
ず、内ケーシング１は円周方向の温度不均一のた
め変形することがなくなり、ポンプは健全な運転
をすることができる。
また、本構造は、通常部位Ａから上の範囲の２
重ケーシング部に施されている対流防止板１０に
比べ、外ケーシング２の内側と接触しないため、
内ケーシング１の引抜きおよび差込みの際の損傷
の問題は全くない。
重ケーシング部に施されている対流防止板１０に
比べ、外ケーシング２の内側と接触しないため、
内ケーシング１の引抜きおよび差込みの際の損傷
の問題は全くない。
次に、本発明の他の実施例を第５図を用いて説
明する。
明する。
第５図は、本発明の他の実施例の竪形ポンプを
示すもので、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を
示す線図である。さきの第１図と同一符号のもの
は、同等部であり、その説明を省略する。
示すもので、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を
示す線図である。さきの第１図と同一符号のもの
は、同等部であり、その説明を省略する。
本図において、３０は内ケーシングで、通常液
位Ａに対応する位置を境に上位と下位とで内ケー
シングの板厚を変化させ、通常液位Ａから下の板
厚d2を、通常液位Ａから上の板厚d1より厚くして
いる。
位Ａに対応する位置を境に上位と下位とで内ケー
シングの板厚を変化させ、通常液位Ａから下の板
厚d2を、通常液位Ａから上の板厚d1より厚くして
いる。
本構造によると、ポンプの低液位運転時におい
て、内ケーシング３０の熱抵抗は従来構造にくら
べ、板厚増加による熱伝導面積の増加により小さ
くなるものである。したがつて、ポンプの低液位
運転時の、細隙部９のRaは臨界レイリ数以下に
することができるため、気体の自然対流は発生せ
ず、内ケーシング３０は、円周方向温度分布の不
均一のため変形することがなくなり、ポンプは健
全な運転をすることができる。
て、内ケーシング３０の熱抵抗は従来構造にくら
べ、板厚増加による熱伝導面積の増加により小さ
くなるものである。したがつて、ポンプの低液位
運転時の、細隙部９のRaは臨界レイリ数以下に
することができるため、気体の自然対流は発生せ
ず、内ケーシング３０は、円周方向温度分布の不
均一のため変形することがなくなり、ポンプは健
全な運転をすることができる。
以上述べたように、本発明によれば、竪形ポン
プの低液位運転時において、ケーシングに温度不
均一が生じやすい条件下でも、円周方向の不均一
を防止でき、ケーシングの熱変形の生じない信頼
性の高い竪形ポンプを提供することができる。
プの低液位運転時において、ケーシングに温度不
均一が生じやすい条件下でも、円周方向の不均一
を防止でき、ケーシングの熱変形の生じない信頼
性の高い竪形ポンプを提供することができる。
第１図は、従来の竪形ポンプを示すもので、ａ
は縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図、第２
図は、気体の自然対流の流れのパターンおよび自
然対流による温度分布パターンを示す説明図で、
ａは２重ケーシングの模式図、ｂは軸方向温度差
を示す線図、ｃは円周方向温度差を示す線図、第
３図は、気体の自然対流による円周方向温度差と
軸方向温度差との関係を示す線図、第４図は、本
発明の一実施例の竪形ポンプを示すもので、ａは
縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図、第５図
は、本発明の他の実施例の竪形ポンプを示すもの
で、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図
である。 １……内ケーシング、２……外ケーシング、３
……回転軸、４……羽根車、Ａ……通常液位、２
０……ナトリウムタンク、３０……内ケーシン
グ。
は縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図、第２
図は、気体の自然対流の流れのパターンおよび自
然対流による温度分布パターンを示す説明図で、
ａは２重ケーシングの模式図、ｂは軸方向温度差
を示す線図、ｃは円周方向温度差を示す線図、第
３図は、気体の自然対流による円周方向温度差と
軸方向温度差との関係を示す線図、第４図は、本
発明の一実施例の竪形ポンプを示すもので、ａは
縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図、第５図
は、本発明の他の実施例の竪形ポンプを示すもの
で、ａは縦断面図、ｂは軸方向温度差を示す線図
である。 １……内ケーシング、２……外ケーシング、３
……回転軸、４……羽根車、Ａ……通常液位、２
０……ナトリウムタンク、３０……内ケーシン
グ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 回転軸、羽根車等を支持する内ケーシング
と、内ケーシングを抜き差し可能に収納する外ケ
ーシングからなる２重ケーシングを備えた液体ナ
トリウム冷却形高速増殖炉用の竪形ポンプにおい
て、このポンプの通常液位に対応する位置から内
ケーシングの下端付近の低液位に対応する位置に
わたり、該内ケーシングに、前記内外ケーシング
間にガスの自然対流を生じない軸方向温度差ΔTL
以内に押えるための熱伝達手段を付加したことを
特徴とする熱変形防止構造を備えた竪形ポンプ。 ２ 特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、
前記熱伝達手段が、前記内ケーシングの内側にポ
ンプ溶液の貯溜可能な容器構造のナトリウムタン
クを設け、このナトリウムタンクの中にナトリウ
ム層を形成したものであることを特徴とする熱変
形防止構造を備えた竪形ポンプ。 ３ 特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、
前記熱伝達手段が前記内ケーシングの板厚を厚く
するものであることを特徴とする熱変形防止構造
を備えた竪形ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11581483A JPS608491A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 熱変形防止構造を備えた竪形ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11581483A JPS608491A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 熱変形防止構造を備えた竪形ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS608491A JPS608491A (ja) | 1985-01-17 |
| JPH0119079B2 true JPH0119079B2 (ja) | 1989-04-10 |
Family
ID=14671755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11581483A Granted JPS608491A (ja) | 1983-06-29 | 1983-06-29 | 熱変形防止構造を備えた竪形ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608491A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5647698A (en) * | 1979-09-25 | 1981-04-30 | Toshiba Corp | Pump |
-
1983
- 1983-06-29 JP JP11581483A patent/JPS608491A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS608491A (ja) | 1985-01-17 |
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