JPH01195260A - 耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および圧延用複合ロール - Google Patents
耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および圧延用複合ロールInfo
- Publication number
- JPH01195260A JPH01195260A JP24887088A JP24887088A JPH01195260A JP H01195260 A JPH01195260 A JP H01195260A JP 24887088 A JP24887088 A JP 24887088A JP 24887088 A JP24887088 A JP 24887088A JP H01195260 A JPH01195260 A JP H01195260A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- resistance
- rolling
- crystallized
- roll
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、主としてロール材として使用される耐焼付性
、耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳
鉄材および該高クロム鋳鉄材を圧延使用層たる外層に有
する圧延用複合ロールに関する。
、耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳
鉄材および該高クロム鋳鉄材を圧延使用層たる外層に有
する圧延用複合ロールに関する。
（従来の技術と問題点）
高クロム鋳鉄ロール材は、冶金学的には基地組織中に高
硬度のＭ？Ｃｊ型クロムクロム炭化物でおり、耐摩耗性
に優れるのが特徴である。かかる高クロムロール材によ
って圧延使用層たる外層が形成された複合ロールは、ホ
ットストリップミル用ワークロール等として普及してい
る。
硬度のＭ？Ｃｊ型クロムクロム炭化物でおり、耐摩耗性
に優れるのが特徴である。かかる高クロムロール材によ
って圧延使用層たる外層が形成された複合ロールは、ホ
ットストリップミル用ワークロール等として普及してい
る。
゛しかじ、高クロム鋳鉄ロール材は、熱伝導率が低く焼
付が生じ易いという問題があった。
付が生じ易いという問題があった。
そこで、本出願人は、特公昭６１−１６４１５号および
特公昭６１−１６３３６号において開示した通り、高ク
ロム組織中に黒鉛を晶出させ、耐焼付性を著しく改善し
た黒鉛晶出高クロム鋳鉄材を開発した。
特公昭６１−１６３３６号において開示した通り、高ク
ロム組織中に黒鉛を晶出させ、耐焼付性を著しく改善し
た黒鉛晶出高クロム鋳鉄材を開発した。
この黒鉛晶出高クロム鋳鉄材を圧延使用層として有する
圧延用ロールによって、従来、焼付が生じ易いとされて
いるステンレス鋼等の特殊鋼を圧延したところ、焼付の
発生も生じず、良好な結果が得られた。
圧延用ロールによって、従来、焼付が生じ易いとされて
いるステンレス鋼等の特殊鋼を圧延したところ、焼付の
発生も生じず、良好な結果が得られた。
しかしながら、上記黒鉛晶出高クロム鋳鉄材は、晶出黒
鉛の粒径が８０μ１以上と比較的大きいため、使用用途
によってはロール表面に肌荒れが生じ易く、耐摩耗性お
よび耐肌荒性に劣るという問題があった。
鉛の粒径が８０μ１以上と比較的大きいため、使用用途
によってはロール表面に肌荒れが生じ易く、耐摩耗性お
よび耐肌荒性に劣るという問題があった。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、耐焼付性
は勿論のこと、耐摩耗性および耐肌荒性ｃｉも優れた黒
鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および該ロール材を圧延使
用層として有する圧延用複合ロールを提供することを目
的とする。
は勿論のこと、耐摩耗性および耐肌荒性ｃｉも優れた黒
鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および該ロール材を圧延使
用層として有する圧延用複合ロールを提供することを目
的とする。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するためになされた本発明の黒鉛晶出高
クロム鋳鉄ロール材は、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．０〜３．６％ Ｎｉ：２．０〜４．３％Ｓｉ
： １．５〜２．８ ％ Ｃｒ： ５．０
〜１０ ％Ｍｎ ： ０．５〜１．５ ％
Ｍｏ ： ０．２〜２．０ ％ 。
クロム鋳鉄ロール材は、化学組成が重量％で、 Ｃ：２．０〜３．６％ Ｎｉ：２．０〜４．３％Ｓｉ
： １．５〜２．８ ％ Ｃｒ： ５．０
〜１０ ％Ｍｎ ： ０．５〜１．５ ％
Ｍｏ ： ０．２〜２．０ ％ 。
残部実質的にＦｅからなり、鋳造のままで組織中に微細
黒鉛が晶出していることを発明の構成とするものであり
、また本発明の圧延用複合ロールは前記特定組成、組織
の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材を複合ロールの圧延使
用層たる外層に適用したことを発明の構成とするもので
ある。
黒鉛が晶出していることを発明の構成とするものであり
、また本発明の圧延用複合ロールは前記特定組成、組織
の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材を複合ロールの圧延使
用層たる外層に適用したことを発明の構成とするもので
ある。
（実施例）
以下、本発明の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材の成分限
定理由について述べると共に、圧延用複合ロールの圧延
使用層への適用について言及する。
定理由について述べると共に、圧延用複合ロールの圧延
使用層への適用について言及する。
成分単位はすべて重量％である。
Ｃ：２．０〜３．６％
ＣはＣｒと結合してクロムカーバイドを形成する他、後
述するＳｉ、 Ｎｉの黒鉛化生成元素により微細な黒鉛
を晶出するものである。しかして、Ｃ２，０％未満では
クロムカーバイドが減少すると共に黒鉛の晶出もなくな
り、目的とする高クロム鋳鉄が得られなくなるためであ
る。一方、Ｃ３，６％を越えるとＣｒ含有量との関係に
もよるが、本発明の場合では、Ｃ「１０％以下に抑えら
れるため、過飽和の炭素が高いＳｉ＋ Ｎｉ含有量のた
め黒鉛化し、黒鉛晶出量が過剰となって耐摩耗性の点で
劣化するためである。
述するＳｉ、 Ｎｉの黒鉛化生成元素により微細な黒鉛
を晶出するものである。しかして、Ｃ２，０％未満では
クロムカーバイドが減少すると共に黒鉛の晶出もなくな
り、目的とする高クロム鋳鉄が得られなくなるためであ
る。一方、Ｃ３，６％を越えるとＣｒ含有量との関係に
もよるが、本発明の場合では、Ｃ「１０％以下に抑えら
れるため、過飽和の炭素が高いＳｉ＋ Ｎｉ含有量のた
め黒鉛化し、黒鉛晶出量が過剰となって耐摩耗性の点で
劣化するためである。
Ｓｉ：１．５〜２．８％
Ｓｉは高クロム材質に黒鉛を晶出させるために必要で、
１．５％未満ではこの効果がなく、２．８％を越えると
黒鉛晶出が過多となり耐摩耗性の点で劣化するためであ
る。なおＳｉについては鋳込前ＯＳｉ量を上記成分範囲
よりも低目にしておいて、鋳込時に接種を行い、最終製
品の成分で上記範囲内に調整する方が黒鉛の晶出に有効
である。
１．５％未満ではこの効果がなく、２．８％を越えると
黒鉛晶出が過多となり耐摩耗性の点で劣化するためであ
る。なおＳｉについては鋳込前ＯＳｉ量を上記成分範囲
よりも低目にしておいて、鋳込時に接種を行い、最終製
品の成分で上記範囲内に調整する方が黒鉛の晶出に有効
である。
Ｍｎ ： ０．５〜１．５％
Ｍｎは溶湯の脱酸のためにＳｉと共に積極的に添加され
る。Ｍｎ Ｏ，５％未満ではこの効果が不足し、１．５
％を越えると機械的性質特に靭性の点で劣化が著しくな
るためである。
る。Ｍｎ Ｏ，５％未満ではこの効果が不足し、１．５
％を越えると機械的性質特に靭性の点で劣化が著しくな
るためである。
Ｎｉ ： ２．０〜４．３％
Ｎｉは基地組織の改良と黒鉛晶出の目的で積極的に含有
される。しかしてＮｉ ２．０％未満では黒鉛の晶出が
みられず、一方４．３％を越えるとＳｉの場合と同様黒
鉛過多となり、同時に残留オーステナイトが増加して後
の熱処理によってもオーステナイトが安定で使用時に耐
肌荒性の面で問題となるためである。
される。しかしてＮｉ ２．０％未満では黒鉛の晶出が
みられず、一方４．３％を越えるとＳｉの場合と同様黒
鉛過多となり、同時に残留オーステナイトが増加して後
の熱処理によってもオーステナイトが安定で使用時に耐
肌荒性の面で問題となるためである。
Ｃｒ ： ５．０〜１０％
ＣｒはＣと結合してＣｒ炭化物を形成するが、５．０％
未満では炭化物が少なく耐摩耗性の点で劣り、一方１０
％を越えると上記Ｎｉ、 Ｓｉの成分範囲によっても黒
鉛の晶出が得られないためである。
未満では炭化物が少なく耐摩耗性の点で劣り、一方１０
％を越えると上記Ｎｉ、 Ｓｉの成分範囲によっても黒
鉛の晶出が得られないためである。
Ｍｏ ： ０．２〜２．０％
Ｍｏは焼入焼戻し抵抗を高めると共に炭化物中に入り、
炭化物硬度を高めると同時に焼戻し軟化抵抗を向上させ
るのに有効であるが、その含有量が０．２％未満ではこ
のような効果が少なく、一方２．０％を越えると白銑化
傾向が強くなって黒鉛の晶出量が少なくなるためである
。
炭化物硬度を高めると同時に焼戻し軟化抵抗を向上させ
るのに有効であるが、その含有量が０．２％未満ではこ
のような効果が少なく、一方２．０％を越えると白銑化
傾向が強くなって黒鉛の晶出量が少なくなるためである
。
本発明の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材は以上の成分の
ばか残部実質的にＦｅで形成されるが、ＰおよびＳ（特
にＳ）は材質を脆くするので少ない程望ましく、Ｐ：０
．１％以下、Ｓ：０．０８％以下に止めておくのがよい
。また、材質特性を向上させるためにＦｅの一部に代え
て、Ｎｂ、 Ｖを必要に応じて含有させることができ
る。すなわち、Ｎｂ、 Ｖは共に鋳造組織の微細化に
効果があり、各々単独又は複合で１．０％以下含有する
ことができる。１．０％を越えると、炭素と結びついて
ＶＣ，ＮｂＣ，ＮｂｚＣ等の炭化物を形成し、黒鉛の晶
出を妨げると共にコスト高となるためである。
ばか残部実質的にＦｅで形成されるが、ＰおよびＳ（特
にＳ）は材質を脆くするので少ない程望ましく、Ｐ：０
．１％以下、Ｓ：０．０８％以下に止めておくのがよい
。また、材質特性を向上させるためにＦｅの一部に代え
て、Ｎｂ、 Ｖを必要に応じて含有させることができ
る。すなわち、Ｎｂ、 Ｖは共に鋳造組織の微細化に
効果があり、各々単独又は複合で１．０％以下含有する
ことができる。１．０％を越えると、炭素と結びついて
ＶＣ，ＮｂＣ，ＮｂｚＣ等の炭化物を形成し、黒鉛の晶
出を妨げると共にコスト高となるためである。
本発明の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材は、以上の通り
、特定の合金成分、範囲で組成されているので、通常の
金型鋳造を行うだけで、鋳造組織の全域にわたって、鋳
造のままで粒子の大きさがほぼ５０μｍ以下の黒鉛を面
積率０．５〜７．０％程度で晶出させることができ、Ｎ
ｉ含有量を抑えたことと相まって、耐焼付性のみならず
、耐摩耗性および耐肌荒性の向上に大きく寄与すること
ができる。なお、５０μｍを越える黒鉛粒は、肌荒れの
起点となり易く、その量が多いほどロール材質として好
ましくない。
、特定の合金成分、範囲で組成されているので、通常の
金型鋳造を行うだけで、鋳造組織の全域にわたって、鋳
造のままで粒子の大きさがほぼ５０μｍ以下の黒鉛を面
積率０．５〜７．０％程度で晶出させることができ、Ｎ
ｉ含有量を抑えたことと相まって、耐焼付性のみならず
、耐摩耗性および耐肌荒性の向上に大きく寄与すること
ができる。なお、５０μｍを越える黒鉛粒は、肌荒れの
起点となり易く、その量が多いほどロール材質として好
ましくない。
以上説明した黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材は、主とし
て圧延用複合ロールの圧延使用層である外層の鋳造材と
して使用されるが、その内層（軸芯）材としては、高級
鋳鉄やダクタイル鋳鉄等の強靭性のある鋳鉄材又は黒鉛
鋳鋼等の鋳鋼材が適宜使用される。
て圧延用複合ロールの圧延使用層である外層の鋳造材と
して使用されるが、その内層（軸芯）材としては、高級
鋳鉄やダクタイル鋳鉄等の強靭性のある鋳鉄材又は黒鉛
鋳鋼等の鋳鋼材が適宜使用される。
尚、ここでいう複合ロールとは、内層が中実状のものに
限らず、円筒状のものをも含む。後者の複合ロール（複
合スリーブと指称する場合もある。）は、別途準備され
たロール軸に嵌着固定されて組立ロールとして使用され
る。また、本発明ロール材は、中空複合ローラの外層と
しても使用可能である。
限らず、円筒状のものをも含む。後者の複合ロール（複
合スリーブと指称する場合もある。）は、別途準備され
たロール軸に嵌着固定されて組立ロールとして使用され
る。また、本発明ロール材は、中空複合ローラの外層と
しても使用可能である。
前記中実状複合ロールの製造方法としては、金型遠心力
鋳造法により外層を鋳造した後、外層を内存した遠心力
鋳造用金型を起立させて静置鋳型を構成し、その内部に
内層材溶湯を注湯し、外層と内層とを溶着一体化する方
法があり、簡便であるので一般的に適用されている。
鋳造法により外層を鋳造した後、外層を内存した遠心力
鋳造用金型を起立させて静置鋳型を構成し、その内部に
内層材溶湯を注湯し、外層と内層とを溶着一体化する方
法があり、簡便であるので一般的に適用されている。
本発明のロール材は、Ｃｒ含有量が１０％以下と少ない
ので、該ロール材を複合ロール外層に適用したものは、
外層から内層へのＣｒの混入、拡散を軽減することがで
き、内層の靭性を向上することができる。。
ので、該ロール材を複合ロール外層に適用したものは、
外層から内層へのＣｒの混入、拡散を軽減することがで
き、内層の靭性を向上することができる。。
以上のようにして鋳造された複合ロールは、通常、残留
応力の低減および残留オーステナイトの熱的安定相への
変態のための熱処理に供される。
応力の低減および残留オーステナイトの熱的安定相への
変態のための熱処理に供される。
前記の熱処理としては、化学組成、必要硬度、圧延条件
等により種々の方法が考えられるが、大別すると、Ａ１
点以下の比較的高温の焼戻しを数回繰返し、残留オース
テナイトを分解して熱的に安定なパーライトにする方法
と、Ａ１点以上の高温で、再びオーステナイト領域まで
加熱し、過飽和にとけこんだＣ，Ｃｒを二次カーバイド
として析出させた後、冷却速度をコントロールした焼入
・焼戻し熱処理により、基地を二次カーバイドとパーラ
イト、あるいは焼戻しマルテンサイトとパーライトの混
合相とする方法である。このような熱処理方法の組合せ
により基地組繊を、パーライトからマルテンサイトまで
選択することができる。
等により種々の方法が考えられるが、大別すると、Ａ１
点以下の比較的高温の焼戻しを数回繰返し、残留オース
テナイトを分解して熱的に安定なパーライトにする方法
と、Ａ１点以上の高温で、再びオーステナイト領域まで
加熱し、過飽和にとけこんだＣ，Ｃｒを二次カーバイド
として析出させた後、冷却速度をコントロールした焼入
・焼戻し熱処理により、基地を二次カーバイドとパーラ
イト、あるいは焼戻しマルテンサイトとパーライトの混
合相とする方法である。このような熱処理方法の組合せ
により基地組繊を、パーライトからマルテンサイトまで
選択することができる。
本発明のロール材の好適な適用対象としては、ホットス
トリップミル（仕上前段、仕上後段、粗スタンド）ワー
クロール、ホットランテーブルローラ、トップピンチロ
ール、ボトムピンチロール、各種条鋼圧延用ワークロー
ル、製管ロールを例示することができる。
トリップミル（仕上前段、仕上後段、粗スタンド）ワー
クロール、ホットランテーブルローラ、トップピンチロ
ール、ボトムピンチロール、各種条鋼圧延用ワークロー
ル、製管ロールを例示することができる。
ところで、黒鉛が晶出した高クロム鋳鉄材とＬ７て、前
記特許公報の他にＢＳ（英国標準） ４８４４ ：Ｐａ
ｒｔ ２ （１９７２年）がある。これらと、本発明
のロール材との相違について言及しておく。
記特許公報の他にＢＳ（英国標準） ４８４４ ：Ｐａ
ｒｔ ２ （１９７２年）がある。これらと、本発明
のロール材との相違について言及しておく。
本発明ロール材の特徴は、クロムカーバイドを多量に含
みかつほぼ５０μｍ以下の微細な黒鉛が鋳造のままで組
織全域に晶出している点にある。
みかつほぼ５０μｍ以下の微細な黒鉛が鋳造のままで組
織全域に晶出している点にある。
これに対し、ＢＳでは緩冷部や肉厚部では忠釦が晶出す
る事もあると開示されているが、Ｃｒ％が高すぎるため
、金型によって象、冷されたような４３Ｆ態では黒鉛の
晶出はなく、本発明の如く組織全域に黒鉛を微細に晶出
させることはできない。
る事もあると開示されているが、Ｃｒ％が高すぎるため
、金型によって象、冷されたような４３Ｆ態では黒鉛の
晶出はなく、本発明の如く組織全域に黒鉛を微細に晶出
させることはできない。
次に、胴径７６０Ｍφ、胴長２０００ｍｍ、全長４８０
０ｍｕ＋の複合ロール製造実施例を掲げて説明する。
０ｍｕ＋の複合ロール製造実施例を掲げて説明する。
（１）外層として、下記第１表に示す化学組成の高クロ
ム鋳鉄溶湯を用い、これを遠心力鋳造機上で回転する鋳
型に１３５０°Ｃの鋳込温度で肉厚８５ｍ＋＋＋（鋳込
重量３ ’ ５００ ｋｇ）鋳込んだ。
ム鋳鉄溶湯を用い、これを遠心力鋳造機上で回転する鋳
型に１３５０°Ｃの鋳込温度で肉厚８５ｍ＋＋＋（鋳込
重量３ ’ ５００ ｋｇ）鋳込んだ。
第 １ 表
（２）鋳込み開始後２５分後に外層は完全に凝固した。
（３） その後鋳型を垂直に立てて上部から軸芯材と
してダクタイル鋳鉄を１３８０℃で鋳込み、鋳型内を完
全に満たした後、上端を押湯保温材でカバーした。
してダクタイル鋳鉄を１３８０℃で鋳込み、鋳型内を完
全に満たした後、上端を押湯保温材でカバーした。
（４）シかして完全に冷却後、ロールを鋳型から取出し
、下記の熱処理及び機械加工を行って最終製品ロールを
得た。
、下記の熱処理及び機械加工を行って最終製品ロールを
得た。
・熱処理
１０００°ＣＸ５Ｈｒ加熱後大気放冷し、その後引き続
いて５４０°ＣＸ１０１１ｒ加熱した後炉冷した。
いて５４０°ＣＸ１０１１ｒ加熱した後炉冷した。
（５） このようにして製造されたロールの胴部につ
いて超音波探傷を行った結果、外層と軸芯材とは完全に
結合しているのが確認された。また、外層高クロム材質
には、それぞれ第１図〜第３図に示すような黒鉛が晶出
している組織が認められた。第１図は実施例１、第２図
は比較例１、第３図は比較例２に対応する。写真倍率は
各々５０倍である。又、黒鉛粒子の大きさを測定した結
果を第２表に示す。
いて超音波探傷を行った結果、外層と軸芯材とは完全に
結合しているのが確認された。また、外層高クロム材質
には、それぞれ第１図〜第３図に示すような黒鉛が晶出
している組織が認められた。第１図は実施例１、第２図
は比較例１、第３図は比較例２に対応する。写真倍率は
各々５０倍である。又、黒鉛粒子の大きさを測定した結
果を第２表に示す。
第２表
（６）以上の複合ロールをホットストリップミル仕上ロ
ールとして、実際、Ｆ４スタンドで使用したところ、い
ずれのロールについても焼付は発生しなかった。また、
耐肌荒性は、実施例１および２は良好な肌を得たが、比
較例１および２は黒鉛の粒子が大きくなるにつれ、ヒー
トクラックと関係し、ビット状の凹部が発生し、芳しく
ない肌となった。そして、耐摩耗性では、外層１１ＩＩ
Ｉ当りの圧延Ｔｏｎ数について、実施例１を基準とする
と、実施例２は１．０倍、比較例１は０．９倍、比較例
２は０．７倍であり、実施例が耐摩耗性の点で、優れて
いる事が確認された。
ールとして、実際、Ｆ４スタンドで使用したところ、い
ずれのロールについても焼付は発生しなかった。また、
耐肌荒性は、実施例１および２は良好な肌を得たが、比
較例１および２は黒鉛の粒子が大きくなるにつれ、ヒー
トクラックと関係し、ビット状の凹部が発生し、芳しく
ない肌となった。そして、耐摩耗性では、外層１１ＩＩ
Ｉ当りの圧延Ｔｏｎ数について、実施例１を基準とする
と、実施例２は１．０倍、比較例１は０．９倍、比較例
２は０．７倍であり、実施例が耐摩耗性の点で、優れて
いる事が確認された。
（発明の効果）
以上説明した通り、本発明の黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロー
ル材は、Ｓｉ ： １．５〜２．８％、Ｎｉ：２．０
〜４．３％、Ｃｒ：５．０〜ｌＯ％を有する特定組成の
高クロム鋳鉄材質で形成したから、鋳造のままでＭｉ職
中全域にわたってほぼ５０μ−以下の微細な黒鉛を晶出
させることができ、黒鉛の存在に起因して耐焼付性およ
び耐クラツク性を確保することができるほか、良好な耐
摩耗性、耐肌荒性をも兼備させることができた。
ル材は、Ｓｉ ： １．５〜２．８％、Ｎｉ：２．０
〜４．３％、Ｃｒ：５．０〜ｌＯ％を有する特定組成の
高クロム鋳鉄材質で形成したから、鋳造のままでＭｉ職
中全域にわたってほぼ５０μ−以下の微細な黒鉛を晶出
させることができ、黒鉛の存在に起因して耐焼付性およ
び耐クラツク性を確保することができるほか、良好な耐
摩耗性、耐肌荒性をも兼備させることができた。
また、圧延用複合ロールの圧延使用層たる外層に上記ロ
ール材を適用したものは、優れた圧延性能を発揮するこ
とができるほか、本発明のロール材のＣｒ含有量が１０
％以下と低いため、内層へのＣｒの混合、拡散を少な（
することができ、Ｃｒ混入による強靭性劣化を防止する
ことができるという効果がある。
ール材を適用したものは、優れた圧延性能を発揮するこ
とができるほか、本発明のロール材のＣｒ含有量が１０
％以下と低いため、内層へのＣｒの混合、拡散を少な（
することができ、Ｃｒ混入による強靭性劣化を防止する
ことができるという効果がある。
第１図は実施例１に係る複合ロール外層の金属組織写真
、第２図は比較例１に係る同写真、第３図は比較例２に
係る同写真である。
、第２図は比較例１に係る同写真、第３図は比較例２に
係る同写真である。
Claims (2)
- （１）化学組成が重量％で Ｃ：２．０〜３．６％ Ｎｉ：２．０〜４．３％ Ｓｉ
：１．５〜２．８％ Ｃｒ：５．０〜１０％ Ｍｎ：０
．５〜１．５％ Ｍｏ：０．２〜２．０％残部実質的に
Ｆｅからなり、鋳造のままで組織中に微細黒鉛が晶出し
ていることを特徴とする耐摩耗性および耐肌荒性に優れ
た黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材。 - （２）化学組成が重量％で Ｃ：２．０〜３．６％ Ｎｉ：２．０〜４．３％ Ｓｉ
：１．５〜２．８％ Ｃｒ：５．０〜１０％ Ｍｎ：０
．５〜１．５％ Ｍｏ：０．２〜２．０％残部実質的に
Ｆｅからなり、鋳造のままで組織中に微細黒鉛が晶出し
ている圧延使用層たる外層を有することを特徴とする圧
延用複合ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24887088A JP2672598B2 (ja) | 1987-10-09 | 1988-09-30 | 耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および圧延用複合ロール |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25501087 | 1987-10-09 | ||
| JP62-255010 | 1987-10-09 | ||
| JP24887088A JP2672598B2 (ja) | 1987-10-09 | 1988-09-30 | 耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および圧延用複合ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01195260A true JPH01195260A (ja) | 1989-08-07 |
| JP2672598B2 JP2672598B2 (ja) | 1997-11-05 |
Family
ID=26538982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24887088A Expired - Lifetime JP2672598B2 (ja) | 1987-10-09 | 1988-09-30 | 耐摩耗性および耐肌荒性に優れた黒鉛晶出高クロム鋳鉄ロール材および圧延用複合ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2672598B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0422502A (ja) * | 1990-05-15 | 1992-01-27 | Kawasaki Steel Corp | 継目無鋼管用素管の熱間圧延方法 |
| JPH0625794A (ja) * | 1992-03-06 | 1994-02-01 | Hitachi Metals Ltd | 圧延用ロール及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24887088A patent/JP2672598B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0422502A (ja) * | 1990-05-15 | 1992-01-27 | Kawasaki Steel Corp | 継目無鋼管用素管の熱間圧延方法 |
| JPH0625794A (ja) * | 1992-03-06 | 1994-02-01 | Hitachi Metals Ltd | 圧延用ロール及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2672598B2 (ja) | 1997-11-05 |
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