JPH01196596A - 制御棒駆動機構ハウジングと原子炉圧力容器の接合部 - Google Patents
制御棒駆動機構ハウジングと原子炉圧力容器の接合部Info
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- JPH01196596A JPH01196596A JP63021192A JP2119288A JPH01196596A JP H01196596 A JPH01196596 A JP H01196596A JP 63021192 A JP63021192 A JP 63021192A JP 2119288 A JP2119288 A JP 2119288A JP H01196596 A JPH01196596 A JP H01196596A
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- Japan
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- pressure vessel
- housing
- control rod
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- welded
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
本発明は沸騰水型原子炉の制御棒駆動機構ハウジング（
以下ＣＲＤハウジングと呼ぶ）と原子炉圧力容器（以下
圧力容器と呼ぶ）との接合部に係る。
以下ＣＲＤハウジングと呼ぶ）と原子炉圧力容器（以下
圧力容器と呼ぶ）との接合部に係る。
（従来の技術）
沸騰水型原子炉の出力は、圧力容器内の所定の位置に成
る間隔で規則的に配置された燃料集合体の間に、中性子
吸収体を含んだ制御棒を挿抜して調整する。制御棒は制
御棒案内管内を軸方向に上下動されるものであり、押し
上げられて前記制御棒案内管から突出した部分は燃料集
合体間に挿入されて、中性子を吸収し核分裂反応を制御
するものである。制御棒の上下動はＣＨＤによってなさ
れ、このＣＲＤは圧力容器底面を貫通する筒状のＣＨＤ
ハウジング内に収容されている。ＣＨＤハウジングは前
記制御棒案内管を支持するとともに、制御棒駆動機構（
以下ＣＨＤと呼ぶ）を収納するものであり、圧力容器底
面にスタブチューブを介して溶接接合されている。
る間隔で規則的に配置された燃料集合体の間に、中性子
吸収体を含んだ制御棒を挿抜して調整する。制御棒は制
御棒案内管内を軸方向に上下動されるものであり、押し
上げられて前記制御棒案内管から突出した部分は燃料集
合体間に挿入されて、中性子を吸収し核分裂反応を制御
するものである。制御棒の上下動はＣＨＤによってなさ
れ、このＣＲＤは圧力容器底面を貫通する筒状のＣＨＤ
ハウジング内に収容されている。ＣＨＤハウジングは前
記制御棒案内管を支持するとともに、制御棒駆動機構（
以下ＣＨＤと呼ぶ）を収納するものであり、圧力容器底
面にスタブチューブを介して溶接接合されている。
第８図は従来のＣＨＤハウジングと圧力容器との接合部
を示している。この図において、圧力容器１の底板内面
にはスタブチューブ２の下端がその内周部、外周部にお
いて溶接されいる。また、スタブチューブ２にはＣＨＤ
ハウジング３が挿入され、スタブチューブ２の上端は前
記ＣＨＤハウジング３と溶接されている。なお、図中４
．５．６それぞれ溶接部を示している。
を示している。この図において、圧力容器１の底板内面
にはスタブチューブ２の下端がその内周部、外周部にお
いて溶接されいる。また、スタブチューブ２にはＣＨＤ
ハウジング３が挿入され、スタブチューブ２の上端は前
記ＣＨＤハウジング３と溶接されている。なお、図中４
．５．６それぞれ溶接部を示している。
上記の接合部の構成において、ＣＲＤハウジング３は高
温強度と耐食性の点から、オーステナイト系ステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４ ＴＰ、５ＵＳ３１６ＴＰまたはそ
れ等の改良材）によって作られている。また、圧力容器
１は低合金鋼によって構成されているが、その内面には
耐食性を考慮してステンレス鋼薄板のライニング７が施
されている。なお、圧力容器１の内底面においてはスタ
ブチューブ２との溶接、接合をよくするため、前記ライ
ニング上にインコネル１８２のバターリングを施しであ
る。
温強度と耐食性の点から、オーステナイト系ステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４ ＴＰ、５ＵＳ３１６ＴＰまたはそ
れ等の改良材）によって作られている。また、圧力容器
１は低合金鋼によって構成されているが、その内面には
耐食性を考慮してステンレス鋼薄板のライニング７が施
されている。なお、圧力容器１の内底面においてはスタ
ブチューブ２との溶接、接合をよくするため、前記ライ
ニング上にインコネル１８２のバターリングを施しであ
る。
また、スタブチューブ２は熱膨張率がオーステナイト系
ステンレス鋼と低合金鋼との中間にあり、ＣＲＤハウジ
ング３と圧力容器１との熱応力緩和に有効で、しかも溶
接熱処理によってその特性が殆ど変化しない材料、例え
ばインコネル６００等のニッケル基合金によって作られ
ている。
ステンレス鋼と低合金鋼との中間にあり、ＣＲＤハウジ
ング３と圧力容器１との熱応力緩和に有効で、しかも溶
接熱処理によってその特性が殆ど変化しない材料、例え
ばインコネル６００等のニッケル基合金によって作られ
ている。
なお、ＣＨＤハウジング３とスタブチューブ２、スタブ
チューブ２と圧力容器１との溶接部４（スタブチューブ
内周部）、５（スタブチューブ外周部）、６（スタブチ
ューブ上端）はそれぞれインコネル８２、インコネル１
８２によって構成されている。
チューブ２と圧力容器１との溶接部４（スタブチューブ
内周部）、５（スタブチューブ外周部）、６（スタブチ
ューブ上端）はそれぞれインコネル８２、インコネル１
８２によって構成されている。
（発明が解決しようとする課題）
上記構成の接合部を具えた沸騰水型原子炉において、そ
の運転時には圧力容器内の冷却材は２８８℃、８０気圧
の高温高圧水となっている。この時、ＣＲＤハウジング
３とスタブチューブ２との溶接部６には、制御棒案内管
、制御棒、ＣＨＤ（何れも図示しない）、ＣＨＤハウジ
ング３の自重が作用する。それに加え、圧力容器１の底
板を貫通して容器外に突出したＣＲＤハウジング３を、
圧力容器１外に押し出そうとする高温高圧水の力も作用
する。
の運転時には圧力容器内の冷却材は２８８℃、８０気圧
の高温高圧水となっている。この時、ＣＲＤハウジング
３とスタブチューブ２との溶接部６には、制御棒案内管
、制御棒、ＣＨＤ（何れも図示しない）、ＣＨＤハウジ
ング３の自重が作用する。それに加え、圧力容器１の底
板を貫通して容器外に突出したＣＲＤハウジング３を、
圧力容器１外に押し出そうとする高温高圧水の力も作用
する。
勿論、溶接部６は前記の各作用力に抵抗し得るように設
計されているが、高温高圧水の腐食環境下にあるため応
力腐食割れ（以下ＳＣＣと呼ぶ）を生じるおそれがある
。現在、溶接部６の耐ＳＣＣ信頼性については全てが解
明されているわけではなく、解明のため多くの研究がな
されている。
計されているが、高温高圧水の腐食環境下にあるため応
力腐食割れ（以下ＳＣＣと呼ぶ）を生じるおそれがある
。現在、溶接部６の耐ＳＣＣ信頼性については全てが解
明されているわけではなく、解明のため多くの研究がな
されている。
もし、溶接部６にＳＣＣが発生しこれが溶接部を貫通す
るようなことになれば、炉水が圧力容器１から漏出する
こととなり重大な事故の原因となる。
るようなことになれば、炉水が圧力容器１から漏出する
こととなり重大な事故の原因となる。
原子炉の健全性維持は社会的に重要なことである。従っ
て、前記溶接部のＳＣＣ発生防止は極めて重要である。
て、前記溶接部のＳＣＣ発生防止は極めて重要である。
本発明は上記の事情に基づきなされたもので、ＣＲＤハ
ウジングとスタブチューブの材料は従来のそれと同一に
したまま、前記溶接部の耐ＳＣＣ信頼性を向上させたＣ
ＲＤハウジングと圧力容器との接合部を提供することを
目的としている。
ウジングとスタブチューブの材料は従来のそれと同一に
したまま、前記溶接部の耐ＳＣＣ信頼性を向上させたＣ
ＲＤハウジングと圧力容器との接合部を提供することを
目的としている。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
本発明のＣＲＤハウジングと圧力容器との接合部は、原
子炉圧力容器底板を貫通する制御棒駆動機構ハウジング
と、前記底板内面に前記制御棒駆動機構ハウジングを包
囲して設けられ下端において前記底板内面とまた上端に
おいて前記制御棒駆動機構周面と溶接接合されたスタブ
チューブとを有するものにおいて、前記制御棒駆動機構
ハウジングの前記原子炉圧力容器外に垂下した部分に前
記底板外面に溶接接合した円筒座を係合させ、前記制御
棒駆動機構ハウジングと前記スタブチューブとを軸方向
に拘束した時、原子炉運転時に前記制御棒駆動機構ハウ
ジングとスタブチューブ上端との溶接部に作用する上向
きの力と反対向きで大きさの等しい力を作用させながら
、前記円筒座下面に前記制御棒駆動機構ハウジング局面
を溶接接合したことを特徴とする。
子炉圧力容器底板を貫通する制御棒駆動機構ハウジング
と、前記底板内面に前記制御棒駆動機構ハウジングを包
囲して設けられ下端において前記底板内面とまた上端に
おいて前記制御棒駆動機構周面と溶接接合されたスタブ
チューブとを有するものにおいて、前記制御棒駆動機構
ハウジングの前記原子炉圧力容器外に垂下した部分に前
記底板外面に溶接接合した円筒座を係合させ、前記制御
棒駆動機構ハウジングと前記スタブチューブとを軸方向
に拘束した時、原子炉運転時に前記制御棒駆動機構ハウ
ジングとスタブチューブ上端との溶接部に作用する上向
きの力と反対向きで大きさの等しい力を作用させながら
、前記円筒座下面に前記制御棒駆動機構ハウジング局面
を溶接接合したことを特徴とする。
（作用）
上記構成の本発明ＣＲＤハウジングと圧力容器との接合
部においては、原子炉運転時にＣＲＤハウジングとスタ
ブチューブ上端との溶接部に作用する上向きの力と反対
向きで大きさの等しい力を作用させながら、ＣＨＤハウ
ジング局面と円筒座とを溶接接合しであるから、原子炉
運転時の前記上向きの力は消失される。従って、圧力容
器内にある前記溶接部のＳＣＣ発生の負荷条件は除去さ
れ、ＳＣＣ発生のおそれは大幅に低下させられ、炉水の
漏洩その他人事故につながるトラブルを生じるおそれは
ない。
部においては、原子炉運転時にＣＲＤハウジングとスタ
ブチューブ上端との溶接部に作用する上向きの力と反対
向きで大きさの等しい力を作用させながら、ＣＨＤハウ
ジング局面と円筒座とを溶接接合しであるから、原子炉
運転時の前記上向きの力は消失される。従って、圧力容
器内にある前記溶接部のＳＣＣ発生の負荷条件は除去さ
れ、ＳＣＣ発生のおそれは大幅に低下させられ、炉水の
漏洩その他人事故につながるトラブルを生じるおそれは
ない。
（実施例）
第８図と同一部分には同一符号を付した第１図は本発明
一実施例の縦断面図である。この図において、スタブチ
ューブ３の圧力容器１外に突出した部分には、それと同
一の材料からなる円筒座８が係合されている。この円筒
座８の圧力容器１底板外面に対向する面は底板外面の曲
率に合せた凹曲面とされ、その巾方向中央には突条８ａ
が設けられている。而して、前記円筒座８は突条８ａの
内外の両側で溶接部１０．１１により圧力容器１の底板
外面に溶接接合されている。また、ＣＨＤハウジング３
は円筒座８の下端と溶接部１２により溶接接合されてい
る。
一実施例の縦断面図である。この図において、スタブチ
ューブ３の圧力容器１外に突出した部分には、それと同
一の材料からなる円筒座８が係合されている。この円筒
座８の圧力容器１底板外面に対向する面は底板外面の曲
率に合せた凹曲面とされ、その巾方向中央には突条８ａ
が設けられている。而して、前記円筒座８は突条８ａの
内外の両側で溶接部１０．１１により圧力容器１の底板
外面に溶接接合されている。また、ＣＨＤハウジング３
は円筒座８の下端と溶接部１２により溶接接合されてい
る。
上記構成の接合部は以下第２図〜第４図につき説明する
手順で構成される。すなわち、まず第２図に示すように
スタブチューブ２を圧力容器１の底板内面の透孔９の位
置に当接し、スタブチューブ２下端の内外周の溶接部４
．５を隅肉溶接により構成する１次に第３図に示すよう
に円筒座８を圧力容器１の底板外面の透孔９の位置に当
接し、同じく隅肉溶接によりスタブチューブ２内外周（
突条８ａの両側）の溶接部１０．１１を構成する。さら
に第４図に示すようにＣＨＤハウジング３をスタブチュ
ーブ２、透孔９、円筒座８に挿通し、ＣＲＤハウジング
３の位置を正確に定めた後。
手順で構成される。すなわち、まず第２図に示すように
スタブチューブ２を圧力容器１の底板内面の透孔９の位
置に当接し、スタブチューブ２下端の内外周の溶接部４
．５を隅肉溶接により構成する１次に第３図に示すよう
に円筒座８を圧力容器１の底板外面の透孔９の位置に当
接し、同じく隅肉溶接によりスタブチューブ２内外周（
突条８ａの両側）の溶接部１０．１１を構成する。さら
に第４図に示すようにＣＨＤハウジング３をスタブチュ
ーブ２、透孔９、円筒座８に挿通し、ＣＲＤハウジング
３の位置を正確に定めた後。
ＣＨＤハウジング３とスタブチューブ２の上端とを溶接
接合する。最後にＣＨＤハウジング３に下向きの力Ｐを
作用させたまま、円筒座８の下面とＣＨＤハウジングと
の溶接部１２を構成する。なお、図中Ｒは溶接棒を示し
ている。
接合する。最後にＣＨＤハウジング３に下向きの力Ｐを
作用させたまま、円筒座８の下面とＣＨＤハウジングと
の溶接部１２を構成する。なお、図中Ｒは溶接棒を示し
ている。
上記ようにして本発明接合部を構成するに際して作用さ
せる力Ｐは次のようにして求められる。
せる力Ｐは次のようにして求められる。
まず、第５図に示すように、ＣＲＤハウジング３のスタ
ブチューブ２の入口から円筒座８の出口までの間にある
長さをｆｌ、ＣＨＤハウジング３の横断面積をＡとする
。また、スタブチューブ２の上端から円筒座８の下端ま
での距離をｈ、スタブチューブ２の軸方向最短部の寸法
をｈい円筒座８の軸方向最長部の寸法をｈ３、前記最短
部と最長部間の距離をｈ２とする。
ブチューブ２の入口から円筒座８の出口までの間にある
長さをｆｌ、ＣＨＤハウジング３の横断面積をＡとする
。また、スタブチューブ２の上端から円筒座８の下端ま
での距離をｈ、スタブチューブ２の軸方向最短部の寸法
をｈい円筒座８の軸方向最長部の寸法をｈ３、前記最短
部と最長部間の距離をｈ２とする。
原子炉が運転状態となった時、無拘束であれば、前記長
さρの部分および長さｈの部分は、次式で与えられるｄ
１２．ｄｈの熱膨張を示す。
さρの部分および長さｈの部分は、次式で与えられるｄ
１２．ｄｈの熱膨張を示す。
ｄＱ＝αＣ・ΔＴ−Ｑ 町・１・・町・・・・・
（１）ｄｈ＝（Ｃ５（ｈｉ＋ｈ２）十αａ−ｈ２）・
ΔＴ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）ここに、
ΔＴは原子炉の停止状態と運転状態の温度差を示す。ま
た、αＣ１αＳ、αａはそれぞれＣＲＤハウジング３の
材料、スタブチューブ２の材料、原子炉圧力容器１の材
料それぞれの熱膨張率を示している。
（１）ｄｈ＝（Ｃ５（ｈｉ＋ｈ２）十αａ−ｈ２）・
ΔＴ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）ここに、
ΔＴは原子炉の停止状態と運転状態の温度差を示す。ま
た、αＣ１αＳ、αａはそれぞれＣＲＤハウジング３の
材料、スタブチューブ２の材料、原子炉圧力容器１の材
料それぞれの熱膨張率を示している。
しかしながら、実際にはＣＲＤハウジング３は溶接部６
と同１２とにより軸方向に拘束されており、スタブチュ
ーブ２の剛性がＣＨＤハウジング３のそれよりも大きい
ため、ＣＲＤハウジング３が伸縮できる量はｄｈにほぼ
等しい。結局、ＣＲＤハウジング３の長さＱの部分には
次式で与えられる圧縮力Ｐが作用する。
と同１２とにより軸方向に拘束されており、スタブチュ
ーブ２の剛性がＣＨＤハウジング３のそれよりも大きい
ため、ＣＲＤハウジング３が伸縮できる量はｄｈにほぼ
等しい。結局、ＣＲＤハウジング３の長さＱの部分には
次式で与えられる圧縮力Ｐが作用する。
Ｐ＝ＡＸＥＸ （ｄ Ｑ−ｄ ｈ）／ （ｆｌ＋α Ｑ
）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３）ここに
、ＥはＣＨＤハウジング材料のヤング係数である。この
力Ｐは溶接部６に上向きに作用する。
）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３）ここに
、ＥはＣＨＤハウジング材料のヤング係数である。この
力Ｐは溶接部６に上向きに作用する。
従って、ＣＨＤハウジング３とスタブチューブ２とを溶
接接合した後、ＣＲＤハウジング３に前記式（３）によ
り得られる力Ｐを作用させたまま、ＣＨＤハウジング３
を円筒座８の下端に溶接接合（溶接部１２）しておけば
、原子炉運転時に溶接部６に作用する力をＯとすること
ができる。また、圧力や制御棒、ＣＲＤハウジング３、
案内管等の自重に基づく下向きの力は、圧力容器１の外
側にある溶接部１２により支持されることとなる。
接接合した後、ＣＲＤハウジング３に前記式（３）によ
り得られる力Ｐを作用させたまま、ＣＨＤハウジング３
を円筒座８の下端に溶接接合（溶接部１２）しておけば
、原子炉運転時に溶接部６に作用する力をＯとすること
ができる。また、圧力や制御棒、ＣＲＤハウジング３、
案内管等の自重に基づく下向きの力は、圧力容器１の外
側にある溶接部１２により支持されることとなる。
その結果、ＳＣＣ発生が重大な事故の原因となり得る圧
力容器１内の溶接部６のＳＣＣ発生条件の一つである負
荷条件を取り除くことができ、ＳＣＣの発生のおそれを
著しく減じることができる。
力容器１内の溶接部６のＳＣＣ発生条件の一つである負
荷条件を取り除くことができ、ＳＣＣの発生のおそれを
著しく減じることができる。
従って、ＣＨＤハウジングと圧力容器との接合部の信頼
性を向上させることができる。
性を向上させることができる。
第１図と同一部分には同一符号を付した第７図は本発明
の他の実施例を示す。この実施例は本発明を既設の原子
炉に適用した−ものであって１円筒座は第６図に示すよ
うに軸を含む平面において分割片１３ａ、１３ａに分割
した２分割構成２分割円筒座１３とされそいる。この２
分割円筒座１３の分割片１３ａを、圧力容器１外に垂下
したＣＨＤハウジング３に係合、させて分割片間を溶接
した後圧力容器１底板に溶接接合（溶接部１１）し、Ｃ
ＲＤハウジングに前記の力Ｐを作用させながら、ＣＲＤ
ハウジング３と２分割円筒座１３下面とを溶接接合（溶
接部１２）する。このようにすれば既設の原子炉の圧力
容器底板に、ＣＨＤハウジング３を貫通させた円筒座を
溶接接合することができる。なお、この実施例において
も前記説明した実施例と同様の作用、効果が得られるこ
とは云うまでもないところである。
の他の実施例を示す。この実施例は本発明を既設の原子
炉に適用した−ものであって１円筒座は第６図に示すよ
うに軸を含む平面において分割片１３ａ、１３ａに分割
した２分割構成２分割円筒座１３とされそいる。この２
分割円筒座１３の分割片１３ａを、圧力容器１外に垂下
したＣＨＤハウジング３に係合、させて分割片間を溶接
した後圧力容器１底板に溶接接合（溶接部１１）し、Ｃ
ＲＤハウジングに前記の力Ｐを作用させながら、ＣＲＤ
ハウジング３と２分割円筒座１３下面とを溶接接合（溶
接部１２）する。このようにすれば既設の原子炉の圧力
容器底板に、ＣＨＤハウジング３を貫通させた円筒座を
溶接接合することができる。なお、この実施例において
も前記説明した実施例と同様の作用、効果が得られるこ
とは云うまでもないところである。
［発明の効果］
上記から明らかなように本発明の制御棒駆動機構ハウジ
ングと原子炉圧力容器との接合部においては、制御棒駆
動機構ハウジングに作用する下向きの力は、全て前記圧
力容器外にある前記ハウジングと前記圧力容器底板に接
合した円筒座との溶接部とに作用することとなり、前記
圧力容器内にある前記とスタブチューブとの溶接部の荷
重は著しく緩和される。従って、圧力容器内の溶接部に
原子炉運転時に力が作用することはなく、しかも上記の
ようにＳＣＣ発生条件の１つである各種自重等による負
荷条件が除去されることとなり、この溶接部の耐ＳＣＣ
信頼性は著しく向上し、重大な事故発生の原因を除去し
得るので原子炉の健全性維持上非常に有益である。
ングと原子炉圧力容器との接合部においては、制御棒駆
動機構ハウジングに作用する下向きの力は、全て前記圧
力容器外にある前記ハウジングと前記圧力容器底板に接
合した円筒座との溶接部とに作用することとなり、前記
圧力容器内にある前記とスタブチューブとの溶接部の荷
重は著しく緩和される。従って、圧力容器内の溶接部に
原子炉運転時に力が作用することはなく、しかも上記の
ようにＳＣＣ発生条件の１つである各種自重等による負
荷条件が除去されることとなり、この溶接部の耐ＳＣＣ
信頼性は著しく向上し、重大な事故発生の原因を除去し
得るので原子炉の健全性維持上非常に有益である。
第１図は本発明一実施例の縦断面図、第２図〜第４図は
前記実施例の構成順序を順に示す縦断面図、第５図は前
記実施例の作用を説明するために必要な各部寸法を記入
した縦断面図、第６図は本発明の他の実施例要部の斜視
図、第７図は前記他の実施例の縦断面図、第８図は従来
の接合部の縦断面図である。
前記実施例の構成順序を順に示す縦断面図、第５図は前
記実施例の作用を説明するために必要な各部寸法を記入
した縦断面図、第６図は本発明の他の実施例要部の斜視
図、第７図は前記他の実施例の縦断面図、第８図は従来
の接合部の縦断面図である。
Claims (1)
- 原子炉圧力容器底板を貫通する制御棒駆動機構ハウジン
グと、前記底板内面に前記制御棒駆動機構ハウジングを
包囲して設けられ下端において前記底板内面とまた上端
において前記制御棒駆動機構周面と溶接接合されたスタ
ブチューブとを有するものにおいて、前記制御棒駆動機
構ハウジングの前記原子炉圧力容器外に垂下した部分に
前記底板外面に溶接接合した円筒座を係合させ、前記制
御棒駆動機構ハウジングと前記スタブチューブとを軸方
向に拘束した時、原子炉運転時に前記制御棒駆動機構ハ
ウジングとスタブチューブ上端との溶接部に作用する上
向きの力と反対向きで大きさの等しい力を作用させなが
ら、前記円筒座下面に前記制御棒駆動機構ハウジング周
面を溶接接合したことを特徴とする制御棒駆動機構ハウ
ジングと原子炉圧力容器の接合部。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63021192A JPH01196596A (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 制御棒駆動機構ハウジングと原子炉圧力容器の接合部 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63021192A JPH01196596A (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 制御棒駆動機構ハウジングと原子炉圧力容器の接合部 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01196596A true JPH01196596A (ja) | 1989-08-08 |
Family
ID=12048094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63021192A Pending JPH01196596A (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 制御棒駆動機構ハウジングと原子炉圧力容器の接合部 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01196596A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011145271A (ja) * | 2010-01-18 | 2011-07-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 管台取付構造 |
-
1988
- 1988-02-02 JP JP63021192A patent/JPH01196596A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011145271A (ja) * | 2010-01-18 | 2011-07-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 管台取付構造 |
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