JPH01198687A

JPH01198687A - コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法

Info

Publication number: JPH01198687A
Application number: JP25807288A
Authority: JP
Inventors: Takashi Kameda; 亀田　孝志; Kazuhiko Fujii; 和彦藤井; Masanori Yamamoto; 山本　賢則; Koji Sakata; 康二坂田; Hiroshi Tsutsumi; 堤　宏
Original assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd; Mitsui Mining Co Ltd
Current assignee: Kawasaki Heavy Industries Ltd; Mitsui Mining Co Ltd
Priority date: 1987-10-15
Filing date: 1988-10-13
Publication date: 1989-08-10
Anticipated expiration: 2009-04-27
Also published as: JPH0631322B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、コークス炉ガス中の軽油（ベンゼン、トルエ
ン、キシレンの混合物）およびナフタリンを吸収油（タ
レオソート油、アントラセン油等の比較的重質の芳香族
系油の混合物または石油系ストロ−オイル）を用いて吸
収し、この吸収油から軽油およびナフタリンをスチーム
やコークス炉ガスなどを用いることなく駆出（ストリッ
ピング）し、濃度８０重量％程度のナフタリンを効率よ
く、かつ低コストで回収することができるコークス炉ガ
ス中の軽油およびナフタリンの回収方法、および駆出塔
塔頂油中のＮＣＮを効率的に除去し、スケーリングや腐
食を防止することができるコークス炉ガス中の軽油およ
びナフタリンの回収方法に関するものである。

本発明の方法では、ナフタリンが８０重量％程度に濃縮
して回収されるが、８０重量％程度のナフタリンが得ら
れれば、ドラムフレーカ−とスクリュープレスを利用し
て９５重量％程度のナフタリンを製造することが可能と
なる。

〔従来の技術〕

従来、コークス炉ガス中の軽油分およびナフタリン分を
回収する場合、一般に第６図に示すような方法が用いら
れている。すなわち、コークス炉ガスをナフタリンスク
ラバー１、ついでペンゾールスクラバー２に導入し、塔
頂部から後述の軽油、分等を駆出された吸収油（以下、
脱ペン吸収油という）をスプレーして向流接触させ、軽
油分等を吸収除去して精製コークス炉ガスとする。軽油
分等を含む吸収油（以下、含ペン吸収油という）は熱交
換器３において、熱い脱ペン吸収油と熱交換し加熱され
た後、脱水塔４に供給され、脱水塔４の塔頂部から出る
軽油分や水分を含む蒸気は駆出塔乙の上段に供給される
。この脱水塔４の塔底部を出た含ペン吸収油は加熱炉５
で加熱された後、常圧で操作される駆出塔乙の中段に供
給され、スチームストリッピングされる。駆出塔乙の塔
底部を出た脱ペン吸収油の大部分は前記の熱交換器３で
熱回収され、さらに吸収油クーラー７で冷却された後、
ナフタリンスクラバー１、ペンゾールスクラバー２に循
環使用される。駆出塔乙の塔底部からの脱ペン吸収油の
一部は脱ピツチ塔８に供給され、循環吸収油中に蓄積さ
れるピッチ分が除去される。

駆出基６の塔頂部からはナフタリンを含む軽油蒸気が留
出し、駆出基コンデンサー１０で冷却凝縮される。凝縮
液は駆出基リフランクストラム１１で水分を分離除去さ
れ、凝縮液の一部は粗軽油として抜き出され、凝縮液の
残りは還流として再び駆出塔乙の塔頂部に戻される。ナ
フタリン油は駆出塔濃縮部の中段から側流として抜き出
されている。この場合、ナフタリン油中のナフタリン濃
度は、一般に５０重量％程度で、残りの大部分はナフタ
リンより沸点の高い吸収油成分である。

また従来、特公昭６０−１５６７５号公報に示されるよ
うに、軽油駆出基を常圧で操作し、駆出剤として軽油分
等を除去した後のコークス炉ガスを用いる方法が提案さ
れている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

第６図に示す軽油駆出基を常圧で操作し、駆出剤として
スチームを用いる従来の方法は、つぎのような不都合点
を有している。

（１１スチームは軽油等の同伴ガスとして用いられるの
で、スチームの保有する大部分の熱（潜熱）は全く利用
されず、高価なエネルギーの浪費となっている。

（２）　　駆出塔内でスチームが凝縮することによって
、激しい腐食が促進される。

（３）　　ナフタリンを回収しようとする場合は、駆出
基の塔頂から留出する粗軽油中にかなりのナフタリンが
含まれるため、ナフタリンの回収率が低くなる。−例を
第１表に示す。

（以下余白）第　　　　１　　　　表（４）粗軽油やナフタリン油に同伴される吸収油分が多
く、吸収油の損失が大きい。

また上記の特公昭６０−１５６７５号公報記載の方法は
、上記の第６図に示す方法の不都合点を解決しているが
、さらにまだ、つぎのような不都合点を有している。

ｆｌ）　　駆出塔塔頂部から出る軽油分等とコークス炉
ガスは冷却されて軽油分等が凝縮分離されるが、分離さ
れたコークス炉ガスは軽油分等を飽°和濃度で含んでい
る。従って、このコークス炉ガスを高カロリー燃料とし
て使用する場合には、軽油分等の回収率が低下する。

（２）　　分離後のコークス炉ガスを軽油分等の吸収壜
入口のコークス炉ガスと混合する場合には、吸収塔、駆
出基の負荷が増加する。

（３１ｗＡ駆出剤してのコークス炉ガスを昇圧するため
に大きな動力を要する。

（４）　　コークス炉ガスによって系外に熱が持ち出さ
れるため、エネルギーの浪費となる（ただし、第２図に
示す従来法より、エネルギーの消費量は大幅に少なくな
っている）。

（５）回収される軽油分等にはコークス炉ガス成分が溶
存するので、脱ガス等の処理が必要となる場合がある。

本発明は上記の不都合点を解消するためになされたもの
で、コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンを吸収油
を用いて吸収し、駆出剤としてスチームやコークス炉ガ
スなどを用いることな（、駆出基で減圧蒸留してコーク
ス炉ガス中の軽油およびナフタリンを低コストで回収す
ることができる方法を提供することを目的とするもので
ある。

しかしながら、上記のようにコークス炉ガス中の軽油お
よびナフタリンを吸収油を用いて吸収し、駆出基で減圧
蒸留して塔頂より軽油とナフタリンを回収する方法にお
いては、コークス炉ガスから吸収されたＨＣＮが駆出基
の塔頂油中に微量混入するため、これが加熱されるとシ
アン重合物が生成し、下流の導管や装置に対してスケー
リングや腐食の原因となる。

本願の請求項３の発明は、この点を解決するためになさ
れたもので、駆出基の塔頂油のＩＩｃＮを簡単な方法で
効率的に除去し、スケーリングや腐食を防止するコーク
ス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法を提供す
ることを目的とするものである。

〔問題点を解決するための手段および作用〕上記の目的
を達成するために、本願の請求項１の発明は、第１図に
示すように、コークス炉ガス中の軽油およびナフタリン
を吸収油を用いて吸収し、該吸収油を駆出基に導入して
、吸収油から軽油およびナフタリンを駆出し回収する方
法において、駆出基１４の塔底部にリボイラー１５を設
置し、駆出基壇底部の操作圧力を３００Ｔｏｒｒ以下の
減圧として蒸留し、駆出基の塔頂部から軽油とともにナ
フタリンを留出させ、該留出油を側塔２２に送り、側塔
の塔頂部から軽油を回収するとともに、側塔の塔底部か
らナフタリンを回収するようにしたものである。

また本願の請求項２の発明は、第１図に示すように、側
塔２２の塔底液をさらにフラッシュ塔２５に導入し、フ
ラッシュ塔の塔頂部からナフタリンを回収するようにし
たものである。

さらに本願の請求項３の発明は、第２図および第３図に
示すように、駆出基１４の塔頂油に水を注入して、塔頂
油中のＨＣＮ成分を抽出・除去す纂ようにしたものであ
る。

この場合、単に水を注入するだけでもよいが、注入後に
混合工程を加えると、さらに効果的である。

側塔２２およびフラッシュ塔２５は、常圧操作または減
圧操作するのが望ましい、またフラッシュ塔２５の塔底
残油を上流工程へ戻す場合がある。

本発明の方法において、駆出基壇底部の操作圧力は上記
のように３００Ｔｏｒｒ　（絶対圧）以下の減圧である
が、１５０〜２００Ｔｏｒｒ　（絶対圧）とするのが望
ましい、その理由は、１５０Ｔｏｒｒ未滴の場合は、駆
出基の塔頂蒸気の凝縮に冷水が必要になり冷凍機を設置
することになり、一方、２００Ｔｏｒｒを越える場合は
、駆出基壇底部の温度が高くなり、吸収油の劣化（重質
化）が促進されるためである。

以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

ただし図面に示す構成機器の相対配置などは、特に特定
的な記載がない限りは、本発明の範囲をそれらのみに限
定する趣旨のものではなく、単なる説明例にすぎない。

第１図において、軽油分およびナフタリン分を含むコー
クス炉ガスは、ナフタリンスクラバー１、ヘンゾールス
クラバー２で、塔頂部から供給される脱ペン吸収油と向
流接触して、軽油分およびナフタリン分が吸収除去され
、精製コークス炉ガスとなる。軽油分等を含む含ペン吸
収油は第１熱交換器１２において、熱い脱ペン吸収油と
熱交換し、加熱された後、脱水塔４に供給される。脱水
塔４では吸収油中の水分が除去され、脱水塔塔底部を出
た含ペン吸収油は、第２熱交換器１３にて再び脱ペン吸
収油にて加熱され、３００Ｔｏｒｒ以下の減圧下で操作
される駆出塔１４の中段に供給され、駆出塔リボイラー
１５で熱媒により加熱されて、軽油分およびナフタリン
分が駆出される。

駆出基壇底部を出た脱ペン吸収油の大部分は熱交換器１
３．１２で熱回収され、さらに吸収油クーラー７で冷却
された後、ナフタリンスクラバー１、ペンゾールスクラ
バー２に循環使用される。

脱ペン吸収油の一部は脱ピツチ塔８に供給され、循環吸
収油中に蓄積するピッチ分を除去する。駆出基壇頂部か
ら留出する軽油、ナフタリン蒸気は、脱水塔塔頂部から
出る軽油や水分を含む蒸気と合流し、駆出塔コンデンサ
ー１０で冷却凝縮される。

凝縮液は、駆出塔リフランクストラム１１で水分を分離
除去され、該凝縮液の一部は含ナフタリン粗軽油として
抜き出され、残りは還流として再び駆出基壇頂部に戻さ
れる。駆出塔１４の真空度は、真空ポンプ１７で維持さ
れる。

脱ピツチ塔８は、駆出基壇底部とほぼ等しい減圧状態で
操作され、脱ピツチ塔リボイラー１８で熱媒により加熱
されて、塔底部からピッチ油が抜き出され、ピッチ油以
外の成分は蒸気として駆出基壇底部に戻される。このよ
うに脱ピツチ塔８の塔底部にリボイラー１８を設置して
いるので、脱ピンチ性能が良く、循環吸収油中のピッチ
濃度を低く維持することができる。

駆出塔１４は充填塔とするのが望ましい、その理由は、
充填塔とすれば、トレイ塔に比べ、塔内圧力損失が小さ
いため塔底温度を低く抑えることができ、吸収油の重質
化を防止でき、またリボイラーでの熱交換を容易にでき
るという利点があるからである。

駆出塔リボイラー１５および脱ピツチ塔リボイラー１８
は、有機熱媒油を熱源とする熱交換器や加熱炉等種々の
形態のものを採用することができる。有機熱媒油を熱源
とする場合は、駆出塔リボイラーについてはサーモサイ
フオン型が望ましい。

また脱水塔４は、常圧、減圧のいずれでも操作すること
ができ、さらには脱水塔の設置を省略することも可能で
ある。

駆出塔１４からの含ナフタリン粗軽油は、第１側塔コン
デンサー２０で側塔塔頂蒸気と熱交換して加熱され、次
いでナフタリンコンデンサー２１で加熱された後、常圧
下で操作される側塔２２の塔頂に供給される。ナフタリ
ン等の重質分が除去された側塔塔頂蒸気は第１側塔コン
デンサー２０、第２側塔コンデンサー２３で冷却凝縮さ
れて側塔リフラックスドラム２４に送られる。ａ検液の
一部は還流として側塔塔頂部へ送られ、残りは製品粗軽
油となる。側塔塔底油はナフタリンが８０量量％程度ま
で濃縮されているが、着色成分やピッチ分等の不揮発分
を含んでいるため、フラッシュ塔２５において常圧下で
再蒸発させてナフタリンコンデンサー２１でＬＩ１１縮
させた後、８０重量％程度のナフタリンとして回収する
。側塔リボイラー２６やフラッシュ塔リボイラー２７は
熱媒により加熱され、側塔２２、フラッシュ塔２５の熱
源となる。また、フラッシュ塔２５の塔底残油はナフタ
リンを多く含んでいるので、脱ピツチ塔等の上流工程へ
ライン２８などにより戻すことにより回収することもで
きる。なおフラッシュ塔を設置しない場合もある。また
含ナフタリン粗軽油を側塔の中段にフィードすることも
可能である。

第１図に示すフローに従って、前述のような方法を実施
すると、駆出塔１４の塔頂から留出する含ナフタリン粗
軽油には、コークス炉ガスから吸収したＨＣＮが７０〜
１４ｏｐｐｍ含まれるので、第１側塔コンデンサー２０
やナフタリンコンデンサー２１で加熱されると、シアン
重合物が生成される。

このため、第１側塔コンデンサー２０およびナフタリン
コンデンサー２１下流の導管や、第１側塔コンデンサー
２０、ナフタリンコンデンサー２１、側塔２２などの装
置内にシアン重合物（暗灰色でスラッジ状）が堆積し、
閉塞の原因となる。また導管や装置の材質として、炭素
鋼を使用すると、シアン重合物堆積部が激しく腐食（全
面腐食）される、したがって、高級材質であるステンレ
ス鋼を使用する必要がある（ステンレス鋼に対する腐食
性は弱い）。

なおＨＣＮの重合反応の機構は、正確には解明されてい
ないが、硫化物（コークス炉ガス中のＨｌＳ）の存在下
でＨＣＮの重合反応が起こると、シアン化物と硫化物と
の共重合体が生成すると報告されている。第２表に、第
１側塔コンデンサー下流の導管内の堆積物の元素分析例
を示す、第２表において、この堆積物は典型的なシアン
重合物であることを示している。

第　　　　２　　　　表を除いたものである。

上記の問題点を解決するために、駆出基１４の塔頂油に
水を注入して、塔頂油水のＨＣＮを抽出・除去する。具
体的には、第２図に示すように、駆出基コンデンサー１
０下流の塔頂油移送ポンプ３０の出口側に軟水を注入し
、この注入個所の下流にスタティックミキサー３１など
の混合器を設ける。

３２は仕切板、３３は駆出基リフランクスポンプ、３４
は液溜めである。なおスタティックミキサーなどの混合
器を設けない場合もある。この場合は、塔頂油移送ポン
プ３０の吸引側に軟水を注入する方が効果的である。

また第３図に示すように、駆出基リフランクスボンブ３
３の出口側に軟水を注入し、この注入個所の下流にスタ
ティックミキサー３５などの混合器を設けるように構成
することもできる。なおスタティックミキサーなどの混
合器を設けない場−合もある。

以上は、水（軟水が好ましい）の注入個所の一例を示し
たものであるが、本発明においては、注入個所は限定さ
れるものではなく、要は、駆出基１４の塔頂油に注入す
るようにすればよい。

つぎに、駆出基コンデンサー１０で凝縮した含ナフタリ
ン粗軽油を、軟水と排安水を使用して洗浄テストを行っ
た結果について説明する。ここに排安水とは、コークス
工場からの排安水で、安水ストリッパーにてフリーアン
モニアや酸性ガス成分（Ｈ，Ｓ、　ＨＣＮ）が除去され
たものを言う。

含ナフタリン粗軽油と洗浄液（軟水または徘安水）とを
スタティックミキサーで混合し、分離槽にて比重分離し
た。含ナフタリン粗軽油および洗浄液の組成は、第３表
のとおりである。また洗浄テスト結果を第４図および第
５図に示す。

第　　　　　３　　　　　　表洗浄液として、軟水と徘安水をテストした理由は、コー
クス工場で容易に利用できるからである。

）１ｃＨの抽出能力は軟水の方が優れており、また排安
水はＣｔ−を含むので、洗浄液としては軟水の方が好ま
しい、また工業用水等の硬水を使用することも可能であ
るが、硬水を使用すると、含ナフタリン粗軽油のｐｕが
高いため、硬度成分が析出し、スケーリングを起こして
ポンプ等の故障の原因となるので、軟水を使用する方が
好ましい。

本発明の方法では、含ナフタリン粗軽油中のＨＣＮ濃度
を２５〜５０ｐＨ一以下にすれば、シアン重合はほとん
ど発生しないものと判断される。

また側塔打合ナフタリン粗軽油のみを軟水で洗浄するこ
とも可能であり、さらに第３図に一例を示すように、駆
出基リフラックスポンプから駆出基りフラックスドラム
へのリサイクルラインを設けて、ここで洗浄することも
可能である。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を挙げて説明する。

実施例１第１図に示すフローに従って８５．００ＯＮ＋ｍ３／Ｈ
のコークス炉ガスを処理し、ペンゾールスクラバー２お
よびナフタリンスクラバー１から含ペン吸収油を得た。

この含ペン吸収油には第４表に示すように、軽油分１．
５９ｗｔ％、ナフタリン分３．８６ｗｔ％を含んでいた
。

駆出基１４は塔頂部が１７０Ｔｏｒｒ、塔底部が１８５
７ｏｒｒの減圧下で操作され、軽油分とナフタリン分は
塔頂留分として回収した。駆出塔底部から第４表に示す
ように、軽油分０．０３ｗｔ％、ナツタリン分３．７５
ｗｔ％を含む脱ペン吸収油１７０ｍ”／Ｈが回収され、
上記のペンゾールスクラバー２およびナフタリンスクラ
バー１に再循環使用した。

駆出基リボイラー１５および脱ピツチ塔リボイラー１８
の熱源として２６０℃の熱媒を使用し、駆出基壇底部の
温度を１９１℃、脱ピツチ塔塔底部の温度を２３０℃と
した。この時の操作圧力は、駆出基壇底部が１８５Ｔｏ
ｒｒ、脱ピツチ塔塔頂部が１８８Ｔｏｒｒであった。常
圧操作の脱水塔４の温度は１４０℃、駆出基壇頂部の温
度は８７℃、駆出基リフランクストラムの温度は２４℃
であった。また駆出基１４へ導入される含ペン吸収油の
温度は１７１℃であった。

駆出基１４の塔頂から３．５ｍ３／Ｈの含ナフタリン粗
軽油が抜き出され、脱ピツチ塔８の塔底から６０ｋｇ／
Ｈのピッチ油が系外に抜き出された。　　３．５ｍ’／
Ｉｔの含ナフタリン粗軽油は１００℃に加熱された後、
側塔２２へ供給された。側塔の塔頂は０．０２ｋｇ／ｃ
ａＧＳ　１２０℃、塔底は０．１　ｋｇ／ｃｊＧ、　　
２２９℃であった。側塔２２の塔頂からは３．３＋＊２
／Ｈの粗軽油が系外に抜き出され、側塔の塔底液はフラ
ッシュ塔２５に導入され、フラッシュ塔の塔頂から濃度
８１．８−ｔ％のナフタリン油０．１５ｍ３／）Ｉが、
塔底から残油０゜０５ｍ３／Ｈが抜き出された。なお側
塔リフランクストラム２４の温度は２７℃、フラッシュ
塔２５の塔頂の圧力は０ｋｇ１０ＪＧ、温度は２２４℃
、ナフタリンコンデンサー２１の出口の８０ｗｔ％程度
のナフタリン油の温度は１０３℃であった。また側塔リ
ボイラー２６、フラッシュ塔リボイラー２７の熱媒温度
は２６０℃であった。

また駆出基１４は充填塔とし、側塔２２にはシープトレ
イを用い、脱ピツチ塔８、フラッシュ塔２５にはパンフ
ルトレイを用いた。

各部分の抜出し油の成分分析結果を第４表に、ナフタリ
ンスクラバー、ペンゾールスクラバーまわりのガスの成
分分析結果を第５表に示した。なおＣ＋　＋Ｈ＋。（メ
チルナフタリン）は吸収油成分の代表成分であり、「前
留分」はベンゼン前留分のことで、ベンゼンより軽いも
のを指称し、「吸収油分」はＣ１，Ｈｌ・（メチルナフ
タリン）を含めたものを指称する。

（以下余白）実施例２駆出基コンデンサー１０から駆出基リフラックスドラム
１１間の含ナフタリン粗軽油８．５　ｍ’／Ｈに、軟水
を３　ｍ３／Ｈ注入し、スタティックミキサー３１で混
合した後、駆出基リフランクストラム１１で軽油と水と
を比重分離した０分離された含ナフタリン粗軽油のうち
、３．５　ａ＋”／Ｈは第１側塔コンデンサー２０、ナ
フタリンコンデンサー２１経由で側塔２２ヘフイードし
、残りの５　ｍ’／Ｈは還流として駆出基１４へ戻した
。軟水注入以前の含ナフタリン粗軽油中のＨＣＮ濃度は
１００ｐｐ−であったが、軟水を注入してから側宿打合
ナフタリン粗軽油中のＨＣＮは２１ｐｐ−まで低下し、
シアン重合は発生しなくなった。

〔発明の効果〕

本発明の方法によれば、つぎのような効果が奏せられる
。

（１１駆出剤としてスチームを全く使用しないので、省
エネルギー効果が大である。

（２）　　駆出剤としてスチームを全く使用しないので
、駆出塔内での水分凝縮に起因する腐食を防止すること
ができる。

（３）駆出基の塔底部にリボイラーを設置しているので
、軽油のストリッピング性能が良く、脱ペン吸収油中の
軽油濃度を低く維持することができる。このためコーク
ス炉ガスからの軽油分等の回収量が増加する。

（４）駆出基を減圧操作することによって、軽油やナフ
タリンと吸収油分との比揮発度が改善されるため、軽油
やナフタリンとともに留出する吸収油同伴量が少なく吸
収油の損失を最小に抑えることができる。

（５）　　駆出基において、ナフタリンと吸収油成分の
分離性能が良く、また側塔においても、軽油とナフタリ
ンの分離性能が良いので、ナフタリンを８０重量％程度
のナフタリン油として回収できる。８０重量％程度のナ
フタリンが得られれば、ドラムフレーカ−とスクリュー
プレスを利用して９５重量％程度のナフタリンを製造す
ることが可能となる。

（６）請求項３の発明においては、駆出基塔頂油に水（
軟水が好ましい）を注入して、塔頂油中のＨＣＮ成分を
抽出・除去してから側塔ヘフィードするので、第１側塔
コンデンサーやナフタリンコンデンサーで熱回収して加
熱しても、シアン重合物は生成しない、このため、第１
側塔コンデンサーから側塔までの側塔フィードラインの
閉塞や腐食が発生しないので、長期安定運転が可能とな
る。また第１側塔コンデンサーから側塔までの側塔フィ
ードラインおよび側塔の材質として、炭素鋼が使用可能
となり、低コスト化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のコークス炉ガス中の軽油およびナフタ
リンの回収方法を実施する装置の一例を示すフローシー
ト、第２図および第３図は第１図における駆出基１４の
塔頂部まわりの他の例の詳細を示すフローシート、第４
図および第５図は本発明者らの行った実験結果を示すも
ので、第４図は洗浄液量と洗浄後の含ナフタリン粗軽油
中のＨＣＮ濃度との関、係を示すグラフ、第５図は洗浄
液／含ナフタリン粗軽油と除去率との関係を示すグラフ
、第６図は従来例を示すフローシートである。１・・・ナフタリンスクラバー、２・・・ペンゾールス
クラバー、３・・・熱交換器、４・・・脱水塔、５・・
・加熱炉、６・・・駆出基、７・・・吸収油クーラー、
８・・・脱ピツチ塔、１ト・・駆出基コンデンサー、１
１・・・駆出基リフランクストラム、１２・・・第１熱
交換器、１３・・・第２熱交換器、１４・・・駆出基、
１５・・・駆出基リボイラー、１７・・・真空ポンプ、
１８・・・脱ピツチ塔リボイラー、２０・・・第１側塔
コンデンサー、２１・・・ナフタリンコンデンサー、２
２・・・側塔、２３・・・第２側塔コンデンサー、２４
・・・側塔リフランクストラム、２５・・・フラッシュ
塔、２６・・・側塔リボイラー、２７・・・フラッシュ
塔リボイラー、２８・・・ライン、３０・・・塔頂油移
送ポンプ、３１．３５・・・スタティックミキサー、３
２・・・仕切板、３３・・・駆出基リフラックスポンプ
、３４・・・液溜め出　願　人　　川崎重工業株式会社出　願　人　　三井鉱山株式会社

Claims

【特許請求の範囲】１　コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンを吸収油
を用いて吸収し、該吸収油を駆出塔に導入して、吸収油
から軽油およびナフタリンを駆出し回収する方法におい
て、駆出塔（１４）の塔底部にリボイラー（１５）を設
置し、駆出塔塔底部の操作圧力を３００Ｔｏｒｒ以下の
減圧として蒸留し、駆出塔の塔頂部から軽油とともにナ
フタリンを留出させ、該留出油を側塔（２２）に送り、
側塔の塔頂部から軽油を回収するとともに、側塔の塔底
部からナフタリンを回収することを特徴とするコークス
炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法２　側塔（２２）の塔底液をさらにフラッシュ塔（２５
）に導入し、フラッシュ塔の塔頂部からナフタリンを回
収する請求項１記載のコークス炉ガス中の軽油およびナ
フタリンの回収方法。３　駆出塔（１４）の塔頂油に水を注入して、塔頂油中
のＨＣＮ成分を抽出・除去する請求項１または２記載の
コークス炉ガス中の軽油およびナフタリンの回収方法。