JPH01200015A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents
２サイクル内燃機関Info
- Publication number
- JPH01200015A JPH01200015A JP4870488A JP4870488A JPH01200015A JP H01200015 A JPH01200015 A JP H01200015A JP 4870488 A JP4870488 A JP 4870488A JP 4870488 A JP4870488 A JP 4870488A JP H01200015 A JPH01200015 A JP H01200015A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- air supply
- valve
- exhaust port
- exhaust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Landscapes
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２サイクル内燃機関に関する。
シリンダヘッドに給気弁および排気弁を取付けな２サイ
クル内燃機関が本出願人により既に提案されている（特
願昭６１−１３５０５４号参照）。この２サイクル内燃
機関では排気弁が先に開弁じ、次いで給気弁が開弁する
。
クル内燃機関が本出願人により既に提案されている（特
願昭６１−１３５０５４号参照）。この２サイクル内燃
機関では排気弁が先に開弁じ、次いで給気弁が開弁する
。
ところがこのような２サイクル内燃機関では排気弁開弁
直後にブローダウンによって排気ポート内は一時的に正
圧となるがこの正圧の反射波によって給気弁が開弁する
頃に排気ポート内は負圧となる。その結果給気弁を介し
て燃焼室内に流入した燃料が排気ポート内に吸い出され
、斯くして燃料の吹き抜けが生ずるという問題がある。
直後にブローダウンによって排気ポート内は一時的に正
圧となるがこの正圧の反射波によって給気弁が開弁する
頃に排気ポート内は負圧となる。その結果給気弁を介し
て燃焼室内に流入した燃料が排気ポート内に吸い出され
、斯くして燃料の吹き抜けが生ずるという問題がある。
また、このような２サイクル内燃機関では機関シリンダ
内に残留する既燃ガス量が多く、特に部分負荷運転時に
は多量の既燃ガスが残留している。
内に残留する既燃ガス量が多く、特に部分負荷運転時に
は多量の既燃ガスが残留している。
その結果、この多量に残留する既燃ガスによって圧縮行
程時におけるシリンダ内のガス温度が上昇せしめられ、
点火栓により着火される前に自己着火して急激な燃焼を
生じ、ノッキングに類似した不快な燃焼騒音を発生する
という問題がある。
程時におけるシリンダ内のガス温度が上昇せしめられ、
点火栓により着火される前に自己着火して急激な燃焼を
生じ、ノッキングに類似した不快な燃焼騒音を発生する
という問題がある。
上記問題点を解決するために本発明によれば２サイクル
内燃機関において、排気弁周りの排気ボ−ト内に開口す
る空気噴出口を具備し、この空気噴出口を排気ポート内
に向けてのみ流通可能な逆止弁を介してほぼ大気圧又は
正圧の空気供給源に連結している。
内燃機関において、排気弁周りの排気ボ−ト内に開口す
る空気噴出口を具備し、この空気噴出口を排気ポート内
に向けてのみ流通可能な逆止弁を介してほぼ大気圧又は
正圧の空気供給源に連結している。
第１図を参照すると、１はシリンダブロック、２はピス
トン、３はシリンダヘッド、４はピストン２とシリンダ
ヘッド３間に形成された燃焼室、５は燃焼室４の頂部に
配置された点火栓、６は給気弁、７は給気ポート、８は
給気ポート７内に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁、９
は給気ポート７内に配置されたスロットル弁、１０は排
気弁、１１は排気ポート、１２は過給機を夫々示す。第
１図に示す実施例では過給機１２は機関駆動の機械式過
給機からなるがこの過給機１２として排気ターボチャー
ジャを用いることもできる。過給機１２の吐出口は給気
通路１３を介して給気ポート７に連結される。
トン、３はシリンダヘッド、４はピストン２とシリンダ
ヘッド３間に形成された燃焼室、５は燃焼室４の頂部に
配置された点火栓、６は給気弁、７は給気ポート、８は
給気ポート７内に向けて燃料を噴射する燃料噴射弁、９
は給気ポート７内に配置されたスロットル弁、１０は排
気弁、１１は排気ポート、１２は過給機を夫々示す。第
１図に示す実施例では過給機１２は機関駆動の機械式過
給機からなるがこの過給機１２として排気ターボチャー
ジャを用いることもできる。過給機１２の吐出口は給気
通路１３を介して給気ポート７に連結される。
一方、排気ポート１１内には空気供給管１４が配置され
る。この空気供給管１４は第１図に示されるように排気
弁１０が閉弁しているときに排気弁１０のかさ部背面に
よって閉鎖されかつ排気弁１０が開弁すると排気ポート
１１内に開口する空気噴出口１５を有する。給気通路１
３からは空気供給通路１６が分岐され、この空気供給通
路１６は給気通路１３から空気供給管１４に向けてのみ
流通可能な逆止弁１７を介して空気供給管１４に連結さ
れる。空気供給通路１６内には流量制御弁１８が配置さ
れる。この流量制御弁１８はスロットル弁９と連動し、
スロットル弁９が開弁するにつれて開弁する。また、排
気ポート１１は排気管１つを介して例えば三元触媒を内
蔵した触媒コンバータ２０に連結され、排気管１つ内に
は酸素濃度検出器２１が配置される。この酸素濃度検出
器２１の出力信号に基いて燃料噴射弁８からの燃料噴射
量が制御される。
る。この空気供給管１４は第１図に示されるように排気
弁１０が閉弁しているときに排気弁１０のかさ部背面に
よって閉鎖されかつ排気弁１０が開弁すると排気ポート
１１内に開口する空気噴出口１５を有する。給気通路１
３からは空気供給通路１６が分岐され、この空気供給通
路１６は給気通路１３から空気供給管１４に向けてのみ
流通可能な逆止弁１７を介して空気供給管１４に連結さ
れる。空気供給通路１６内には流量制御弁１８が配置さ
れる。この流量制御弁１８はスロットル弁９と連動し、
スロットル弁９が開弁するにつれて開弁する。また、排
気ポート１１は排気管１つを介して例えば三元触媒を内
蔵した触媒コンバータ２０に連結され、排気管１つ内に
は酸素濃度検出器２１が配置される。この酸素濃度検出
器２１の出力信号に基いて燃料噴射弁８からの燃料噴射
量が制御される。
第２図は給気弁６および排気弁１０の開弁期間を示して
いる。第２図かられかるように排気弁１０は給気弁６よ
りも先に開弁じ、先に閉弁する。
いる。第２図かられかるように排気弁１０は給気弁６よ
りも先に開弁じ、先に閉弁する。
第３図は排気ポート１１内の圧力変化を示している。第
３図において実線Ａは第１図に示すように空気供給管１
４を設けた場合の排気ポート１１内の圧力変化を示して
おり、破線Ｂは空気供給管１４を設けない場合の排気ポ
ート１１内の圧力変化を示している。空気供給管１４を
設けない場合には第３図において破線Ｂで示すように排
気弁１０が開弁するとブローダウンにより、即ち高圧の
既燃ガスが急激に排気ポート１１内に排出されることに
より排気ポート１１内の圧力が一時的に正圧となる。こ
の正圧は排気通路の開口端で反射して負圧となり、この
負圧が戻ってくるために正圧が発生した後に負圧が発生
する。この負圧が発生する頃に給気弁６が開弁じて噴射
燃料を含んだ新気が燃焼室４内に供給されるとこの新気
は排気ポート１１内の負圧によって排気ポート１１内に
吸い出される。
３図において実線Ａは第１図に示すように空気供給管１
４を設けた場合の排気ポート１１内の圧力変化を示して
おり、破線Ｂは空気供給管１４を設けない場合の排気ポ
ート１１内の圧力変化を示している。空気供給管１４を
設けない場合には第３図において破線Ｂで示すように排
気弁１０が開弁するとブローダウンにより、即ち高圧の
既燃ガスが急激に排気ポート１１内に排出されることに
より排気ポート１１内の圧力が一時的に正圧となる。こ
の正圧は排気通路の開口端で反射して負圧となり、この
負圧が戻ってくるために正圧が発生した後に負圧が発生
する。この負圧が発生する頃に給気弁６が開弁じて噴射
燃料を含んだ新気が燃焼室４内に供給されるとこの新気
は排気ポート１１内の負圧によって排気ポート１１内に
吸い出される。
ところが第１図に示されるように交感供給管１４を設け
ると排気弁１０が開弁じたときに排気ポート１１内の圧
力が過給圧よりも低くなれば過給された空気が空気供給
管１４の空気噴出口１５から噴出する。従って第３図の
実線Ａで示すように負圧である反射波が戻ってきても排
気ポート１１内は正圧に維持される。従って給気弁６が
開弁じて噴射燃料を含んだ新気が給気弁６を介して燃焼
室４内に供給されてもこの新気が排気ポート１１内に吹
い出される危険性が少なく、斯くして燃料の吹き抜けを
抑制することができる。また、排気弁１０が開弁してか
ら暫らくすると燃焼室４内の圧力は低下し、次いでピス
トン２の下降運動によって燃焼室４内は負圧となる。こ
のとき空気供給管１４が設けられていないとすると排気
ポート１１内に排出された既燃ガスが再び燃焼室４内に
逆流する。このように既燃ガスが燃焼室４内に逆流する
と燃焼室４内の残留ガスが増大するために失火を生ずる
等の問題をひき起す。しかしながら第１図に示すように
空気供給管１４を設けると排気ポート１１内には過給さ
れた空気が供給されているなめに燃焼室４内が負圧にな
ると排気ポート１１から空気が燃焼室４内に供給される
。その結果、燃焼室４内の残留ガス量が増大することが
ないので失火を生じる危険性が少なくなり、更に空気が
排気ポート１１から燃焼室４内に供給されるので掃気効
率が向上し、特に高負荷運転時には充填効果が高められ
ることによって機関出力が向上する。また、排気ポート
１１から空気が燃焼室４内に供給されると燃焼室４内に
残留する既燃ガスがこの供給空気によって冷却される。
ると排気弁１０が開弁じたときに排気ポート１１内の圧
力が過給圧よりも低くなれば過給された空気が空気供給
管１４の空気噴出口１５から噴出する。従って第３図の
実線Ａで示すように負圧である反射波が戻ってきても排
気ポート１１内は正圧に維持される。従って給気弁６が
開弁じて噴射燃料を含んだ新気が給気弁６を介して燃焼
室４内に供給されてもこの新気が排気ポート１１内に吹
い出される危険性が少なく、斯くして燃料の吹き抜けを
抑制することができる。また、排気弁１０が開弁してか
ら暫らくすると燃焼室４内の圧力は低下し、次いでピス
トン２の下降運動によって燃焼室４内は負圧となる。こ
のとき空気供給管１４が設けられていないとすると排気
ポート１１内に排出された既燃ガスが再び燃焼室４内に
逆流する。このように既燃ガスが燃焼室４内に逆流する
と燃焼室４内の残留ガスが増大するために失火を生ずる
等の問題をひき起す。しかしながら第１図に示すように
空気供給管１４を設けると排気ポート１１内には過給さ
れた空気が供給されているなめに燃焼室４内が負圧にな
ると排気ポート１１から空気が燃焼室４内に供給される
。その結果、燃焼室４内の残留ガス量が増大することが
ないので失火を生じる危険性が少なくなり、更に空気が
排気ポート１１から燃焼室４内に供給されるので掃気効
率が向上し、特に高負荷運転時には充填効果が高められ
ることによって機関出力が向上する。また、排気ポート
１１から空気が燃焼室４内に供給されると燃焼室４内に
残留する既燃ガスがこの供給空気によって冷却される。
その結果、圧縮行程中のシリンダ室内の温度を低下させ
ることができるので自己着火が生ずるのを防止でき、斯
くしてノッキングに類似した不快な燃焼騒音が発生する
のを抑制することができる。
ることができるので自己着火が生ずるのを防止でき、斯
くしてノッキングに類似した不快な燃焼騒音が発生する
のを抑制することができる。
第４図に別の実施例を示す。この実施例では過給機１２
の吸込口が吸気ダクト２２、エアフローメータ２３およ
び吸気ダクト２４を介してエアクリーナ２５に連結され
、吸気ダクト２２内にスロットル弁９が配置される。更
にこの実施例では空気供給管１４の空気噴出口１５は排
気弁１０のかさ部背面によって閉鎖されることがなく、
この空気噴出口１５は排気弁１０のかさ部背面近傍にお
いて排気ポート１１内に常時開口している。空気供給管
１４は逆止弁１７を介して過給機１２下流の吸気通路１
３内に連結されている。１：の実施例においてもブロー
ダウンによって排気ポート１１内に負圧が発生したとき
に空気が空気噴出口１５から噴出せしめられる。ただし
この実施例では排気弁１０が閉弁したときに排気弁１０
のかさ部背面によって空気噴出口１５が閉鎖される構造
となっていないので排気弁１０が閉弁しているときにも
空気噴出口１５から排気ポート１１内に空気が噴出しう
る。このときの空気の噴出量は逆止弁１７の開弁圧を調
整することによって任意に変えることができ、−更に逆
止弁１７の開弁圧を高くすることによって排気ポート１
１内に負圧が発生したときのみに空気噴出口１５がら空
気が噴出するようにすることもできる。
の吸込口が吸気ダクト２２、エアフローメータ２３およ
び吸気ダクト２４を介してエアクリーナ２５に連結され
、吸気ダクト２２内にスロットル弁９が配置される。更
にこの実施例では空気供給管１４の空気噴出口１５は排
気弁１０のかさ部背面によって閉鎖されることがなく、
この空気噴出口１５は排気弁１０のかさ部背面近傍にお
いて排気ポート１１内に常時開口している。空気供給管
１４は逆止弁１７を介して過給機１２下流の吸気通路１
３内に連結されている。１：の実施例においてもブロー
ダウンによって排気ポート１１内に負圧が発生したとき
に空気が空気噴出口１５から噴出せしめられる。ただし
この実施例では排気弁１０が閉弁したときに排気弁１０
のかさ部背面によって空気噴出口１５が閉鎖される構造
となっていないので排気弁１０が閉弁しているときにも
空気噴出口１５から排気ポート１１内に空気が噴出しう
る。このときの空気の噴出量は逆止弁１７の開弁圧を調
整することによって任意に変えることができ、−更に逆
止弁１７の開弁圧を高くすることによって排気ポート１
１内に負圧が発生したときのみに空気噴出口１５がら空
気が噴出するようにすることもできる。
第５図に別の実施例を示す。この実施例では空気供給管
１４が逆止弁１７および空気供給通路１６を介してエア
フローメータ２３上流の吸気ダクト２４に連結される。
１４が逆止弁１７および空気供給通路１６を介してエア
フローメータ２３上流の吸気ダクト２４に連結される。
また、空気噴出口１５は排気弁１０閉弁時に排気弁１０
のかさ部背面によって閉弁されず、常時排気ポート１１
内に開口している。この実施例では空気供給通路１６が
ほぼ大気圧である吸気ダクト２４内に連結されているの
で排気ポート１１内に負圧が発生したときに空気が空気
噴出口１５から排気ポート１１内に供給される。
のかさ部背面によって閉弁されず、常時排気ポート１１
内に開口している。この実施例では空気供給通路１６が
ほぼ大気圧である吸気ダクト２４内に連結されているの
で排気ポート１１内に負圧が発生したときに空気が空気
噴出口１５から排気ポート１１内に供給される。
第６図に示す実施例では第５図に示す実施例の空気供給
通路１６内に機関駆動のエアポンプ２６が配置され、従
って第６図に示す実施例ではエアポンプ２６によって加
圧された空気が空気噴出口１５から噴出せしめられる。
通路１６内に機関駆動のエアポンプ２６が配置され、従
って第６図に示す実施例ではエアポンプ２６によって加
圧された空気が空気噴出口１５から噴出せしめられる。
前述したように燃料噴射弁８からの燃料噴射量は酸素濃
度検出器２１の出力信号に基いて給気ポート７および空
気供給管１４の双方から供給される空気の量と燃料噴射
量との比、即ち空燃比が理論空燃比となるように制御さ
れる。この場合エアフローメータ２３により求められる
空気量と機関回転数から基本燃料噴射量が定められ、基
本燃料噴射量を酸素濃度検出器２１の出力信号に基いて
補正することにより燃料噴射量が定められることになる
が空気供給通路１６をエアフローメータ２３の下流側に
接続しても（第４図）、エアフローメータ２３の上流側
に接続しても（第５図および第６図）空燃比が理論空燃
比となるように制御されることには変りはないから空燃
比のフィードバック制御を行なっている限り空気供給通
路１６をエアフローメータ２３の下流側に接続しても上
流側に接続しても同じである。しかしながら成る特定の
運転状態において空燃比のフィードバック制御を停止し
、エアフローメータ２３により求められる吸入空気量お
よび機関回転数に基いて燃料噴射量を定めるようにした
場合、即ちオープンルーズの場合には多少事情が異なる
。このようなオーブンループでは燃焼に寄与する混合気
が予め定められた目標空燃比となるように燃料噴射量が
定められる。従って空気供給管１４がら噴出した大部分
の空気が燃焼に寄与する場合には給気ポート７および空
気供給管１４の双方から供給された空気量を検出するこ
とが好ましく、斯くしてこの場合には第４図に示される
ように空気供給通路１６がエアフローメータ２３の下流
側に接続される。これに対して成層燃焼が行なわれてお
り、給気ポー？−７から流入する新気によって点火栓５
の周りに混合気が形成され、空気供給管１４から噴出す
る空気が燃焼室４内の既燃ガス領域内に流入する場合に
は給気ポート７から流入する新気が混合気の形成に寄与
し、空気供給管１４から噴出する大部分の空気は燃焼に
寄与しない。この場合には第５図および第６図に示され
るように空気供給通路１６はエアフローメータ２３の上
流側に接続される。
度検出器２１の出力信号に基いて給気ポート７および空
気供給管１４の双方から供給される空気の量と燃料噴射
量との比、即ち空燃比が理論空燃比となるように制御さ
れる。この場合エアフローメータ２３により求められる
空気量と機関回転数から基本燃料噴射量が定められ、基
本燃料噴射量を酸素濃度検出器２１の出力信号に基いて
補正することにより燃料噴射量が定められることになる
が空気供給通路１６をエアフローメータ２３の下流側に
接続しても（第４図）、エアフローメータ２３の上流側
に接続しても（第５図および第６図）空燃比が理論空燃
比となるように制御されることには変りはないから空燃
比のフィードバック制御を行なっている限り空気供給通
路１６をエアフローメータ２３の下流側に接続しても上
流側に接続しても同じである。しかしながら成る特定の
運転状態において空燃比のフィードバック制御を停止し
、エアフローメータ２３により求められる吸入空気量お
よび機関回転数に基いて燃料噴射量を定めるようにした
場合、即ちオープンルーズの場合には多少事情が異なる
。このようなオーブンループでは燃焼に寄与する混合気
が予め定められた目標空燃比となるように燃料噴射量が
定められる。従って空気供給管１４がら噴出した大部分
の空気が燃焼に寄与する場合には給気ポート７および空
気供給管１４の双方から供給された空気量を検出するこ
とが好ましく、斯くしてこの場合には第４図に示される
ように空気供給通路１６がエアフローメータ２３の下流
側に接続される。これに対して成層燃焼が行なわれてお
り、給気ポー？−７から流入する新気によって点火栓５
の周りに混合気が形成され、空気供給管１４から噴出す
る空気が燃焼室４内の既燃ガス領域内に流入する場合に
は給気ポート７から流入する新気が混合気の形成に寄与
し、空気供給管１４から噴出する大部分の空気は燃焼に
寄与しない。この場合には第５図および第６図に示され
るように空気供給通路１６はエアフローメータ２３の上
流側に接続される。
燃料の吹き抜けを抑制できるので燃料消費率を向上する
ことができると共に排気ポートから燃焼室内に流入する
空気によって既燃ガスを冷却することができるのでノッ
キングに類似した不快な燃焼騒音の発生を阻止すること
ができる。
ことができると共に排気ポートから燃焼室内に流入する
空気によって既燃ガスを冷却することができるのでノッ
キングに類似した不快な燃焼騒音の発生を阻止すること
ができる。
第１図は２サイクル内燃機関の側面断面図、第２図は給
気弁および排気弁の開弁期間を示す線図、第３図は排気
ポート内の圧力変化を示す線図、第４図は別の実施例を
示す２サイクル内燃機関の側面断面図、第５図は更に別
の実施例を示す２サイクル内燃機関の側面断面図、第６
図は更に別の実施例を示す２サイクル内燃機関の側面断
面図である。 ６・・・給気弁、 ７・・・給気ポート、１０・
・・排気弁、 １１・・・排気ポート、１２・・・
過給機、 １４・・・空気供給管、１５・・・空気
噴出口。
気弁および排気弁の開弁期間を示す線図、第３図は排気
ポート内の圧力変化を示す線図、第４図は別の実施例を
示す２サイクル内燃機関の側面断面図、第５図は更に別
の実施例を示す２サイクル内燃機関の側面断面図、第６
図は更に別の実施例を示す２サイクル内燃機関の側面断
面図である。 ６・・・給気弁、 ７・・・給気ポート、１０・
・・排気弁、 １１・・・排気ポート、１２・・・
過給機、 １４・・・空気供給管、１５・・・空気
噴出口。
Claims (1)
- ２サイクル内燃機関において、排気弁周りの排気ポート
内に開口する空気噴出口を具備し、該空気噴出口を排気
ポート内に向けてのみ流通可能な逆止弁を介してほぼ大
気圧又は正圧の空気供給源に連結した２サイクル内燃機
関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4870488A JPH01200015A (ja) | 1987-10-13 | 1988-03-03 | ２サイクル内燃機関 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-256375 | 1987-10-13 | ||
| JP25637587 | 1987-10-13 | ||
| JP4870488A JPH01200015A (ja) | 1987-10-13 | 1988-03-03 | ２サイクル内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01200015A true JPH01200015A (ja) | 1989-08-11 |
Family
ID=26389005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4870488A Pending JPH01200015A (ja) | 1987-10-13 | 1988-03-03 | ２サイクル内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01200015A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014083213A1 (es) * | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Fundación Cidaut | Dispositivo simulador de un flujo de gas y procedimiento de utilización del mismo |
-
1988
- 1988-03-03 JP JP4870488A patent/JPH01200015A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014083213A1 (es) * | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Fundación Cidaut | Dispositivo simulador de un flujo de gas y procedimiento de utilización del mismo |
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