JPH01202164A - 直流電源装置 - Google Patents
直流電源装置Info
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- JPH01202164A JPH01202164A JP2714188A JP2714188A JPH01202164A JP H01202164 A JPH01202164 A JP H01202164A JP 2714188 A JP2714188 A JP 2714188A JP 2714188 A JP2714188 A JP 2714188A JP H01202164 A JPH01202164 A JP H01202164A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は変換効率が高く、小形・軽量化を図った直流電
源装置に関するものである。
源装置に関するものである。
（従来技術及び発明が解決しようとする課題）第５図は
従来の直流電源装置のブロック図である。従来の直流電
源装置では３相交流電１１ｉＸ１からの交流電圧を入力
整流部２にて全波整流し、入力フィルタ部３において平
滑することにより直流電圧を得た後、スイッチング部４
において該直流電圧を高周波で断続し、トランス５の２
次側から得られる高周波交流電圧を整流部６と出力フィ
ルタ部７により整流、平滑して直流電圧を得る。また、
制御回路８が出力電圧を検出して、スイッチング部４に
おけるスイッチのオン期間を制御するＰＷＭ（パルス幅
変調）制御を行い、出力の直流電圧の安定化を図ってい
る。
従来の直流電源装置のブロック図である。従来の直流電
源装置では３相交流電１１ｉＸ１からの交流電圧を入力
整流部２にて全波整流し、入力フィルタ部３において平
滑することにより直流電圧を得た後、スイッチング部４
において該直流電圧を高周波で断続し、トランス５の２
次側から得られる高周波交流電圧を整流部６と出力フィ
ルタ部７により整流、平滑して直流電圧を得る。また、
制御回路８が出力電圧を検出して、スイッチング部４に
おけるスイッチのオン期間を制御するＰＷＭ（パルス幅
変調）制御を行い、出力の直流電圧の安定化を図ってい
る。
従って、従来の直流電源装置では、３相交流電源１から
の交流電圧を一旦直流電圧に変換した後、スイッチング
部４により高周波交流電圧に変換するため、入力整流部
２とスイッチング部４で大きな損失が発生し、変換効率
が低下するという問題がある。また、スイッチング部４
のスイッチオン中にトランス５に蓄積された励磁エネル
ギーは損失として消費される。このため、冷却用フィン
が大きくなり、さらに部品点数が多く装置が大型化し、
高価になるという問題がある。
の交流電圧を一旦直流電圧に変換した後、スイッチング
部４により高周波交流電圧に変換するため、入力整流部
２とスイッチング部４で大きな損失が発生し、変換効率
が低下するという問題がある。また、スイッチング部４
のスイッチオン中にトランス５に蓄積された励磁エネル
ギーは損失として消費される。このため、冷却用フィン
が大きくなり、さらに部品点数が多く装置が大型化し、
高価になるという問題がある。
本発明は、上記問題点に鑑み、変換効率が高く、小形・
軽量化、及び低コスト化が図れる直流電源装置を提供す
ることを目的とする。
軽量化、及び低コスト化が図れる直流電源装置を提供す
ることを目的とする。
（課題を解決するための手段）
上記問題点を解決するため、本発明による直流電源装置
では、３相交流電圧を直流電圧に変換せずに、高周波で
動作するスイッチ素子と高周波トランスにより高周波交
流電力に変換した後、整流するという構成をとることに
より、入力整流部が無く、変換段数が少ないという特徴
を有する。また、６個の半導体スイッチのうち２個の半
導体スイッチがオンしている期間に蓄えられた前記トラ
ンスの励磁エネルギーを、前記半導体スイッチのうち別
の２個の半導体スイッチをオンさせ、前記３相交流電源
へ帰還させる特徴を有する。
では、３相交流電圧を直流電圧に変換せずに、高周波で
動作するスイッチ素子と高周波トランスにより高周波交
流電力に変換した後、整流するという構成をとることに
より、入力整流部が無く、変換段数が少ないという特徴
を有する。また、６個の半導体スイッチのうち２個の半
導体スイッチがオンしている期間に蓄えられた前記トラ
ンスの励磁エネルギーを、前記半導体スイッチのうち別
の２個の半導体スイッチをオンさせ、前記３相交流電源
へ帰還させる特徴を有する。
制御回路は負荷へ供給する前記直流電圧を検出し、その
大きさに従って半導体スイッチのオン期間を制御し、さ
らに前記３相交流電源の各線間電圧を検出し、一番高い
線間電圧が変わる毎にオン。
大きさに従って半導体スイッチのオン期間を制御し、さ
らに前記３相交流電源の各線間電圧を検出し、一番高い
線間電圧が変わる毎にオン。
オフさせる半導体スイッチを変化させ、常に線間電圧が
一番高い線間に挿入された半導体スイッチをオン、オフ
させる特徴を有する。
一番高い線間に挿入された半導体スイッチをオン、オフ
させる特徴を有する。
さらに前記３相交流電源の整流出力の交流変動分を検出
し、前記変動分に反比例するように前記６個の半導体ス
イッチのオン、オフ比を調整する特徴を有する。
し、前記変動分に反比例するように前記６個の半導体ス
イッチのオン、オフ比を調整する特徴を有する。
（実施例）
以下、図を参照して本発明の詳細な説明する。
なお、実施例は一つの例示であって、本発明の精神を逸
脱しない範囲で種々の変更あるいは改良を行いうること
は言うまでもない。
脱しない範囲で種々の変更あるいは改良を行いうること
は言うまでもない。
第１図は本発明の実施例を示す回路図である。
同図において、１は商用３相交流電源、５はトランス、
６は出力整流部、７は出力フィルタ部、８は負荷、１０
はスイッチング部、１１は制御回路、■２゜１３、１４
．１５．１６．１７は半導体スイッチである。なお、半
導体スイッチ１２．１３．１４はそれぞれ第１の半導体
スイッチ、半導体スイッチ１５．１６．１７はそれぞれ
第２の半導体スイッチで、第１の半導体スイッチ１２と
第２の半導体スイッチ１５、同様に第１及び第２の半導
体スイッチ１３と１６、第１及び第２の半導体スインｔ
１４と１７はそれぞれ同一極性方向に直列接続した直列
回路を構成し、さらに、各直列回路の接続点はそれぞれ
３相交流電源の各相に対応して接続されている。
６は出力整流部、７は出力フィルタ部、８は負荷、１０
はスイッチング部、１１は制御回路、■２゜１３、１４
．１５．１６．１７は半導体スイッチである。なお、半
導体スイッチ１２．１３．１４はそれぞれ第１の半導体
スイッチ、半導体スイッチ１５．１６．１７はそれぞれ
第２の半導体スイッチで、第１の半導体スイッチ１２と
第２の半導体スイッチ１５、同様に第１及び第２の半導
体スイッチ１３と１６、第１及び第２の半導体スインｔ
１４と１７はそれぞれ同一極性方向に直列接続した直列
回路を構成し、さらに、各直列回路の接続点はそれぞれ
３相交流電源の各相に対応して接続されている。
３相交流電源１からの交流電圧は、スイッチング部１０
にて該商用３相交流電源の周波数より高い周波数により
スイッチングされ、該トランス５の出力側に高周波交流
電圧を発生させる。このトランス５からの交流出力は出
力整流部６にて整流され、出力フィルタ部７により平滑
されて、直流出力として負荷８に供給される。制御回路
１１は商用３相交流電源１からの各相電圧を検出し、常
に線間電圧が一番高い線間に挿入されているスイッチン
グ部１０の半導体スイッチをオン、オフさせるように半
導体スイッチを選択すると共に、負荷８へ供給される平
滑された直流電圧と該３相電圧を検出し、該直流電圧が
一定になるように線間電圧が一番高いところにある半導
体スイッチのオン期間を制御するパルス幅制御を行う。
にて該商用３相交流電源の周波数より高い周波数により
スイッチングされ、該トランス５の出力側に高周波交流
電圧を発生させる。このトランス５からの交流出力は出
力整流部６にて整流され、出力フィルタ部７により平滑
されて、直流出力として負荷８に供給される。制御回路
１１は商用３相交流電源１からの各相電圧を検出し、常
に線間電圧が一番高い線間に挿入されているスイッチン
グ部１０の半導体スイッチをオン、オフさせるように半
導体スイッチを選択すると共に、負荷８へ供給される平
滑された直流電圧と該３相電圧を検出し、該直流電圧が
一定になるように線間電圧が一番高いところにある半導
体スイッチのオン期間を制御するパルス幅制御を行う。
そのため、トラ・レス５の１次側に流れる電流が少なく
なり、半導体スイッチから発生する損失を減少すること
ができる。
なり、半導体スイッチから発生する損失を減少すること
ができる。
次いで、第２回に制御回路１１のブロック図を示し、こ
の図を用いてスイッチング部１０の制御方法を説明する
。
の図を用いてスイッチング部１０の制御方法を説明する
。
まず、各相電圧の時間的な変化に伴って、どの半導体ス
イッチ１２〜１７をオン、オフさせるかについて説明す
る。相電圧を線間電圧に変化させる回路３２によってＲ
相電圧４１．Ｓ相電圧４２．Ｔ相電圧４３をＲ−３線間
電圧４４．Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６．
ＯＶ電圧４７に変換し、各線間電圧４４、４５．４６と
ＯＶ電圧４７とを比較器２９．３０．３１ニよって比較
することで、各線間電圧の正負の関係が該３個の比較器
２９．３０．３１の出力によって表現される。スイッチ
決定論理回路２日はこの３個の比較器２９．３０．３１
の出力の信号により、どの線間電圧が一番高いかを判断
し、負荷８側に電力を供給するため、一番高い線間電圧
の正から負にトランス５を介して電流が流れるように２
個の半導体スイッチを決定し、さらにトランス５の励磁
エネルギーを３相交流電源１側に帰還させるための２個
の半導体スイッチを決定する。
イッチ１２〜１７をオン、オフさせるかについて説明す
る。相電圧を線間電圧に変化させる回路３２によってＲ
相電圧４１．Ｓ相電圧４２．Ｔ相電圧４３をＲ−３線間
電圧４４．Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６．
ＯＶ電圧４７に変換し、各線間電圧４４、４５．４６と
ＯＶ電圧４７とを比較器２９．３０．３１ニよって比較
することで、各線間電圧の正負の関係が該３個の比較器
２９．３０．３１の出力によって表現される。スイッチ
決定論理回路２日はこの３個の比較器２９．３０．３１
の出力の信号により、どの線間電圧が一番高いかを判断
し、負荷８側に電力を供給するため、一番高い線間電圧
の正から負にトランス５を介して電流が流れるように２
個の半導体スイッチを決定し、さらにトランス５の励磁
エネルギーを３相交流電源１側に帰還させるための２個
の半導体スイッチを決定する。
例えば、第３図のＱ点に示すようにＲ−３線間電圧４４
が一番高く、正の場合は、Ｓ−Ｔ線間電圧４５とＴ−Ｒ
線間電圧４６が負となる。従って、Ｓ−Ｔ線間電圧４５
とＯｖ電圧４７とを比較する比較器３０の出力とＴ−Ｒ
線間電圧４６と０■電圧４７とを比較する比較器３１の
出力がともに０信号となり、Ｒ−３線間電圧４４とＯｖ
電圧４７とを比較する比較器２９の出力が１となるので
、Ｒ−３線間電圧４４が一番高いことが判り、その場合
、負荷側に電力を供給する半導体スイッチは１２．１６
、励磁エネルギーを帰還させる半導体スイッチは１３．
１５と決定される。
が一番高く、正の場合は、Ｓ−Ｔ線間電圧４５とＴ−Ｒ
線間電圧４６が負となる。従って、Ｓ−Ｔ線間電圧４５
とＯｖ電圧４７とを比較する比較器３０の出力とＴ−Ｒ
線間電圧４６と０■電圧４７とを比較する比較器３１の
出力がともに０信号となり、Ｒ−３線間電圧４４とＯｖ
電圧４７とを比較する比較器２９の出力が１となるので
、Ｒ−３線間電圧４４が一番高いことが判り、その場合
、負荷側に電力を供給する半導体スイッチは１２．１６
、励磁エネルギーを帰還させる半導体スイッチは１３．
１５と決定される。
なお、前述の説明から明らかなように、Ｒ−３線間電圧
４４とＯｖ電圧４７とを比較した場合、比較器２９の出
力はＲ電圧〉Ｓ電圧のときビ、Ｒ電圧くＳ電圧のとき０
”を出力する。他の比較器も同様である。
４４とＯｖ電圧４７とを比較した場合、比較器２９の出
力はＲ電圧〉Ｓ電圧のときビ、Ｒ電圧くＳ電圧のとき０
”を出力する。他の比較器も同様である。
次に、半導体スイッチ１２〜１７のオン期間につし）て
説明する。電力を供給するための半導体スイッチ１２〜
１７のオン期間は、出力電圧の変化分を検出して増幅す
るフィードバック回路２３の出力と３相全波整流回路２
１の出力の交流骨のみを検出するフィードフォワード回
路２２の出力を加算器２４により加え合わせ、該加算器
２４の出力と三角波発生回路２５の出力である三角波を
比較器２６により比較することで決定され、該比較器２
６のパルス出力はトランス５の飽和を防止するため、三
角波の１周期おきに出力される。トランス５の励磁二重
しギーを帰還させるための半導体スイッチ１２〜１７の
オン期間は比較器２６の出力パルスをインバータ２７に
より反転させることで得られる。
説明する。電力を供給するための半導体スイッチ１２〜
１７のオン期間は、出力電圧の変化分を検出して増幅す
るフィードバック回路２３の出力と３相全波整流回路２
１の出力の交流骨のみを検出するフィードフォワード回
路２２の出力を加算器２４により加え合わせ、該加算器
２４の出力と三角波発生回路２５の出力である三角波を
比較器２６により比較することで決定され、該比較器２
６のパルス出力はトランス５の飽和を防止するため、三
角波の１周期おきに出力される。トランス５の励磁二重
しギーを帰還させるための半導体スイッチ１２〜１７の
オン期間は比較器２６の出力パルスをインバータ２７に
より反転させることで得られる。
得られた電力を供給するための半導体スイ・フチ１２〜
１フ０オン期間とトランス５の励磁二重しギーを帰還さ
せるための半導体スイッチ１２〜１７のオン期間は、該
スイッチ決定論理回路２８に入力され、該スイッチ決定
論理回路２日により各半導体スイッチ１２〜１７のオン
信号として各半導体スイッチ１２〜１７の駆動回路（図
示されないがスイッチ決定論理回路の信号を出力する半
導体スイッチの駆動回路として構成する。）の出力４８
〜５３（半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８．半導
体スイッチ１３の駆動回路出力４９．半導体スイッチ１
４の駆動回路出力５０゜半導体スイッチ１５の駆動回路
出力５１．半導体スイッチ１６の駆動回路出力５２．半
導体スイッチ１７の駆動回路出力５３）に分配される。
１フ０オン期間とトランス５の励磁二重しギーを帰還さ
せるための半導体スイッチ１２〜１７のオン期間は、該
スイッチ決定論理回路２８に入力され、該スイッチ決定
論理回路２日により各半導体スイッチ１２〜１７のオン
信号として各半導体スイッチ１２〜１７の駆動回路（図
示されないがスイッチ決定論理回路の信号を出力する半
導体スイッチの駆動回路として構成する。）の出力４８
〜５３（半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８．半導
体スイッチ１３の駆動回路出力４９．半導体スイッチ１
４の駆動回路出力５０゜半導体スイッチ１５の駆動回路
出力５１．半導体スイッチ１６の駆動回路出力５２．半
導体スイッチ１７の駆動回路出力５３）に分配される。
さらにここで、第２図に示す制御回路のブロック図にお
ける各部波形を示す第４図を用いて、制御動作を詳細に
説明する。第４図のａ、ｂ、ｃはＲ−３線間電圧４４．
Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６である。フィ
ードフォワード回路２２は３相全波整流後の交流変動分
のみを検出し、出力電圧である直流電圧に該変動分が現
われないようにする回路である。該フィードフォワード
回路２２の出力は第４図のｄに示すように３相全波整流
回路の出力の変動分となり、パルス幅を入力端子に反比
例させるように動作する。フィードバック回路２３は負
荷Ｂに供給する直流電圧が変化すると、その変化分に比
例して該フィードバック回路２３の出力を変化させ、常
に該直流電圧が一定になるように動作する。例えば、該
直流電圧が高くなると、第４図のｅに示すフィードバッ
ク回路２３の出力が高くなり、該直流電圧が低くなるよ
うに制御する。
ける各部波形を示す第４図を用いて、制御動作を詳細に
説明する。第４図のａ、ｂ、ｃはＲ−３線間電圧４４．
Ｓ−Ｔ線間電圧４５．Ｔ−Ｒ線間電圧４６である。フィ
ードフォワード回路２２は３相全波整流後の交流変動分
のみを検出し、出力電圧である直流電圧に該変動分が現
われないようにする回路である。該フィードフォワード
回路２２の出力は第４図のｄに示すように３相全波整流
回路の出力の変動分となり、パルス幅を入力端子に反比
例させるように動作する。フィードバック回路２３は負
荷Ｂに供給する直流電圧が変化すると、その変化分に比
例して該フィードバック回路２３の出力を変化させ、常
に該直流電圧が一定になるように動作する。例えば、該
直流電圧が高くなると、第４図のｅに示すフィードバッ
ク回路２３の出力が高くなり、該直流電圧が低くなるよ
うに制御する。
従って、フィードフォワード回路２２の出力とフィード
バック回路２３の出力を加え合わせた加算器２４の出力
（第４図、Ｂと三角波（第４図、ｇ）を比較して一周期
おきに得られるオンパルス幅によって、出力電圧は変動
分を含まない安定な直流電圧となる。第４図の信号りは
半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８の駆動回路と半
導体スイッチ１６の駆動回路出力５２の駆動回路と入力
信号であり、第４図の信号ｉは半導体スイッチ１３の駆
動回路出力４９の駆動回路と半導体スイッチ１５の駆動
回路出力５１の駆動回路との入力信号である。Ｒ−３線
間電圧４４（第４図、ａ）が一番高いｔ期間においては
、すでに説明したように半導体スイッチ１２と１６とを
駆動回路出力４８と５２とによりオンすることによって
負荷８側に電力を供給し、半導体スイッチ１３と１５と
を駆動回路出力４９と５１とによりオンすることによっ
てトランス５の励磁エネルギーを３相交流電源１側に帰
還する。
バック回路２３の出力を加え合わせた加算器２４の出力
（第４図、Ｂと三角波（第４図、ｇ）を比較して一周期
おきに得られるオンパルス幅によって、出力電圧は変動
分を含まない安定な直流電圧となる。第４図の信号りは
半導体スイッチ１２の駆動回路出力４８の駆動回路と半
導体スイッチ１６の駆動回路出力５２の駆動回路と入力
信号であり、第４図の信号ｉは半導体スイッチ１３の駆
動回路出力４９の駆動回路と半導体スイッチ１５の駆動
回路出力５１の駆動回路との入力信号である。Ｒ−３線
間電圧４４（第４図、ａ）が一番高いｔ期間においては
、すでに説明したように半導体スイッチ１２と１６とを
駆動回路出力４８と５２とによりオンすることによって
負荷８側に電力を供給し、半導体スイッチ１３と１５と
を駆動回路出力４９と５１とによりオンすることによっ
てトランス５の励磁エネルギーを３相交流電源１側に帰
還する。
第４図のｇに示す三角波の発振周波数は低く図示されて
いるが、該発振周波数を高くすることは容易であり、発
振周波数を高めることで装置の小形・軽量化が図れるこ
とは言うまでもない。
いるが、該発振周波数を高くすることは容易であり、発
振周波数を高めることで装置の小形・軽量化が図れるこ
とは言うまでもない。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明による直流電源装置におい
ては、スイッチング部が３相交流電源からの交流電圧を
直接高周波交流電圧に変換できる機能を有しているため
、電力変換段数の減少が達成でき、変換効率が向上する
という利点がある。
ては、スイッチング部が３相交流電源からの交流電圧を
直接高周波交流電圧に変換できる機能を有しているため
、電力変換段数の減少が達成でき、変換効率が向上する
という利点がある。
すなわち、全損失の１５％を占めていた入力整流部での
損失分をなくすことができる。また、入力整流部を冷却
するための放熱フィンが不要となり、さらにスイッチン
グ周波数を高めることで装置の小形・軽量化、及び低コ
スト化が図れると言う利点がある。
損失分をなくすことができる。また、入力整流部を冷却
するための放熱フィンが不要となり、さらにスイッチン
グ周波数を高めることで装置の小形・軽量化、及び低コ
スト化が図れると言う利点がある。
第１図は本発明の一実施例を示す直流電源装置。
の回路図、第２図は本発明の直流電源装置の制御回路の
ブロック図、第３図は３相交流電圧波形図、第４図は第
２図の制御回路のブロック図の動作を説明する波形図、
第５図は従来の直流電源装置のブロック図である。 １・・・・商用３相交流電源 ２・・・・入力整流部 ３・・・・入力フィルタ部 ４・・・・スイッチング部 ５・・・・トランス ６・・・・出力整流部 ７・・・・出力フィルタ ８・・・・負荷 ９・・・・制御回路 １０・・・・スイッチング部 １１・・・・制御回路 １２、１３．１４．１５．１６．１７・・・逆耐圧を有
する半導体スイッチ ２１・・・・３相全波整流回路 ２２・・・・フィードフォワード回路 ２３・・・・フィードバック回路 ２４・・・・加算器 ２５・・・・三角波発生回路 ２６・・・・比較器 ２７・・・・インバータ ２８・・・・スイッチ決定論理回路 ２９．３０．３１・比較器 ３２・・・・相電圧を線間電圧に変換する回路４１・・
・・Ｒ相電圧 ４２・・・・Ｓ相電圧 ４３・・・・Ｔ相電圧 ４４・・・・Ｒ−３線間電圧 ４５・・・・Ｓ−Ｔ線間電圧 ４６・・・・Ｔ−Ｒ線間電圧 ４７・・・・Ｏｖ電圧 ４８・・・・半導体スイッチ１２の駆動回路の出力４９
・・・・半導体スイッチ１３の駆動回路の出力５０・・
・・半導体スイッチ１４の駆動回路の出力５１・・・・
半導体スイッチ１５の駆動回路の出力５２・・・・半導
体スイッチ１６の駆動回路の出力５３・・・・半導体ス
イッチ１７の駆動回路の出力特許出願人 日本電信電
話株式会社 代理人 弁理士 高 山 敏ン゛夫：１（外１名）″
中Ｓス手゛ １３図 Ｒ−ｓｙｗＶＪｔＪＥ ｓ−Ｔ甥間ｔｆｆｉ Ｔ−Ｒ
稗都恍第５＠
ブロック図、第３図は３相交流電圧波形図、第４図は第
２図の制御回路のブロック図の動作を説明する波形図、
第５図は従来の直流電源装置のブロック図である。 １・・・・商用３相交流電源 ２・・・・入力整流部 ３・・・・入力フィルタ部 ４・・・・スイッチング部 ５・・・・トランス ６・・・・出力整流部 ７・・・・出力フィルタ ８・・・・負荷 ９・・・・制御回路 １０・・・・スイッチング部 １１・・・・制御回路 １２、１３．１４．１５．１６．１７・・・逆耐圧を有
する半導体スイッチ ２１・・・・３相全波整流回路 ２２・・・・フィードフォワード回路 ２３・・・・フィードバック回路 ２４・・・・加算器 ２５・・・・三角波発生回路 ２６・・・・比較器 ２７・・・・インバータ ２８・・・・スイッチ決定論理回路 ２９．３０．３１・比較器 ３２・・・・相電圧を線間電圧に変換する回路４１・・
・・Ｒ相電圧 ４２・・・・Ｓ相電圧 ４３・・・・Ｔ相電圧 ４４・・・・Ｒ−３線間電圧 ４５・・・・Ｓ−Ｔ線間電圧 ４６・・・・Ｔ−Ｒ線間電圧 ４７・・・・Ｏｖ電圧 ４８・・・・半導体スイッチ１２の駆動回路の出力４９
・・・・半導体スイッチ１３の駆動回路の出力５０・・
・・半導体スイッチ１４の駆動回路の出力５１・・・・
半導体スイッチ１５の駆動回路の出力５２・・・・半導
体スイッチ１６の駆動回路の出力５３・・・・半導体ス
イッチ１７の駆動回路の出力特許出願人 日本電信電
話株式会社 代理人 弁理士 高 山 敏ン゛夫：１（外１名）″
中Ｓス手゛ １３図 Ｒ−ｓｙｗＶＪｔＪＥ ｓ−Ｔ甥間ｔｆｆｉ Ｔ−Ｒ
稗都恍第５＠
Claims (3)
- （１）３相交流電圧を高周波交流電圧に変換するスイッ
チング部、トランス、前記トランスの２次側電圧を整流
、平滑する出力整流部、出力フィルタ部、及び出力の直
流電圧を制御する制御回路から成る直流電源装置におい
て、前記スイッチング部は３組の第１の半導体スイッチ
と第２の半導体スイッチとを同一極性方向に直列接続し
た直列回路よりなり、前記直列回路をトランスの１次巻
線側にそれぞれ接続し、前記直列回路の前記第１の半導
体スイッチと第２の半導体スイッチとの接続点のそれぞ
れを３相交流電源の各相に対応して接続し、前記６個の
半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチを前記３相
交流電圧の周波数より高い周波数で直流出力電圧に応じ
て制御回路によりオン、オフ制御し、前記トランスを介
して前記出力整流部及び出力フィルタを通して負荷に安
定な直流電圧を供給するとともに、前記６個の半導体ス
イッチのうち２個の半導体スイッチがオンしている期間
に蓄えられた前記トランスの励磁エネルギーを、前記６
個の半導体スイッチのうち２個の半導体スイッチをオン
させ、前記３相交流電源へトランスの励磁エネルギーを
帰還させることを特徴とする直流電源装置。 - （２）３相交流電源の各線間電圧を検出し、前記３相交
流電源の線間電圧が常に一番高い出力端子に接続される
２個の半導体スイッチをオン、オフさせる請求項１記載
の直流電源装置。 - （３）３相交流電源の整流出力の交流変動分を検出し、
前記変動分に反比例するように６個の半導体スイッチの
オン、オフ比を調整する請求項１又は２記載の直流電源
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2714188A JP2628059B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 直流電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2714188A JP2628059B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 直流電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01202164A true JPH01202164A (ja) | 1989-08-15 |
| JP2628059B2 JP2628059B2 (ja) | 1997-07-09 |
Family
ID=12212770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2714188A Expired - Fee Related JP2628059B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 直流電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2628059B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01231662A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Origin Electric Co Ltd | 直流電源装置 |
| JP2013163013A (ja) * | 2012-01-13 | 2013-08-22 | Toshiba Corp | 電源回路および磁気共鳴イメージング装置 |
-
1988
- 1988-02-08 JP JP2714188A patent/JP2628059B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01231662A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Origin Electric Co Ltd | 直流電源装置 |
| JP2013163013A (ja) * | 2012-01-13 | 2013-08-22 | Toshiba Corp | 電源回路および磁気共鳴イメージング装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2628059B2 (ja) | 1997-07-09 |
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