JPH01202393A - アルミニウム合金ろう材およびその製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金ろう材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH01202393A JPH01202393A JP2678088A JP2678088A JPH01202393A JP H01202393 A JPH01202393 A JP H01202393A JP 2678088 A JP2678088 A JP 2678088A JP 2678088 A JP2678088 A JP 2678088A JP H01202393 A JPH01202393 A JP H01202393A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- alloy
- filler metal
- brazing filler
- fins
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950°C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
- B23K35/288—Al as the principal constituent with Sn or Zn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
この発明は、その外表面にフィンが取り付けられたアル
ミニウム製熱交換器を製造する際における、管体に対す
るフィンのろう付けのためのアルミニウム合金ろう材お
よびその製造方法に関するものである。
ミニウム製熱交換器を製造する際における、管体に対す
るフィンのろう付けのためのアルミニウム合金ろう材お
よびその製造方法に関するものである。
例えば、自動車用のラジェーター、クーラーのコンデン
サまたはエバポレータなどには、アルミニウム製の熱交
換器が使用されている。
サまたはエバポレータなどには、アルミニウム製の熱交
換器が使用されている。
このような熱交換器は、押出し成形された偏平で且つ多
孔のアルミニウム製の管体の表面上に、ｆｉＪ−Ｓｉ系
アルミニウム合金の金属ろう材がクラッドされたプレー
ジングシートからなるフィンを仮付けした後、フィンが
仮付けされた組立て体を加熱し、フィンを管体の表面上
にろう付けすることにより製造していた。
孔のアルミニウム製の管体の表面上に、ｆｉＪ−Ｓｉ系
アルミニウム合金の金属ろう材がクラッドされたプレー
ジングシートからなるフィンを仮付けした後、フィンが
仮付けされた組立て体を加熱し、フィンを管体の表面上
にろう付けすることにより製造していた。
しかしながら、上述の方法によって製造する場合、フィ
ンの肉厚が薄いと、ろう付は時におけるフィンの高温耐
サグ性が劣化し、フィンのろう付けが不良になる問題が
生ずる。そこで、上述した問題を解決する手段として、
偏平で且つ多孔のアルミニウム製の管体の表面上に、例
えばＡｌ−３ｔ −Ｍｇ系アルミニウム合金からなる、
厚さ１０−程度の薄板状のろう材を、置きろうとして貼
り付け、その表面にろう材を有しないフィンを仮付し、
その接合部にフラックスを塗布した後、フィンが仮付け
された組立て体を加熱炉にて加熱し、フィンを管体の表
面上にろう付けする方法が知られている。
ンの肉厚が薄いと、ろう付は時におけるフィンの高温耐
サグ性が劣化し、フィンのろう付けが不良になる問題が
生ずる。そこで、上述した問題を解決する手段として、
偏平で且つ多孔のアルミニウム製の管体の表面上に、例
えばＡｌ−３ｔ −Ｍｇ系アルミニウム合金からなる、
厚さ１０−程度の薄板状のろう材を、置きろうとして貼
り付け、その表面にろう材を有しないフィンを仮付し、
その接合部にフラックスを塗布した後、フィンが仮付け
された組立て体を加熱炉にて加熱し、フィンを管体の表
面上にろう付けする方法が知られている。
しかしながら、上述した管体の表面上に置きろうを貼り
付け、フィンとの接合部にフラックスを塗布してろう付
けを行なう方法には、次のような問題がある。即ち、通
常の鋳造および圧延による方法では、厚さが１０−以下
の薄板状のろう材を製造することが困難であり、且つ、
製造されたとしても、得られたろう材の組織は、５０ｔ
ｒｍ以上の粗い組織になるため、表面皮膜の影響も加わ
って、フラックスを使用しても、フィンと管体とを確実
にろう付けすることが困難であり、その上、ろう付は部
の耐食性も不十分である。
付け、フィンとの接合部にフラックスを塗布してろう付
けを行なう方法には、次のような問題がある。即ち、通
常の鋳造および圧延による方法では、厚さが１０−以下
の薄板状のろう材を製造することが困難であり、且つ、
製造されたとしても、得られたろう材の組織は、５０ｔ
ｒｍ以上の粗い組織になるため、表面皮膜の影響も加わ
って、フラックスを使用しても、フィンと管体とを確実
にろう付けすることが困難であり、その上、ろう付は部
の耐食性も不十分である。
従って、この発明の目的は、ろう付は性および耐食性に
優れ且つ製造が容易な、管体に対するフィンのろう付け
のための、管体表面上に貼り付けるアルミニウム合金ろ
う材およびその製造方法を提供するものである。。
優れ且つ製造が容易な、管体に対するフィンのろう付け
のための、管体表面上に貼り付けるアルミニウム合金ろ
う材およびその製造方法を提供するものである。。
この発明のアルミニウム合金ろう材は、５．０〜１２．
０ｗｔ、χのＳｉおよび０．５〜５． ０ｗｔ．％のＺ
ｎを含有し、そして、５Ｉ！ｒｎ以下の粒子間隔で分散
された微細粒子によって構成された共晶組織を有するＡ
ｌ−３ｉ−Ｚｎ合金からなることに特徴を有するもので
ある。
０ｗｔ、χのＳｉおよび０．５〜５． ０ｗｔ．％のＺ
ｎを含有し、そして、５Ｉ！ｒｎ以下の粒子間隔で分散
された微細粒子によって構成された共晶組織を有するＡ
ｌ−３ｉ−Ｚｎ合金からなることに特徴を有するもので
ある。
この発明において、Ｓｔは、ろうの融点を下げ、ろう付
は温度を低めてろう付は性を良好にする作用を有してい
る。しかしながら、Ｓｔの含有量が５、Ｏｗｔ、Ｘ未満
では、上記作用に所望の効果が得られない。一方、Ｓｉ
の含有量が１２．Ｏｗｔ、χを超えると、Ｓｉの粗大粒
が生成しやすくなり、生成した粗大粒が粗に分布し、ろ
うの溶融までに長時間を必要とする結果、ろう付は時間
を長くし、または、ろう付は温度を高めなければならな
い問題が生ずる。従って、Ｓｉの含ｌｒ量は、５．０〜
１２． Ｏｗｔ、ＮＯ）範囲内に限定すべきである。
は温度を低めてろう付は性を良好にする作用を有してい
る。しかしながら、Ｓｔの含有量が５、Ｏｗｔ、Ｘ未満
では、上記作用に所望の効果が得られない。一方、Ｓｉ
の含有量が１２．Ｏｗｔ、χを超えると、Ｓｉの粗大粒
が生成しやすくなり、生成した粗大粒が粗に分布し、ろ
うの溶融までに長時間を必要とする結果、ろう付は時間
を長くし、または、ろう付は温度を高めなければならな
い問題が生ずる。従って、Ｓｉの含ｌｒ量は、５．０〜
１２． Ｏｗｔ、ＮＯ）範囲内に限定すべきである。
Ｚｎは、ろう付は部の耐食性を向上させる作用を有して
いる。しかしながら、Ｚｎの含有量が０．５ｗｔ、χ未
満では、上記作用に所望の効果が得られず、−方、Ｚｎ
の含有量が５．Ｏｗｔ、χを超えると、逆に腐食速度が
早くなる問題が生ずる。従って、Ｚｎの含有量は、０．
５〜５．０ｗｔ、χの範囲内に限定すべきである。
・ この発明において、Ａｌ−３ｔ−Ｚｎ合金の共晶組織を
、５／Ｉｌｌ以下の粒子間隔で分散された微細粒子によ
って構成したことは、もっとも重要な特徴である。即ち
、Ａｊ−Ｓｔ−Ｚｎ合金の共晶組織を上述のような粒子
間隔で分散された微細粒子によって構成したことにより
、ろう付は時におけるろうの溶融時間が短縮されると共
に、ろうの流動性を高めることができ、ろう付は性を良
好にすることができる。
いる。しかしながら、Ｚｎの含有量が０．５ｗｔ、χ未
満では、上記作用に所望の効果が得られず、−方、Ｚｎ
の含有量が５．Ｏｗｔ、χを超えると、逆に腐食速度が
早くなる問題が生ずる。従って、Ｚｎの含有量は、０．
５〜５．０ｗｔ、χの範囲内に限定すべきである。
・ この発明において、Ａｌ−３ｔ−Ｚｎ合金の共晶組織を
、５／Ｉｌｌ以下の粒子間隔で分散された微細粒子によ
って構成したことは、もっとも重要な特徴である。即ち
、Ａｊ−Ｓｔ−Ｚｎ合金の共晶組織を上述のような粒子
間隔で分散された微細粒子によって構成したことにより
、ろう付は時におけるろうの溶融時間が短縮されると共
に、ろうの流動性を高めることができ、ろう付は性を良
好にすることができる。
次に、上述した成分組成および組織のろう材の製造方法
について述べる。即ち、５．０〜１２．０ｗｔ．％のＳ
Ｉおよび０．５〜５． Ｏｈｔ、＄のＺｎを含有するＡ
ｌ−５ｉ−Ｚｎ合金の溶湯を、るつぼによって溶製する
。次いで、上記により得られた溶湯を、るつぼの下方に
設けられた所定速度で回転する銅製の水冷ロールの表面
に向け、るつぼの底面に形成された所定寸法のスリット
を通し流下させ且つ不活性ガスによって吹き付けること
により、前記溶湯を１０３“Ｃ／ｓｅｅ以上の凝固速度
で急冷する。上述のようにして溶湯を急冷することによ
り、５Ｊｒｍ以下の粒子間隔で分散された微細粒子の共
晶＆ＩＩｖａからなるＭ−５ｉ−Ｚｎ合金の薄板状のろ
う材が製造される。
について述べる。即ち、５．０〜１２．０ｗｔ．％のＳ
Ｉおよび０．５〜５． Ｏｈｔ、＄のＺｎを含有するＡ
ｌ−５ｉ−Ｚｎ合金の溶湯を、るつぼによって溶製する
。次いで、上記により得られた溶湯を、るつぼの下方に
設けられた所定速度で回転する銅製の水冷ロールの表面
に向け、るつぼの底面に形成された所定寸法のスリット
を通し流下させ且つ不活性ガスによって吹き付けること
により、前記溶湯を１０３“Ｃ／ｓｅｅ以上の凝固速度
で急冷する。上述のようにして溶湯を急冷することによ
り、５Ｊｒｍ以下の粒子間隔で分散された微細粒子の共
晶＆ＩＩｖａからなるＭ−５ｉ−Ｚｎ合金の薄板状のろ
う材が製造される。
溶湯の凝固速度は、上述したように、１０″″Ｃ／ｓｅ
ｃ以上であることを必要とする。即ち、凝固速度が１０
３°（／ｓｅｃ未満では、５−以下の粒子間隔で分散さ
れた微細粒子からなる組織にすることができない。なお
、凝固速度が１０ ｈ′Ｃ／ｓｅｃを超えても、上述し
た作用に格別の向上が現われず、急冷のための費用が増
大して不経済になる。従って、溶湯の好ましい凝固速度
は、１０３〜１０６°（：／ｓｅｃである。
ｃ以上であることを必要とする。即ち、凝固速度が１０
３°（／ｓｅｃ未満では、５−以下の粒子間隔で分散さ
れた微細粒子からなる組織にすることができない。なお
、凝固速度が１０ ｈ′Ｃ／ｓｅｃを超えても、上述し
た作用に格別の向上が現われず、急冷のための費用が増
大して不経済になる。従って、溶湯の好ましい凝固速度
は、１０３〜１０６°（：／ｓｅｃである。
上述の方法によれば、ろう材として好ましい５〜１１０
０Ｊ１程度の厚さの／ｄ −３ｉ Ｚｎ合金の薄板を
容易に製造することができる。なお、板厚は上述の範囲
に限られるものではないが、水冷ロールの冷却能力との
関係において定まり、板厚が大になるほど、板厚方向の
すべての部分を、上述の凝固速度で冷却することが困難
になる。
０Ｊ１程度の厚さの／ｄ −３ｉ Ｚｎ合金の薄板を
容易に製造することができる。なお、板厚は上述の範囲
に限られるものではないが、水冷ロールの冷却能力との
関係において定まり、板厚が大になるほど、板厚方向の
すべての部分を、上述の凝固速度で冷却することが困難
になる。
次に、この発明を実施例により説明する。
第１表に示すように、本発明の範囲内の化学成分組成お
よび共晶組織を有する本発明のアルミニウム合金ろう材
の供試体（以下、「本発明供試体」という）Ｎα１〜５
と、そして、本発明の範囲外の化学成分組成または共晶
組織を存する比較のためのアルミニウム合金ろう材の供
試体（以下、「比較用供試体Ｊという）Ｎα１〜５とを
、次に述べる方法によって調製した。
よび共晶組織を有する本発明のアルミニウム合金ろう材
の供試体（以下、「本発明供試体」という）Ｎα１〜５
と、そして、本発明の範囲外の化学成分組成または共晶
組織を存する比較のためのアルミニウム合金ろう材の供
試体（以下、「比較用供試体Ｊという）Ｎα１〜５とを
、次に述べる方法によって調製した。
第１表に示す化学成分組成の本発明供試体および比較用
供試体の各々の溶湯を、るつぼによって溶製した。上述
のようにして溶製された本発明供試体Ｎα１〜５および
比較用供試体Ｎα１〜４の各々の溶湯を、るつぼの下方
に設けられた、３０００ｒ、ｐ、ｍの速度で回転する、
直径２５０Ｉの銅製の水冷ロールの表面に向け、るつぼ
の底面に設けられた０、 ５ Ｘ ３０ ｍｓの寸法の
スリットを通して流出させ、且つ、高速高圧のアルゴン
ガスを吹き付けて、第１表に示す凝固速度により急冷し
た。かくして、同表に示す粒子間隔で分散された粒子に
よ−って構成された共晶組織からなる、同表に併せて示
す厚さの本発明供試体Ｎ１１１〜５および比較用供試体
阻１〜４を調製した。
供試体の各々の溶湯を、るつぼによって溶製した。上述
のようにして溶製された本発明供試体Ｎα１〜５および
比較用供試体Ｎα１〜４の各々の溶湯を、るつぼの下方
に設けられた、３０００ｒ、ｐ、ｍの速度で回転する、
直径２５０Ｉの銅製の水冷ロールの表面に向け、るつぼ
の底面に設けられた０、 ５ Ｘ ３０ ｍｓの寸法の
スリットを通して流出させ、且つ、高速高圧のアルゴン
ガスを吹き付けて、第１表に示す凝固速度により急冷し
た。かくして、同表に示す粒子間隔で分散された粒子に
よ−って構成された共晶組織からなる、同表に併せて示
す厚さの本発明供試体Ｎ１１１〜５および比較用供試体
阻１〜４を調製した。
一方、前述のようにして溶製された比較用供試体Ｎα５
の溶湯を、水冷鋳型に注入し、３５ Ｘ２００Ｘ３００
ｗｎの寸法の鋳塊を鋳造した。得られた鋳塊を、通常の
条件で熱間圧延して熱間圧延薄板となし、次いで、得ら
れた熱間圧延薄板に対し、冷間圧延と中間焼鈍とを複数
回繰返して施し、かくして、同表に示す粒子間隔で分散
された粒子によって構成された共晶組織からなる、同表
に併せて示す厚さの比較用供試体阻５を調製した。
の溶湯を、水冷鋳型に注入し、３５ Ｘ２００Ｘ３００
ｗｎの寸法の鋳塊を鋳造した。得られた鋳塊を、通常の
条件で熱間圧延して熱間圧延薄板となし、次いで、得ら
れた熱間圧延薄板に対し、冷間圧延と中間焼鈍とを複数
回繰返して施し、かくして、同表に示す粒子間隔で分散
された粒子によって構成された共晶組織からなる、同表
に併せて示す厚さの比較用供試体阻５を調製した。
次いで、図面に示すように、上記により調製さされた本
発明供試体および比較用供試体の各々からなるろう材２
を、幅ａが４０ｍ、長さｂが１００鵬、厚さＣが０．６
ｃｍの偏平状の管体１ （ＪＩＳ Ａ１０５０ ）の
表面に貼り、ろう材２′の表面上に、コルゲート杖に加
工された、下記第２表の成分組成（ＪＩＳ ３００３）
からなる厚さ０．０８ ｔｍのフィン３を仮付けし、組
立て体を調製した。
発明供試体および比較用供試体の各々からなるろう材２
を、幅ａが４０ｍ、長さｂが１００鵬、厚さＣが０．６
ｃｍの偏平状の管体１ （ＪＩＳ Ａ１０５０ ）の
表面に貼り、ろう材２′の表面上に、コルゲート杖に加
工された、下記第２表の成分組成（ＪＩＳ ３００３）
からなる厚さ０．０８ ｔｍのフィン３を仮付けし、組
立て体を調製した。
上述のようにして調製された組立て体の、管体とフィン
との接合部にフッ化物系のフラックスを塗布した上、７
６０Ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気の加熱炉において、６０
０°Ｃの温度で１０分間加熱し、フィンのろう付けを行
なった。
との接合部にフッ化物系のフラックスを塗布した上、７
６０Ｔｏｒｒの窒素ガス雰囲気の加熱炉において、６０
０°Ｃの温度で１０分間加熱し、フィンのろう付けを行
なった。
次いで、上記によりフィンがろう付けされた試験体に対
しフィンの引きちぎり試験および耐食試験を施した。耐
食試験は、試験体の各々に対し、酸性海水を７００時間
噴霧した後に、試験体の管体１に発生した最大孔食深さ
を測定することにより行なった。上記試験結果およびフ
ィレットの形成状態を第１表に併せて示す。
しフィンの引きちぎり試験および耐食試験を施した。耐
食試験は、試験体の各々に対し、酸性海水を７００時間
噴霧した後に、試験体の管体１に発生した最大孔食深さ
を測定することにより行なった。上記試験結果およびフ
ィレットの形成状態を第１表に併せて示す。
なお、フィン（厚さ０．０８ ｍ ）の引きちぎり試験
結果は、下記により評価した。
結果は、下記により評価した。
○：フィンで破断した場合
Δ：フイレット部で破断した場合
×：フィンではがれた場合
また、フィレットの形成状態は、下記により評価した。
Ｏ：十分に形成された場合
Δ：不十分ながら形成された場合
×：殆んど形成されなかった場合
第１表から明らかなように、Ｓｉの含有量が本発明の範
囲を外れて低い比較用供試体隘１は、引きちぎり性およ
びフィレットの形成状態が悪い。また、Ｓｉの含有量が
本発明の範囲を外れて高い比較用供試体に２は、特にフ
ィンの引きちぎり性が悪い。
囲を外れて低い比較用供試体隘１は、引きちぎり性およ
びフィレットの形成状態が悪い。また、Ｓｉの含有量が
本発明の範囲を外れて高い比較用供試体に２は、特にフ
ィンの引きちぎり性が悪い。
Ｚｎを含有しない比較用供試体Ｎα３およびＺｎの含有
量が本発明の範囲を外れて多い比較用供試体Ｎα４は、
何れも耐食性が悪い。
量が本発明の範囲を外れて多い比較用供試体Ｎα４は、
何れも耐食性が悪い。
共晶組織の粒子間隔が本発明の範囲を外れて大きい比較
用供試体Ｎ１１５は、フィンの引きちぎり試験結果およ
びフィレットの形状状態が共に悪い。
用供試体Ｎ１１５は、フィンの引きちぎり試験結果およ
びフィレットの形状状態が共に悪い。
これに対して、本発明供試体Ｎα１〜５は、フィンの引
きちぎり試験結果、フィレットの形成状態および耐食性
が何れも良好であった。
きちぎり試験結果、フィレットの形成状態および耐食性
が何れも良好であった。
以上述べたように、この発明のアルミニウム合金ろう材
によれば、ろう材がクラッドされたプレージングシート
からなるフィンを使用する必要がないから、ろう付は時
にフィンの高温耐サグ性が劣化することはない、従って
、厚さが通常０，１６国位である従来のフィンよりも格
段に薄肉の、例えば厚さが０．０８ ｃｍ位のフィンを
取り付けることができ、優れたろう付は性によって管体
に確実にフィンが接着され、しかも耐食性に優れている
等、工業上多くの有用な効果がもたらされる。
によれば、ろう材がクラッドされたプレージングシート
からなるフィンを使用する必要がないから、ろう付は時
にフィンの高温耐サグ性が劣化することはない、従って
、厚さが通常０，１６国位である従来のフィンよりも格
段に薄肉の、例えば厚さが０．０８ ｃｍ位のフィンを
取り付けることができ、優れたろう付は性によって管体
に確実にフィンが接着され、しかも耐食性に優れている
等、工業上多くの有用な効果がもたらされる。
【図面の簡単な説明】
図面は、管体の表面上にフィンを取り付けた状態を示す
概略斜視図である。図面において、１・・・管体、
２・・・ろう材、３・・・フィン。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫 （他１名）
概略斜視図である。図面において、１・・・管体、
２・・・ろう材、３・・・フィン。 出願人 三菱アルミニウム株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫 （他１名）
Claims (2)
- １． ５．０〜１２．０ｗｔ．％のＳｉおよび０．５〜
５．０ｗｔ．％のＺｎを含有し、そして、５μｍ以下の
粒子間隔で分散された微細粒子によって構成された共晶
組織を有するＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金からなることを特徴
とするアルミニウム合金ろう材。 - ２． ５．０〜１２．０ｗｔ．％のＳｉおよび０．５〜
５．０ｗｔ．％のＺｎを含有するＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金
の溶湯を、所定速度で回転する水冷ロールの表面に向け
流下させ、前記水冷ロールにより前記溶湯を１０＾３℃
／ｓｅｃ以上の凝固速度で急冷凝固することにより、５
μｍ以下の粒子間隔で分散された微細粒子によって構成
された共晶組織を有するＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ合金の薄板状
のろう材を製造することを特徴とするアルミニウム合金
ろう材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2678088A JPH01202393A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | アルミニウム合金ろう材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2678088A JPH01202393A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | アルミニウム合金ろう材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01202393A true JPH01202393A (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=12202819
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2678088A Pending JPH01202393A (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | アルミニウム合金ろう材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01202393A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021144823A (ja) * | 2020-03-11 | 2021-09-24 | 株式会社ティラド | 熱交換器用プレート及びそれを具備する熱交換器 |
-
1988
- 1988-02-08 JP JP2678088A patent/JPH01202393A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021144823A (ja) * | 2020-03-11 | 2021-09-24 | 株式会社ティラド | 熱交換器用プレート及びそれを具備する熱交換器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6849136B2 (en) | Filler metal for aluminum brazing sheet for heat exchangers and method of manufacturing same | |
| JP6726371B1 (ja) | ろう付用アルミニウム合金板およびアルミニウムブレージングシート | |
| JP6726370B1 (ja) | フラックスフリーろう付用アルミニウムブレージングシート | |
| KR20130130086A (ko) | 열교환기용 알루미늄 합금 핀재 | |
| US6592688B2 (en) | High conductivity aluminum fin alloy | |
| JP2005254329A (ja) | クラッド材およびその製造方法、ならびにクラッド材の製造装置 | |
| CN109642274A (zh) | 铝合金硬钎焊板 | |
| JP3772035B2 (ja) | 耐エロージョン・コロージョン性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP7282468B2 (ja) | アルミニウムブレージングシートおよびアルミニウム部材のフラックスフリーろう付方法 | |
| CN113661263A (zh) | 铝合金硬钎焊板及其制造方法 | |
| JP7498591B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP5952995B2 (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金フィン材 | |
| JP3355995B2 (ja) | ドローレス成形および複合成形性に優れたクロスフィン用アルミニウム合金薄板およびその製造方法 | |
| JPH1147919A (ja) | ろう付アルミニウム熱交換器およびろう付用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JP3170202B2 (ja) | アルミニウム合金クラッドフィン材およびその製造方法 | |
| JP2006523267A (ja) | アルミニウム合金シート物質の生産方法とアルミニウム合金シート | |
| CN113710412A (zh) | 铝合金硬钎焊板及其制造方法 | |
| JP3916020B2 (ja) | 耐エロージョン性に優れた高強度および高熱伝導度を有する熱交換器用Ａｌ合金フィン材 | |
| JP3876505B2 (ja) | 耐エロージョン性に優れた熱交換器用Ａｌ合金フィン材 | |
| JPH0446695A (ja) | アルミニウム部材のろう付け用ろう材 | |
| JPS6144937B2 (ja) | ||
| JP7530734B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JP7665332B2 (ja) | 熱交換器及び熱交換器用チューブ材 | |
| JP7498592B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH11343532A (ja) | 耐食・高強度アルミニウム合金材料およびその製造方法、ならびにアルミニウム合金製熱交換器用チューブ、アルミニウム合金製熱交換器 |