JPH0120243B2 - - Google Patents
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- JPH0120243B2 JPH0120243B2 JP17667981A JP17667981A JPH0120243B2 JP H0120243 B2 JPH0120243 B2 JP H0120243B2 JP 17667981 A JP17667981 A JP 17667981A JP 17667981 A JP17667981 A JP 17667981A JP H0120243 B2 JPH0120243 B2 JP H0120243B2
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Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
本発明は極細糸の溶融紡糸方法に関するもので
あり、さらに詳しくは熱可塑性重合体を用いて、
紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デニール以下で、
しかも断面形状係数の大きい極細異形断面糸を優
れた均斉度で安定に製造しうる溶融紡糸方法を提
供することを目的とするものである。 極細繊維は人工皮革、合成紙、フイルター等の
素材として近時非常に注目されており、その製造
方法に関する研究が活発に行われている。しかし
従来、通常の溶融紡糸方法によつて製造するには
高度の紡糸技術が要求され、特に紡糸引取り糸の
単糸繊度が1.5デニール以下という微細マルチフ
イラメントを安定して得るのは非常に困難であつ
た。そのため極細糸を製造しようとする場合、従
来の方法では２成分以上の重合体を複合紡糸して
一旦単糸繊度の太い糸条となし、しかる後延伸以
降の適当な工程で物理的あるいは化学的処理を施
すことにより各成分を分割せしめて細繊化する方
法が採用されている。このような方法を用いると
単糸繊度が0.1デニール以下といつた超極細糸を
得ることも可能であるが、これには特殊でしかも
非常に複雑な構造をした紡糸装置を必要とするば
かりか、後処理工程での製品収率が著しく悪くな
り、きわめてコスト高を招くという欠点があつ
た。そのために本発明者らは前述のような特殊な
製造方法を用いることなく、極細糸を安定して製
造しうる紡糸技術について種々の検討を行つてき
た。 しかるに、極細糸をシルクライク素材として展
開しようとするとどうしても天然の絹のように繊
維の断面形状を異形化することが望まれるが、従
来の紡糸方法では最終製品において有用な断面形
状を有する極細糸を得ることはむずかしかつた。 すなわち、天然の絹に匹敵する風合および光沢
を付与するためには、製品の断面形状係数K′は
1.2以上必要であることが経験上知られているが、
このような極細糸を得ようとすると紡糸孔の断面
形状係数Ｋをずいぶん大きくせねばならず、本発
明者らの検討によると６よりも大きくする必要が
あつた。しかるに、紡糸孔の断面形状係数Ｋをい
たずらに大きくすると、ポリマー流が紡糸孔から
吐出される際にビビリやピクツキといつた異常流
動を起こし、糸切れしやすいなどの欠点があつ
た。そのため従来の方法では、満足のいく極細異
形断面糸を安定してつくることができなかつたの
である。 前記欠点に鑑み、本発明者らは断面形状係数
K′が大きい極細異形断面糸を良好な均斉度で安
定に製造しうる紡糸方法について鋭意検討した。
その結果、このような極細糸を得るためには (イ) 紡糸時の溶融粘度が高いポリマーを用いて紡
糸すること、 (ロ) ある限定されたデイメンジヨンを有する異形
断面紡糸孔を用いて紡糸すること、 が必須であることを見い出し、本発明を完成する
に至つたものである。 すなわち本発明は、紡糸引取り糸の単糸繊度が
1.5デニール以下である極細糸を2500ｍ／分以上
の紡糸速度で紡糸するに際し、紡糸時における溶
融粘度が3500〜12000ポイズの熱可塑性重合体を
用い、さらに３〜８個のスリツトが放射状に穿設
されており、断面形状係数Ｋが２以上で、紡糸孔
１孔当りの断面積（以下単孔面積と呼称する）Ｓ
が0.05mm2以下である異形断面紡糸孔を用いること
を要旨とするものである。 本発明において熱可塑性重合体としては、ポリ
エステル、ポリアミドおよびポリオレフイン等が
使用可能であるが、紡糸時における溶融粘度が
3500〜12000ポイズ、好ましくは5000〜9000ポイ
ズと従来衣料用繊維の紡糸に供されているものよ
りもその溶融粘度がかなり高いことが必要であ
る。 すなわち、紡糸時の溶融粘度が3500ポイズより
も低い場合、製品の断面形状係数を十分大きくす
ることができないのである。すなわち、本発明者
らの検討によると、紡糸孔の断面形状係数Ｋが一
定の場合、製品の断面形状係数K′に影響する主
要な因子は紡糸時におけるポリマーの溶融粘度、
単孔面積、単孔吐出量、紡温および冷却条件であ
るが、とりわけ前三者の影響は強く、溶融粘度は
高いほど、単孔面積は小さいほど、また単孔吐出
量は多いほどK′は大きくなることがわかつた。
一般に極細糸を製造する場合紡糸時の単孔吐出量
がきわめて少なくなるため、従来の紡糸方法では
K′がきわめて小さくなるという欠点があつたの
である。しかるに、本発明のように紡糸時の溶融
粘度を3500〜12000ポイズに高くし、さらに単孔
面積Ｓが0.05mm2以下の紡糸孔を用いることにより
従来に比べてK′の値を著しく大きくすることが
できるのである。単孔面積Ｓの効果はK′を大き
くするのみでなく、紡糸調子にも強く影響する
が、これについては後述する。 一方、紡糸時の溶融粘度が12000ポイズよりも
大きくなると、今度はパツク圧が大きくなりすぎ
たりあるいはかえつて糸切れしやすくなつて好ま
しくないのである。溶融粘度が高すぎる場合の糸
切れ原因については十分解明されてはいないが、
冷却固化時における細化変形挙動が大幅に変化す
るためと考えられる。 本発明でいう熱可塑性重合体の紡糸時における
溶融粘度とは該重合体を紡糸温度と同じ温度条件
下で、岩本製作所(株)製回転式レオメーターオール
マイテイーを用いて測定した値をいう。溶融粘度
を高くする方法としては、重合度自体を大きくす
る方法、増粘効果を有する化合物を共重合したり
ブレンドしたりする方法などを用いることができ
る。 本発明において用いられる異形断面紡糸孔は３
〜８個のスリツトが放射状に穿設されていること
が必要である。スリツトの数が３個よりも少ない
場合はシルクライク素材に適した断面形状を有す
る製品を得ることができず、スリツトの数が８個
よりも多い場合、紡糸孔の工作精度の点から前述
した断面形状係数Ｋおよび単孔面積Ｓを満足する
紡糸孔を穿設することが非常に困難となるうえ、
シルクライク素材に適した断面形状を有する製品
は得られずやはり好ましくないのである。詳細は
後述するが、紡糸孔の断面形状係数Ｋを比較的大
きくすることができるという意味からスリツトの
数は３〜４個が好ましい。また、前記スリツトは
必ずしも対称的に配置される必要はないが、極端
に非対称に配置されている場合は紡糸孔を吐出す
る際に溶融ポリマーの流れが乱されやすくなるの
で、なるべく対称的に配置穿設されている方が好
ましい。 本発明において単孔面積Ｓは0.05mm2以下、好ま
しくは0.01〜0.03mm2と非常に小さいことが必要で
ある。Ｓが0.05mm2以上の場合K′が相対的に小さく
なるばかりかノズルドラフトも大きくなるので糸
切れしやすく、好ましくないのである。一般に極
細糸を紡糸する場合、単孔面積Ｓは小さい方が可
紡性が良化して有利であるが、本発明のように異
形断面紡糸孔の場合、Ｓを小さくすると紡糸孔の
工作精度の点から紡糸孔の断面形状係数Ｋも小さ
くなるので、実用上は製品の断面形状係数K′お
よび可紡性を考慮してデイメンジヨンを決める必
要がある。 本発明において紡糸孔の断面形状係数Ｋとは、
紡糸孔の断面の内接円の半径Ｒに対するスリツト
の長さ（内接円の中心からスリツト先端迄の長
さ）Ｌの比（Ｋ＝Ｌ／Ｒ）を意味し、製品の断面
形状係数K′とは糸断面についての紡糸孔のＫに
相当する値を意味する。 この定義は紡糸孔の各スリツトが対称的に配置
されており、対称的な断面形状の糸が得られる場
合についてのものであるが、紡出時にポリマーの
流れが余り乱されない程度であれば、対称的形状
から若干変形していても差支えなく、スリツトの
長さや巾において最大のものが最小のものの1.2
倍程度となる迄変形していてもよい。 本発明において用いられる紡糸孔の断面形状の
具体例を第１図〜第３図に、本発明の方法で得ら
れた製品（糸）の断面形状の具体例を第４図、第
５図にそれぞれ示した。 本発明において、前記紡糸孔の断面形状係数Ｋ
は２以上、好ましくは２〜６、さらに好ましくは
３〜５の範囲にすべきである。すなわち、Ｋの値
が２よりも小さい場合、得られる製品の断面形状
係数K′が1.2よりも小さくなり、満足のいく風合、
光沢が発現しない。また、Ｋの値があまり大きく
なると紡糸調子が悪化し、好ましくないのであ
る。 本発明において、紡糸速度は2500ｍ／分以上、
好ましくは3500ｍ／分以上の速度が用いられる。
通常の紡糸方法で極細糸を紡糸しようとする場
合、2000ｍ／分以下の紡糸速度でも紡糸引取り糸
の単糸繊度が1.5デニール程度のものを紡糸する
ことは試験的には可能であるが、均斉度が悪くて
延伸時に断糸が多発するという欠点がある。その
ため工業的規模での生産が可能な紡糸引取り糸の
単糸繊度はせいぜい２デニール程度のものにとど
まつていた。 一方、本発明のように紡糸速度を2500ｍ／分以
上の高速にすることによつて、紡糸引取り糸の単
糸繊度が1.5デニール以下の極細マルチフイラメ
ントを得ることができるのである。また、紡糸速
度を速くするほど単孔吐出量を増大することがで
きるので、すでに述べたように製品の断面形状係
数K′が大きくなるというメリツトもある。この
ように紡糸速度は速いほど有利であるが、ワイン
ダーの性能という点から現時点で工業的に安定し
て採用しうる速度は6000ｍ／分程度である。 以上のように、本発明は紡糸引取り糸の単糸繊
度が1.5デニール以下でかつ断面形状係数K′の大
きい極細異形断面糸を優れた均斉度で安定して紡
糸する方法に関するものであるが、紡出糸条の冷
却は急冷方式、すなわち円筒型冷却装置を用い、
紡糸口金面にできるだけ近い位置で冷却風を吹付
ける方式が好ましい。また、高速紡糸時に走行糸
条に作用する空気抵抗力を低減する目的で冷却固
化後の糸条を集束することも好ましい方法であ
る。 以下に本発明の効果をいくつかの例をあげて説
明する。試験結果の良否は紡糸調子、製品の断面
形状係数K′から評価した。K′の値は1.2以上を合
格とし、紡糸調子は下記の基準により評価した。 〇印…１Kg捲のパツケージを100個得ようとする
場合に発生した糸切れ回数が５以下 △印…上記糸切れ回数が６〜10 ×印… 〃 11以上 実施例 １ フエノールとテトラクロロエタンの等重量混合
溶媒で測定した極限粘度〔η〕がＡ＝0.68，Ｂ＝
0.78，Ｃ＝0.95の重合度の異なる３種類のポリエ
チレンテレフタレートを紡糸孔数が150ホール一
定で、スリツトの個数、紡糸孔の断面形状係数Ｋ
および単孔面積Ｓを種々変更し、紡糸引取り糸の
単糸繊度が0.7デニール一定となる条件下で、Ａ
の場合295℃、Ｂの場合300℃、Ｃの場合310℃の
紡温で溶融紡糸した。なお、各紡温と同じ温度条
件下で岩本製作所(株)製レオメーターオールマイテ
イで測定した前記３種類のポリマーの溶融粘度は
Ａ＝3200ポイズ、Ｂ＝6500ポイズ、Ｃ＝13500ポ
イズであつた。また、いずれの場合も糸条の冷却
は円筒型冷却装置を用い、紡糸口金面より50mm下
方から、25℃に温調された冷却風を吹付けて行つ
た。 得られた結果を第１表に示す。第１表において
試験No.１〜６は本発明例を、試験No.７〜12は比較
例を示す。すなわち、試験No.７，９，10および12
はそれぞれ紡糸速度、紡糸孔の断面形状係数Ｋ、
単孔面積Ｓおよびポリマーの溶融粘度が不適正な
場合の例であり、いずれも紡糸調子が悪化するこ
とがわかる。試験No.８はＫが小さすぎるため、試
験No.11はポリマーの溶融粘度が低すぎるために製
品の断面形状係数K′が不十分である例を示して
いる。
あり、さらに詳しくは熱可塑性重合体を用いて、
紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デニール以下で、
しかも断面形状係数の大きい極細異形断面糸を優
れた均斉度で安定に製造しうる溶融紡糸方法を提
供することを目的とするものである。 極細繊維は人工皮革、合成紙、フイルター等の
素材として近時非常に注目されており、その製造
方法に関する研究が活発に行われている。しかし
従来、通常の溶融紡糸方法によつて製造するには
高度の紡糸技術が要求され、特に紡糸引取り糸の
単糸繊度が1.5デニール以下という微細マルチフ
イラメントを安定して得るのは非常に困難であつ
た。そのため極細糸を製造しようとする場合、従
来の方法では２成分以上の重合体を複合紡糸して
一旦単糸繊度の太い糸条となし、しかる後延伸以
降の適当な工程で物理的あるいは化学的処理を施
すことにより各成分を分割せしめて細繊化する方
法が採用されている。このような方法を用いると
単糸繊度が0.1デニール以下といつた超極細糸を
得ることも可能であるが、これには特殊でしかも
非常に複雑な構造をした紡糸装置を必要とするば
かりか、後処理工程での製品収率が著しく悪くな
り、きわめてコスト高を招くという欠点があつ
た。そのために本発明者らは前述のような特殊な
製造方法を用いることなく、極細糸を安定して製
造しうる紡糸技術について種々の検討を行つてき
た。 しかるに、極細糸をシルクライク素材として展
開しようとするとどうしても天然の絹のように繊
維の断面形状を異形化することが望まれるが、従
来の紡糸方法では最終製品において有用な断面形
状を有する極細糸を得ることはむずかしかつた。 すなわち、天然の絹に匹敵する風合および光沢
を付与するためには、製品の断面形状係数K′は
1.2以上必要であることが経験上知られているが、
このような極細糸を得ようとすると紡糸孔の断面
形状係数Ｋをずいぶん大きくせねばならず、本発
明者らの検討によると６よりも大きくする必要が
あつた。しかるに、紡糸孔の断面形状係数Ｋをい
たずらに大きくすると、ポリマー流が紡糸孔から
吐出される際にビビリやピクツキといつた異常流
動を起こし、糸切れしやすいなどの欠点があつ
た。そのため従来の方法では、満足のいく極細異
形断面糸を安定してつくることができなかつたの
である。 前記欠点に鑑み、本発明者らは断面形状係数
K′が大きい極細異形断面糸を良好な均斉度で安
定に製造しうる紡糸方法について鋭意検討した。
その結果、このような極細糸を得るためには (イ) 紡糸時の溶融粘度が高いポリマーを用いて紡
糸すること、 (ロ) ある限定されたデイメンジヨンを有する異形
断面紡糸孔を用いて紡糸すること、 が必須であることを見い出し、本発明を完成する
に至つたものである。 すなわち本発明は、紡糸引取り糸の単糸繊度が
1.5デニール以下である極細糸を2500ｍ／分以上
の紡糸速度で紡糸するに際し、紡糸時における溶
融粘度が3500〜12000ポイズの熱可塑性重合体を
用い、さらに３〜８個のスリツトが放射状に穿設
されており、断面形状係数Ｋが２以上で、紡糸孔
１孔当りの断面積（以下単孔面積と呼称する）Ｓ
が0.05mm2以下である異形断面紡糸孔を用いること
を要旨とするものである。 本発明において熱可塑性重合体としては、ポリ
エステル、ポリアミドおよびポリオレフイン等が
使用可能であるが、紡糸時における溶融粘度が
3500〜12000ポイズ、好ましくは5000〜9000ポイ
ズと従来衣料用繊維の紡糸に供されているものよ
りもその溶融粘度がかなり高いことが必要であ
る。 すなわち、紡糸時の溶融粘度が3500ポイズより
も低い場合、製品の断面形状係数を十分大きくす
ることができないのである。すなわち、本発明者
らの検討によると、紡糸孔の断面形状係数Ｋが一
定の場合、製品の断面形状係数K′に影響する主
要な因子は紡糸時におけるポリマーの溶融粘度、
単孔面積、単孔吐出量、紡温および冷却条件であ
るが、とりわけ前三者の影響は強く、溶融粘度は
高いほど、単孔面積は小さいほど、また単孔吐出
量は多いほどK′は大きくなることがわかつた。
一般に極細糸を製造する場合紡糸時の単孔吐出量
がきわめて少なくなるため、従来の紡糸方法では
K′がきわめて小さくなるという欠点があつたの
である。しかるに、本発明のように紡糸時の溶融
粘度を3500〜12000ポイズに高くし、さらに単孔
面積Ｓが0.05mm2以下の紡糸孔を用いることにより
従来に比べてK′の値を著しく大きくすることが
できるのである。単孔面積Ｓの効果はK′を大き
くするのみでなく、紡糸調子にも強く影響する
が、これについては後述する。 一方、紡糸時の溶融粘度が12000ポイズよりも
大きくなると、今度はパツク圧が大きくなりすぎ
たりあるいはかえつて糸切れしやすくなつて好ま
しくないのである。溶融粘度が高すぎる場合の糸
切れ原因については十分解明されてはいないが、
冷却固化時における細化変形挙動が大幅に変化す
るためと考えられる。 本発明でいう熱可塑性重合体の紡糸時における
溶融粘度とは該重合体を紡糸温度と同じ温度条件
下で、岩本製作所(株)製回転式レオメーターオール
マイテイーを用いて測定した値をいう。溶融粘度
を高くする方法としては、重合度自体を大きくす
る方法、増粘効果を有する化合物を共重合したり
ブレンドしたりする方法などを用いることができ
る。 本発明において用いられる異形断面紡糸孔は３
〜８個のスリツトが放射状に穿設されていること
が必要である。スリツトの数が３個よりも少ない
場合はシルクライク素材に適した断面形状を有す
る製品を得ることができず、スリツトの数が８個
よりも多い場合、紡糸孔の工作精度の点から前述
した断面形状係数Ｋおよび単孔面積Ｓを満足する
紡糸孔を穿設することが非常に困難となるうえ、
シルクライク素材に適した断面形状を有する製品
は得られずやはり好ましくないのである。詳細は
後述するが、紡糸孔の断面形状係数Ｋを比較的大
きくすることができるという意味からスリツトの
数は３〜４個が好ましい。また、前記スリツトは
必ずしも対称的に配置される必要はないが、極端
に非対称に配置されている場合は紡糸孔を吐出す
る際に溶融ポリマーの流れが乱されやすくなるの
で、なるべく対称的に配置穿設されている方が好
ましい。 本発明において単孔面積Ｓは0.05mm2以下、好ま
しくは0.01〜0.03mm2と非常に小さいことが必要で
ある。Ｓが0.05mm2以上の場合K′が相対的に小さく
なるばかりかノズルドラフトも大きくなるので糸
切れしやすく、好ましくないのである。一般に極
細糸を紡糸する場合、単孔面積Ｓは小さい方が可
紡性が良化して有利であるが、本発明のように異
形断面紡糸孔の場合、Ｓを小さくすると紡糸孔の
工作精度の点から紡糸孔の断面形状係数Ｋも小さ
くなるので、実用上は製品の断面形状係数K′お
よび可紡性を考慮してデイメンジヨンを決める必
要がある。 本発明において紡糸孔の断面形状係数Ｋとは、
紡糸孔の断面の内接円の半径Ｒに対するスリツト
の長さ（内接円の中心からスリツト先端迄の長
さ）Ｌの比（Ｋ＝Ｌ／Ｒ）を意味し、製品の断面
形状係数K′とは糸断面についての紡糸孔のＫに
相当する値を意味する。 この定義は紡糸孔の各スリツトが対称的に配置
されており、対称的な断面形状の糸が得られる場
合についてのものであるが、紡出時にポリマーの
流れが余り乱されない程度であれば、対称的形状
から若干変形していても差支えなく、スリツトの
長さや巾において最大のものが最小のものの1.2
倍程度となる迄変形していてもよい。 本発明において用いられる紡糸孔の断面形状の
具体例を第１図〜第３図に、本発明の方法で得ら
れた製品（糸）の断面形状の具体例を第４図、第
５図にそれぞれ示した。 本発明において、前記紡糸孔の断面形状係数Ｋ
は２以上、好ましくは２〜６、さらに好ましくは
３〜５の範囲にすべきである。すなわち、Ｋの値
が２よりも小さい場合、得られる製品の断面形状
係数K′が1.2よりも小さくなり、満足のいく風合、
光沢が発現しない。また、Ｋの値があまり大きく
なると紡糸調子が悪化し、好ましくないのであ
る。 本発明において、紡糸速度は2500ｍ／分以上、
好ましくは3500ｍ／分以上の速度が用いられる。
通常の紡糸方法で極細糸を紡糸しようとする場
合、2000ｍ／分以下の紡糸速度でも紡糸引取り糸
の単糸繊度が1.5デニール程度のものを紡糸する
ことは試験的には可能であるが、均斉度が悪くて
延伸時に断糸が多発するという欠点がある。その
ため工業的規模での生産が可能な紡糸引取り糸の
単糸繊度はせいぜい２デニール程度のものにとど
まつていた。 一方、本発明のように紡糸速度を2500ｍ／分以
上の高速にすることによつて、紡糸引取り糸の単
糸繊度が1.5デニール以下の極細マルチフイラメ
ントを得ることができるのである。また、紡糸速
度を速くするほど単孔吐出量を増大することがで
きるので、すでに述べたように製品の断面形状係
数K′が大きくなるというメリツトもある。この
ように紡糸速度は速いほど有利であるが、ワイン
ダーの性能という点から現時点で工業的に安定し
て採用しうる速度は6000ｍ／分程度である。 以上のように、本発明は紡糸引取り糸の単糸繊
度が1.5デニール以下でかつ断面形状係数K′の大
きい極細異形断面糸を優れた均斉度で安定して紡
糸する方法に関するものであるが、紡出糸条の冷
却は急冷方式、すなわち円筒型冷却装置を用い、
紡糸口金面にできるだけ近い位置で冷却風を吹付
ける方式が好ましい。また、高速紡糸時に走行糸
条に作用する空気抵抗力を低減する目的で冷却固
化後の糸条を集束することも好ましい方法であ
る。 以下に本発明の効果をいくつかの例をあげて説
明する。試験結果の良否は紡糸調子、製品の断面
形状係数K′から評価した。K′の値は1.2以上を合
格とし、紡糸調子は下記の基準により評価した。 〇印…１Kg捲のパツケージを100個得ようとする
場合に発生した糸切れ回数が５以下 △印…上記糸切れ回数が６〜10 ×印… 〃 11以上 実施例 １ フエノールとテトラクロロエタンの等重量混合
溶媒で測定した極限粘度〔η〕がＡ＝0.68，Ｂ＝
0.78，Ｃ＝0.95の重合度の異なる３種類のポリエ
チレンテレフタレートを紡糸孔数が150ホール一
定で、スリツトの個数、紡糸孔の断面形状係数Ｋ
および単孔面積Ｓを種々変更し、紡糸引取り糸の
単糸繊度が0.7デニール一定となる条件下で、Ａ
の場合295℃、Ｂの場合300℃、Ｃの場合310℃の
紡温で溶融紡糸した。なお、各紡温と同じ温度条
件下で岩本製作所(株)製レオメーターオールマイテ
イで測定した前記３種類のポリマーの溶融粘度は
Ａ＝3200ポイズ、Ｂ＝6500ポイズ、Ｃ＝13500ポ
イズであつた。また、いずれの場合も糸条の冷却
は円筒型冷却装置を用い、紡糸口金面より50mm下
方から、25℃に温調された冷却風を吹付けて行つ
た。 得られた結果を第１表に示す。第１表において
試験No.１〜６は本発明例を、試験No.７〜12は比較
例を示す。すなわち、試験No.７，９，10および12
はそれぞれ紡糸速度、紡糸孔の断面形状係数Ｋ、
単孔面積Ｓおよびポリマーの溶融粘度が不適正な
場合の例であり、いずれも紡糸調子が悪化するこ
とがわかる。試験No.８はＫが小さすぎるため、試
験No.11はポリマーの溶融粘度が低すぎるために製
品の断面形状係数K′が不十分である例を示して
いる。
【表】
実施例 ２
実施例１と同一の条件で測定した極限粘度
〔η〕が0.68であり、５―（ナトリウムスルホ）
イソフタレート成分が５モル％共重合されたポリ
エチレンテレフタレート共重合体（300℃で測定
した溶融粘度は4000ポイズ）を実施例１の試験No.
１と同じ条件下で溶融紡糸した。得られた製品の
断面形状係数K′は1.6であり、また、紡糸時の糸
切れ回数は２回と紡糸調子は良好であつた。 実施例 ３ 96％濃硫酸を用いて20℃で測定した相対粘度が
3.2のナイロン６を実施例１の試験No.１と同じ条
件（ただし、紡温は285℃）下で紡糸した。得ら
れた製品の断面形状係数K′は2.3であり、また、
紡糸時の糸切れ回数は１回だけと紡糸調子は良好
であつた。なお、紡糸に用いたナイロン６の溶融
粘度は285℃の条件下で7500ポイズであつた。
〔η〕が0.68であり、５―（ナトリウムスルホ）
イソフタレート成分が５モル％共重合されたポリ
エチレンテレフタレート共重合体（300℃で測定
した溶融粘度は4000ポイズ）を実施例１の試験No.
１と同じ条件下で溶融紡糸した。得られた製品の
断面形状係数K′は1.6であり、また、紡糸時の糸
切れ回数は２回と紡糸調子は良好であつた。 実施例 ３ 96％濃硫酸を用いて20℃で測定した相対粘度が
3.2のナイロン６を実施例１の試験No.１と同じ条
件（ただし、紡温は285℃）下で紡糸した。得ら
れた製品の断面形状係数K′は2.3であり、また、
紡糸時の糸切れ回数は１回だけと紡糸調子は良好
であつた。なお、紡糸に用いたナイロン６の溶融
粘度は285℃の条件下で7500ポイズであつた。
第１図〜第３図は本発明における異形断面紡糸
孔の断面形状を示し、第４図、第５図は本発明に
おいて得られた製品の断面形状を示す例である。
孔の断面形状を示し、第４図、第５図は本発明に
おいて得られた製品の断面形状を示す例である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デニール以下
である極細糸を2500ｍ／分以上の紡糸速度で紡糸
するに際し、紡糸時における溶融粘度が3500〜
12000ポイズの熱可塑性重合体を用い、さらに３
〜８個のスリツトが放射状に穿設されており、断
面形状係数Ｋが２以上で、かつ紡糸孔１孔当りの
断面積Ｓが0.05（mm2）以下である異形断面紡糸孔
を用いることを特徴とする極細異形断面糸の溶融
紡糸方法。 ２ 溶融粘度が5000〜9000ポイズである特許請求
の範囲の第１項に記載の溶融紡糸方法。 ３ 熱可塑性重合体がポリエステルである特許請
求の範囲の第１項あるいは第２項に記載の溶融紡
糸方法。 ４ スリツトの個数が３個あるいは４個である特
許請求の範囲の第１項、第２項あるいは第３項に
記載の溶融紡糸方法。 ５ 断面形状係数Ｋが３〜５であり、紡糸孔１孔
当りの断面積Ｓが0.01〜0.03mm2である特許請求の
範囲の第１項、第２項、第３項あるいは第４項に
記載の溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17667981A JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17667981A JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5881609A JPS5881609A (ja) | 1983-05-17 |
| JPH0120243B2 true JPH0120243B2 (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=16017820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17667981A Granted JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5881609A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855425B2 (en) | 2000-07-10 | 2005-02-15 | Invista North America S.A.R.L. | Polymer filaments having profiled cross-section |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60146011A (ja) * | 1984-01-06 | 1985-08-01 | Toray Ind Inc | シルキ−風合と光沢を有する改質ポリエステル繊維およびその製造方法 |
| IE57359B1 (en) * | 1985-04-09 | 1992-08-12 | Du Pont | New water-dispersible synthetic fiber |
| JPS6253408A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-09 | Kuraray Co Ltd | 多枝異型断面糸 |
| ATE159303T1 (de) † | 1992-07-03 | 1997-11-15 | Nylstar Sa | Profiliertes, feinfibrilliges filamentgarn und verfahren zur herstellung desselben |
| JP2006225767A (ja) * | 2005-02-15 | 2006-08-31 | Nippon Ester Co Ltd | ポリ乳酸異形断面マルチフィラメント。 |
| CN106835309A (zh) * | 2017-01-24 | 2017-06-13 | 长乐力恒锦纶科技有限公司 | 一种细旦多孔超亮光三叶形锦纶6长丝的生产方法 |
-
1981
- 1981-11-04 JP JP17667981A patent/JPS5881609A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855425B2 (en) | 2000-07-10 | 2005-02-15 | Invista North America S.A.R.L. | Polymer filaments having profiled cross-section |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5881609A (ja) | 1983-05-17 |
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