JPH0122079B2 - - Google Patents
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- JPH0122079B2 JPH0122079B2 JP56208342A JP20834281A JPH0122079B2 JP H0122079 B2 JPH0122079 B2 JP H0122079B2 JP 56208342 A JP56208342 A JP 56208342A JP 20834281 A JP20834281 A JP 20834281A JP H0122079 B2 JPH0122079 B2 JP H0122079B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- welding
- bead
- weight
- flux
- Prior art date
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3608—Titania or titanates
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
本発明はアーク溶接用フラツクス入りワイヤに
関し、特に下向すみ肉溶接及び水平すみ肉溶接に
おいて優れたビード形状、ビード外観、耐アンダ
ーカツト性及びスラグ剥離性を発揮するフラツク
ス入りワイヤに関するものである。 造船、鉄骨、橋梁等のすみ肉溶接には従来グラ
ビテイー溶接が汎用されてきたが、溶接技術が進
歩するにつれて溶接能率の高い半自動溶接や全自
動溶接に移行する傾向がみられる。この場合に使
用されるワイヤとしてはガスシールド用ワイヤ及
びノンガス用ワイヤがあり、中でもガスシールド
用ワイヤはすみ肉溶接における作業性が良好であ
る。ところがこの種の市販ワイヤは汎用性を指向
するものが多く、例えば下向、立向、上向溶接等
の全姿勢溶接で平均的な性能を発揮する様に成分
の調整がなされている為か、現場すみ肉溶接用と
しての実用化が進むにつれて以下に示す様な種々
の問題が指摘されてきている。 ビードが伸びない。 アンダーカツトができ易い。 ビードの揃いが悪い。 ビード形状が凸型や凹型になり易い。 ビード止端部にオーバラツプが形成され易
い。 特にすみ肉継手部に３mm程度以上の隙間（ギヤ
ツプ）がある場合には前記〜の傾向が顕著に
なり、大なり小なり補修溶接の対象となつてい
る。 本発明者等は上記の様な事情に着目し、３mm程
度以上の比較的広いギヤツプを有するすみ肉継手
部に適用した場合でも、ビード形状、ビード外
観、耐アンガーカツト性等の良好な溶接部を与え
ることができるすみ肉溶接専用のフラツクス入り
ワイヤを提供すべく研究を進めてきた。 本発明はかかる研究の結果完成されたものであ
つて、その構成は、TiO2：35〜70％（重量％：
以下同じ）、SiO2：５〜30％、Al2O3：１〜５％、
Mn：10〜30％及び有機物：0.2〜６％を必須成分
として含有し、更にCaO、MnO及びMgOから選
択される２価金属酸化物の１種以上を合計で0.5
〜15重量％含有するフラツクスを、軟鋼製外皮内
にワイヤ全重量に対して10〜25％充填したところ
に要旨が存在する。 以下本発明における上記成分組成設定の理由を
説明する。 TiO2：35〜70％ TiO2はスラグの流動性及び被包性等を調整す
る成分であり、35％未満ではスラグの被包性が不
足しビードが凸状になつたりアンダーカツトが生
じ易くなる。一方70％を越えるとスラグの被包が
過大になつて２段ビードになり易く、またスラグ
が溶融池を被い過ぎる為、連棒速度を一定に保ち
にくくなる。 SiO2：５〜30％ SiO2はスラグの粘性やアークの吹付け強さを
調整する成分であり、５％未満ではアーク力が弱
く且つスラグの粘性が小さいのでスラグの被りが
安定せず、ビードが不揃いになる。一方30％を越
えるとスラグの粘性が過大になると共にアーク力
も過大となり、アンダーカツトの多発及びスパツ
ター発生量の増大を招く。 Al2O3：１〜５％ Al2O3はスプレーアークを形成させてビードの
波を細かく且つ揃いを良くする作用があり、１％
未満ではこれらの作用が有効に発揮されず、一方
５％を超えると溶滴移行が不安定になり、ビード
の波が粗く且つ不揃いになる。 Mn：10〜30％ 脱酸剤として作用し溶接金属の耐気孔性等を高
める為に不可欠の成分であり、10％未満では脱酸
不足による気孔が発生し、30％を越えると脱酸過
剤による気孔が発生する。 有機物：0.2〜６％ 有機物としてはパルプフロツク、殿粉、ゴアガ
ム、セルロシン等が使用され、アークの吹付けを
安定化してビードの揃いや耐アンダーカツト性を
高める作用がある。0.2％未満ではこれらの効果
が有効に発揮されず、一方６％を越えるとアーク
の吹付けがむしろ不安定になり、ビードが不揃い
になると共に耐アンダーカツト性も劣化し、スパ
ツター発生量も増大する。 上記５成分を必須成分とするフラツクスを軟鋼
製帯鋼から形成されるケーシング（外皮）内に充
填して得られるフラツクス入りワイヤは、前記各
成分の特長が有効に発揮され、３mm程度以上のギ
ヤツプを有するすみ肉継手の溶接に適用した場合
でも、優れたビード形状・外観、耐アンダーカツ
ト性等を有する高品質のすみ肉溶接継手を得るこ
とができ、補修溶接を不要にすることができた。 ところで実際の溶接現場で遭遇するすみ肉溶接
継手は、下板と立板を直角に組付けた単純なすみ
肉継手だけでなく、下板と立板を鋭角に組付けた
すみ肉継手や多量の錆が発生したすみ肉継手も相
当あり、この様なすみ肉継手を溶接するときには
スラグ剥離性が極めて重要になる。そこでスラグ
剥離性の向上対策について更に研究を進めた。 一般にスラグの剥離性は、スラグの熱膨張と冷
却収縮の段差及びスラグ密度の大小等によつて支
配されると考えられている。そこで本発明者等は
上記支配要素のうち特にスラグ密度に着目し、ス
ラグ密度を小さくすることによつてスラグの剥離
性を高めようと考えた。その結果、前述のフラツ
クス中にCaO、MnO及びMgOより選択される２
価金属酸化物（以下金属酸化物ということもあ
る）の１種以上を合計で0.5〜15％含ませれば、
生成スラグが多孔質化してスラグ密度が小さくな
り、スラグの剥離性を大幅に改善し得ることが確
認された。これらの効果は前記金属酸化物の配合
量は0.5％未満では有効に発揮されず、一方15％
を越えるとスラグの粘性が低くなりすぎて被包性
が不安定になり、ビードが不揃いになる。尚金属
酸化物としては他にも多くのものがあるが、実験
の結果前記３種の金属酸化物のみが卓越したスラ
グ剥離性改善効果を示した。また上記金属酸化物
の一部又は全部を金属炭酸塩で代用し溶接熱によ
る分解によつて金属酸化物に変換してスラグ中に
混入させることもできるが、炭酸塩として配合す
る場合その量が3.5％を越えるとスパツタの発生
量が急激に増加するので、3.5％以下に止めるべ
きである。 本発明のフラツクス入りワイヤは、上記成分組
成のフラツクスを常法に従つて軟鋼製ケーシング
内に充填することによつて製造されるが、フラツ
クスの充填量はワイヤ全重量に対して10〜25％の
範囲から選択しなければならない。しかしてフラ
ツクス充填量が10％未満では生成スラグの絶対量
が不足する為にスラグの被包性が低下すると共に
不安定になり、ビードが不揃いになる。一方25％
を越えると生成スラグ量が過大になつて２段ビー
ドになつたり、或いはスラグが溶融池を被い過ぎ
る為運棒速度を一定に維持しにくくなる。 本発明は概略以上の様に構成されるが、特にフ
ラツクスの成分組成を厳密に規定することによつ
て、若干のギヤツプを有するすみ肉継手に適用し
た場合でも、ビードの形状や外観、耐アンダーカ
ツト性等の良好な高品質の溶接部が得られること
になつた。またフラツクス中に特定の金属酸化物
（炭酸塩の形を含む）を適量配合すればスラグの
剥離性を大幅に改善することができ、鋭角のすみ
肉継手部や発錆したすみ肉継手部でも作業性良く
溶接することができる。また本発明のフラツクス
入りワイヤは、CO2、（CO2＋Ar）、（CO2＋O2）、
（Ar＋O2）等のシールドガスを用いたガスシール
ドアーク溶接はもとより、ノンガスアーク溶接に
も支障なく使用することができ、自動又は半自動
溶接用としての実用的価値は頗る大きい。 次に本発明の実験例を示す。 実験例 １ 第１表に示す成分組成のフラツクスを軟鋼製ケ
ーシング内に、フラツクス率が15〜16％となる様
に充填して1.6mmφのフラツクス入りワイヤを製
造し、下記の条件で溶接実験を行なつた。 〔溶接条件〕 溶接電流：350A、直流逆極性 溶接電圧：34V シールドガス：100％CO2、流量25／分又は
シールドガスなし 溶接速度：50cm／分 溶接姿勢：水平すみ肉溶接 供試鋼板及び継手形状：２枚のペイント塗布鋼
板（ウオツシユプライマー30μｍ塗布、12mm
ｔ×85mmＷ×1000mmｌ）を用いてギヤツプ
3.2mmのＴ型すみ肉継手を形成（第１図参照） 結果を第１表に一括して示す。尚表中の作業性
評価の判定基準は下記の通りである。 ◎：極めて良好 〇：良好 △：やや不良 ×：不良
関し、特に下向すみ肉溶接及び水平すみ肉溶接に
おいて優れたビード形状、ビード外観、耐アンダ
ーカツト性及びスラグ剥離性を発揮するフラツク
ス入りワイヤに関するものである。 造船、鉄骨、橋梁等のすみ肉溶接には従来グラ
ビテイー溶接が汎用されてきたが、溶接技術が進
歩するにつれて溶接能率の高い半自動溶接や全自
動溶接に移行する傾向がみられる。この場合に使
用されるワイヤとしてはガスシールド用ワイヤ及
びノンガス用ワイヤがあり、中でもガスシールド
用ワイヤはすみ肉溶接における作業性が良好であ
る。ところがこの種の市販ワイヤは汎用性を指向
するものが多く、例えば下向、立向、上向溶接等
の全姿勢溶接で平均的な性能を発揮する様に成分
の調整がなされている為か、現場すみ肉溶接用と
しての実用化が進むにつれて以下に示す様な種々
の問題が指摘されてきている。 ビードが伸びない。 アンダーカツトができ易い。 ビードの揃いが悪い。 ビード形状が凸型や凹型になり易い。 ビード止端部にオーバラツプが形成され易
い。 特にすみ肉継手部に３mm程度以上の隙間（ギヤ
ツプ）がある場合には前記〜の傾向が顕著に
なり、大なり小なり補修溶接の対象となつてい
る。 本発明者等は上記の様な事情に着目し、３mm程
度以上の比較的広いギヤツプを有するすみ肉継手
部に適用した場合でも、ビード形状、ビード外
観、耐アンガーカツト性等の良好な溶接部を与え
ることができるすみ肉溶接専用のフラツクス入り
ワイヤを提供すべく研究を進めてきた。 本発明はかかる研究の結果完成されたものであ
つて、その構成は、TiO2：35〜70％（重量％：
以下同じ）、SiO2：５〜30％、Al2O3：１〜５％、
Mn：10〜30％及び有機物：0.2〜６％を必須成分
として含有し、更にCaO、MnO及びMgOから選
択される２価金属酸化物の１種以上を合計で0.5
〜15重量％含有するフラツクスを、軟鋼製外皮内
にワイヤ全重量に対して10〜25％充填したところ
に要旨が存在する。 以下本発明における上記成分組成設定の理由を
説明する。 TiO2：35〜70％ TiO2はスラグの流動性及び被包性等を調整す
る成分であり、35％未満ではスラグの被包性が不
足しビードが凸状になつたりアンダーカツトが生
じ易くなる。一方70％を越えるとスラグの被包が
過大になつて２段ビードになり易く、またスラグ
が溶融池を被い過ぎる為、連棒速度を一定に保ち
にくくなる。 SiO2：５〜30％ SiO2はスラグの粘性やアークの吹付け強さを
調整する成分であり、５％未満ではアーク力が弱
く且つスラグの粘性が小さいのでスラグの被りが
安定せず、ビードが不揃いになる。一方30％を越
えるとスラグの粘性が過大になると共にアーク力
も過大となり、アンダーカツトの多発及びスパツ
ター発生量の増大を招く。 Al2O3：１〜５％ Al2O3はスプレーアークを形成させてビードの
波を細かく且つ揃いを良くする作用があり、１％
未満ではこれらの作用が有効に発揮されず、一方
５％を超えると溶滴移行が不安定になり、ビード
の波が粗く且つ不揃いになる。 Mn：10〜30％ 脱酸剤として作用し溶接金属の耐気孔性等を高
める為に不可欠の成分であり、10％未満では脱酸
不足による気孔が発生し、30％を越えると脱酸過
剤による気孔が発生する。 有機物：0.2〜６％ 有機物としてはパルプフロツク、殿粉、ゴアガ
ム、セルロシン等が使用され、アークの吹付けを
安定化してビードの揃いや耐アンダーカツト性を
高める作用がある。0.2％未満ではこれらの効果
が有効に発揮されず、一方６％を越えるとアーク
の吹付けがむしろ不安定になり、ビードが不揃い
になると共に耐アンダーカツト性も劣化し、スパ
ツター発生量も増大する。 上記５成分を必須成分とするフラツクスを軟鋼
製帯鋼から形成されるケーシング（外皮）内に充
填して得られるフラツクス入りワイヤは、前記各
成分の特長が有効に発揮され、３mm程度以上のギ
ヤツプを有するすみ肉継手の溶接に適用した場合
でも、優れたビード形状・外観、耐アンダーカツ
ト性等を有する高品質のすみ肉溶接継手を得るこ
とができ、補修溶接を不要にすることができた。 ところで実際の溶接現場で遭遇するすみ肉溶接
継手は、下板と立板を直角に組付けた単純なすみ
肉継手だけでなく、下板と立板を鋭角に組付けた
すみ肉継手や多量の錆が発生したすみ肉継手も相
当あり、この様なすみ肉継手を溶接するときには
スラグ剥離性が極めて重要になる。そこでスラグ
剥離性の向上対策について更に研究を進めた。 一般にスラグの剥離性は、スラグの熱膨張と冷
却収縮の段差及びスラグ密度の大小等によつて支
配されると考えられている。そこで本発明者等は
上記支配要素のうち特にスラグ密度に着目し、ス
ラグ密度を小さくすることによつてスラグの剥離
性を高めようと考えた。その結果、前述のフラツ
クス中にCaO、MnO及びMgOより選択される２
価金属酸化物（以下金属酸化物ということもあ
る）の１種以上を合計で0.5〜15％含ませれば、
生成スラグが多孔質化してスラグ密度が小さくな
り、スラグの剥離性を大幅に改善し得ることが確
認された。これらの効果は前記金属酸化物の配合
量は0.5％未満では有効に発揮されず、一方15％
を越えるとスラグの粘性が低くなりすぎて被包性
が不安定になり、ビードが不揃いになる。尚金属
酸化物としては他にも多くのものがあるが、実験
の結果前記３種の金属酸化物のみが卓越したスラ
グ剥離性改善効果を示した。また上記金属酸化物
の一部又は全部を金属炭酸塩で代用し溶接熱によ
る分解によつて金属酸化物に変換してスラグ中に
混入させることもできるが、炭酸塩として配合す
る場合その量が3.5％を越えるとスパツタの発生
量が急激に増加するので、3.5％以下に止めるべ
きである。 本発明のフラツクス入りワイヤは、上記成分組
成のフラツクスを常法に従つて軟鋼製ケーシング
内に充填することによつて製造されるが、フラツ
クスの充填量はワイヤ全重量に対して10〜25％の
範囲から選択しなければならない。しかしてフラ
ツクス充填量が10％未満では生成スラグの絶対量
が不足する為にスラグの被包性が低下すると共に
不安定になり、ビードが不揃いになる。一方25％
を越えると生成スラグ量が過大になつて２段ビー
ドになつたり、或いはスラグが溶融池を被い過ぎ
る為運棒速度を一定に維持しにくくなる。 本発明は概略以上の様に構成されるが、特にフ
ラツクスの成分組成を厳密に規定することによつ
て、若干のギヤツプを有するすみ肉継手に適用し
た場合でも、ビードの形状や外観、耐アンダーカ
ツト性等の良好な高品質の溶接部が得られること
になつた。またフラツクス中に特定の金属酸化物
（炭酸塩の形を含む）を適量配合すればスラグの
剥離性を大幅に改善することができ、鋭角のすみ
肉継手部や発錆したすみ肉継手部でも作業性良く
溶接することができる。また本発明のフラツクス
入りワイヤは、CO2、（CO2＋Ar）、（CO2＋O2）、
（Ar＋O2）等のシールドガスを用いたガスシール
ドアーク溶接はもとより、ノンガスアーク溶接に
も支障なく使用することができ、自動又は半自動
溶接用としての実用的価値は頗る大きい。 次に本発明の実験例を示す。 実験例 １ 第１表に示す成分組成のフラツクスを軟鋼製ケ
ーシング内に、フラツクス率が15〜16％となる様
に充填して1.6mmφのフラツクス入りワイヤを製
造し、下記の条件で溶接実験を行なつた。 〔溶接条件〕 溶接電流：350A、直流逆極性 溶接電圧：34V シールドガス：100％CO2、流量25／分又は
シールドガスなし 溶接速度：50cm／分 溶接姿勢：水平すみ肉溶接 供試鋼板及び継手形状：２枚のペイント塗布鋼
板（ウオツシユプライマー30μｍ塗布、12mm
ｔ×85mmＷ×1000mmｌ）を用いてギヤツプ
3.2mmのＴ型すみ肉継手を形成（第１図参照） 結果を第１表に一括して示す。尚表中の作業性
評価の判定基準は下記の通りである。 ◎：極めて良好 〇：良好 △：やや不良 ×：不良
【表】
【表】
第１表より次の様に考察することができる。
(1) Ａ−１〜Ａ−８は本発明の何れかを欠く比較
例であり、以下示す如く何らかの欠陥が現われ
る。 Ａ−１：TiO2が不足し有機物が多すぎる為ア
ーク力が強く、ビードが凸気味になると共に
アンダーカツトが多発する。 Ａ−２：TiO2が過剰で有機物が不足する為、
アーク力が弱くスパツターは少ないがビード
が不揃いになると共に２段ビードになる。 Ａ−３：SiO2が不足しMnが多すぎる為ややア
ーク力が弱く、またスラグの流動性が大きく
なつてビードの揃いが悪く且つ凹型になる。
しかも脱酸剤過剰によりビード表面に気孔が
多発している。 Ａ−４：SiO2が過剰でMnが不足する為アーク
力が強く、またスラグ被包性が悪い為にアン
ダーカツトが多発する。しかも脱酸不足によ
る気孔がビード表面に多発している。 Ａ−５：Al2O3が不足しTiO2が多すぎる為、ア
ークが不安定でビードの揃いが非常に悪い。 Ａ−６：Al2O3及びSiO2が多すぎる為アークが
非常に強く、溶滴の移行が不安定である。そ
の為スパツタが多発すると共にアンダーカツ
トも発生している。 Ａ−７：適量の金属酸化物を配合しているが
TiO2が不足する為、スラグ剥離性は殆んど
改善されない。 Ａ−８：金属酸化物を除く他の必須成分量はす
べて要件を満足するが、金属酸化物が多すぎ
る為ビード形状が悪化すると共にビードが不
揃いになる。 Ａ−９：金属酸化物の要件は満たすものの
SiO2が不足し、且つMnが多すぎる為ややア
ーク力が弱く、またビードの揃いが悪く、し
かも脱酸過剰によりビード表面に気孔が多発
している。スラグの剥離性も良好でない。 Ａ−10：金属酸化物の要件は満たすものの、
SiO2が過剰で且つMnが不足する為アーク力
が強く安定性が悪い。しかも脱酸不足による
気孔がビード表面に多発している。スラグ剥
離も良好でない。 Ａ−11：MgOの添加量は十分でるが、TiO2が
過剰で有機物が不足する為、アーク力が弱
く、スパツタは少ないがビードが不揃になる
と共に２段ビードになる。スラグの剥離性も
良好でない。 (2) 次に（Ｂ−１）から（Ｂ−６）はTiO2、
SiO2、Al2O3、Mn及び有機物の添加要件は充
足するものの、金属酸化物の添加要件を欠く参
考例であつて、ビード形状、耐アンダーカツト
性、アーク安定性もすべて良好である。尚スラ
グ剥離性もほぼ問題ないが、更に改善の余地が
残されている。 (3) これに対し（Ｃ−１）から（Ｃ−14）は本発
明の要件を満たす実施例で、安定したスプレー
アークが得られる為スパツターが極めて少なく
アンダーカツトも発生しない。また生成フラグ
の粘性が最適であるのでスラグの被包性が良
く、細かで揃いがよく平らなビードが得られ
る。また適量の金属酸化物を配合してスラグの
多孔質化も図つているので、スラグ剥離性も極
めて良好である。 尚第１表(2)の下方にノンガス溶接の例をあげた
が、シールドガス溶接の場合と同様良好な結果を
得ている。但し本発明の実施例に比べて参考例は
スラグの剥離性に関し改善の余地が残されてい
る。 また参考写真１〜５は、第１表(1)のＢ−４を基
本組成としAl2O3量を変えた（Al2O3の増減によ
る数値の調整はTiO2の調整により行なつた）場
合のビード外観を示したものであり、Al2O3が１
％未満（0.8％）ではビードが不揃いになり、ま
た５％を越えると（5.2％、5.5％）ビードの下脚
の揃いが劣化する他、ビードが細く且つアンダー
カツトを発生する傾向がみられる。これに対し
Al2O3が１〜５％の範囲のもの（1.2％、4.8％）
は、ビードの揃いが極めて良好でアンダーカツト
等の欠陥も全く認められない。 本発明は以上の様に構成されているので、特に
下向すみ肉溶接及び水平すみ肉溶接において優れ
たビード形状、ビード外観、耐アンダーカツト性
を発揮すると共に、スラグ剥離性においても極め
て優れたフラツクス入りワイヤが得られる。
例であり、以下示す如く何らかの欠陥が現われ
る。 Ａ−１：TiO2が不足し有機物が多すぎる為ア
ーク力が強く、ビードが凸気味になると共に
アンダーカツトが多発する。 Ａ−２：TiO2が過剰で有機物が不足する為、
アーク力が弱くスパツターは少ないがビード
が不揃いになると共に２段ビードになる。 Ａ−３：SiO2が不足しMnが多すぎる為ややア
ーク力が弱く、またスラグの流動性が大きく
なつてビードの揃いが悪く且つ凹型になる。
しかも脱酸剤過剰によりビード表面に気孔が
多発している。 Ａ−４：SiO2が過剰でMnが不足する為アーク
力が強く、またスラグ被包性が悪い為にアン
ダーカツトが多発する。しかも脱酸不足によ
る気孔がビード表面に多発している。 Ａ−５：Al2O3が不足しTiO2が多すぎる為、ア
ークが不安定でビードの揃いが非常に悪い。 Ａ−６：Al2O3及びSiO2が多すぎる為アークが
非常に強く、溶滴の移行が不安定である。そ
の為スパツタが多発すると共にアンダーカツ
トも発生している。 Ａ−７：適量の金属酸化物を配合しているが
TiO2が不足する為、スラグ剥離性は殆んど
改善されない。 Ａ−８：金属酸化物を除く他の必須成分量はす
べて要件を満足するが、金属酸化物が多すぎ
る為ビード形状が悪化すると共にビードが不
揃いになる。 Ａ−９：金属酸化物の要件は満たすものの
SiO2が不足し、且つMnが多すぎる為ややア
ーク力が弱く、またビードの揃いが悪く、し
かも脱酸過剰によりビード表面に気孔が多発
している。スラグの剥離性も良好でない。 Ａ−10：金属酸化物の要件は満たすものの、
SiO2が過剰で且つMnが不足する為アーク力
が強く安定性が悪い。しかも脱酸不足による
気孔がビード表面に多発している。スラグ剥
離も良好でない。 Ａ−11：MgOの添加量は十分でるが、TiO2が
過剰で有機物が不足する為、アーク力が弱
く、スパツタは少ないがビードが不揃になる
と共に２段ビードになる。スラグの剥離性も
良好でない。 (2) 次に（Ｂ−１）から（Ｂ−６）はTiO2、
SiO2、Al2O3、Mn及び有機物の添加要件は充
足するものの、金属酸化物の添加要件を欠く参
考例であつて、ビード形状、耐アンダーカツト
性、アーク安定性もすべて良好である。尚スラ
グ剥離性もほぼ問題ないが、更に改善の余地が
残されている。 (3) これに対し（Ｃ−１）から（Ｃ−14）は本発
明の要件を満たす実施例で、安定したスプレー
アークが得られる為スパツターが極めて少なく
アンダーカツトも発生しない。また生成フラグ
の粘性が最適であるのでスラグの被包性が良
く、細かで揃いがよく平らなビードが得られ
る。また適量の金属酸化物を配合してスラグの
多孔質化も図つているので、スラグ剥離性も極
めて良好である。 尚第１表(2)の下方にノンガス溶接の例をあげた
が、シールドガス溶接の場合と同様良好な結果を
得ている。但し本発明の実施例に比べて参考例は
スラグの剥離性に関し改善の余地が残されてい
る。 また参考写真１〜５は、第１表(1)のＢ−４を基
本組成としAl2O3量を変えた（Al2O3の増減によ
る数値の調整はTiO2の調整により行なつた）場
合のビード外観を示したものであり、Al2O3が１
％未満（0.8％）ではビードが不揃いになり、ま
た５％を越えると（5.2％、5.5％）ビードの下脚
の揃いが劣化する他、ビードが細く且つアンダー
カツトを発生する傾向がみられる。これに対し
Al2O3が１〜５％の範囲のもの（1.2％、4.8％）
は、ビードの揃いが極めて良好でアンダーカツト
等の欠陥も全く認められない。 本発明は以上の様に構成されているので、特に
下向すみ肉溶接及び水平すみ肉溶接において優れ
たビード形状、ビード外観、耐アンダーカツト性
を発揮すると共に、スラグ剥離性においても極め
て優れたフラツクス入りワイヤが得られる。
第１図は実験例で採用したすみ肉継手を示す説
明図である。
明図である。
Claims (1)
- １ TiO2：35〜70重量％、SiO2：５〜30重量％、
Al2O3：１〜５重量％、Mn：10〜30重量％及び
有機物：0.2〜６重量％を必須成分として含有し、
更にCaO、MnO及びMgOから選択される２価金
属酸化物の１種以上を合計で0.5〜15重量％含有
するフラツクスを、軟鋼製外皮内にワイヤ全重量
に対して10〜25重量％充填してなることを特徴と
するアーク溶接用フラツクス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20834281A JPS58110193A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20834281A JPS58110193A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110193A JPS58110193A (ja) | 1983-06-30 |
| JPH0122079B2 true JPH0122079B2 (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=16554680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20834281A Granted JPS58110193A (ja) | 1981-12-22 | 1981-12-22 | ア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58110193A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60234794A (ja) * | 1984-05-09 | 1985-11-21 | Kobe Steel Ltd | 溶接用複合ワイヤ |
| JPS62151293A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Kobe Steel Ltd | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
| JPH0669633B2 (ja) * | 1989-12-08 | 1994-09-07 | 株式会社神戸製鋼所 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入リワイヤ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52144341A (en) * | 1976-05-27 | 1977-12-01 | Nippon Steel Corp | Flux cored wires for co2 gas shielded arc welding |
-
1981
- 1981-12-22 JP JP20834281A patent/JPS58110193A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58110193A (ja) | 1983-06-30 |
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