JPH01227885A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は自転阻止装置を備えｒこスクロール圧縮機に関
するものである。

従来の技術 スクロール圧縮機は、吸入室が外周部に有り、吐出ボー
トが渦巻きの中心部に設けられ、吐出ボートを中心とす
る対称な渦巻き形の圧縮空間で吸入・圧縮さｎ１圧縮流
体の流ｎが一方向で圧縮トルクの変動が往復動式圧縮機
や回転式圧縮機に比べて小さく、振動や騒音も極めて小
さいことが一般に知らｎている。

まｒこ、旋回スクロールは、駆動軸のクランク機構と自
転阻止機構によって自転せず公転するので、旋回スクロ
ールに生じる遠心力は駆動軸に適当なバランスウェイト
を設けることにより、駆動系の動バランスを均衡させ、
駆動軸系の振動を低下させる方策がなさｎている。

まｒこ、駆動軸の片側にのみ圧縮部を汀する構成のスク
ロール圧縮機は、旋回スクロールの自転阻止部材が旋回
スクロールに係合して往復運動するｒコめに、旋回スク
ロール部分の重心位置が変動する。そのｒこめ、動バラ
ンスを完全に均衡させ得ないという問題を有しているこ
とから、自転阻止部材は軽量化が是非必要な課題である
ことも知らｎている。

まｒこ、旋回スクロールの具体的な自転阻止機構は、第
１５図〜第１７図のような構成が以前から考えらｎでい
る。

同図は、環状板３０９１の両面にキー溝３０９６゜３０
９７とキー溝３０９Ｂ、３０９９が設けらｎ。

両側のキー溝は互いに環状板３０９１の中心で直交し、
そｎぞれのキー溝には旋回スクロール３０２０とハウジ
ング３０４８に固定さｎｒこキー３１００などが微少隙
間で係合摺動して自転阻止機構を形成している（米国特
許３９２４９７７号公報）。

まｆこ、第１８図のように、環状板４０６１の両面に平
行キ一部４０５９を設けて旋回スクロールなどの相手部
材にキー溝を設け１こもの、まｒこ、第１９図のように
上記例を組み合わせｆこ形状のもの（実公昭６２−２１
７５６号公報）、さらには第１遍 ２０図、第２１図のように第１８邪のキ一部をその中心
で回転可能にしｒこもの（特開昭５３−３４１０７号公
報）など、自転阻止部材の軽量化やキ一部の耐摩耗性改
善の工夫がなさｎている。

発明が解決しようとする課題 しかし、第２０図、第２１図の構成は部品数が多く、コ
スト高で軽量化に問題がある。

まｒコ、そｎ以外の自転阻止部材はいずｎも環状板の両
面に平行キ一部まｒこはキー溝を組み合わせｆコ形状で
、旋回スクロールの回転方向バックラッシュを少なくし
て圧縮気体温ｎを少なくするｆこめに、摺動面の平行精
度やキー溝まｆコはキー幅寸法にも高精度を要する、 しｒこがって、平行キー側面やキー溝の加工は片面毎の
加工をする必要があり、加工物の治具等への取り付け、
取り外しと加工時間が長くなり、且つ環状部に反りが生
じ易いので環状部を薄（出来ないという問題があっｒこ
。

まｆこ、部品素材の制作においても、環状板の両面に凹
凸があるｒコめに、素材の型打ち成形や焼結成形などの
多量生産工法において形状寸法に制約が生じ、成形工程
が多くなるなど、素材コスト、加工コストが極めて高く
、軽量化にも限度があり、課題を解決するｒコめの手段 上記課題を解決Ｔるｒこめに本発明のスクロール圧縮機
の自転阻止装置は、旋回スクロールのランプ支持円板と
本体フレームとの間に配置さｎで環状薄板形状を成し、
ラップ支持円板の側の環状薄板との略中心を通る軸線上
の対称位置に一対の突出部を設け、環状薄板の外周両側
面には前記軸線に直交する平雨な一対の平面部を設け、
突出部はラップ支持円板に設けｆこ一対のガイド溝に摺
動可能に係合しｒこ自転阻止部材を備えｒこ構成である
。

作　　　用 本発明は上記構成によって、簡単な形状のｆこめに素材
成形、加工成形時の環状板の反りが少なく、軽量で摺動
品寸法精度の高い自転阻止部材が、旋回スクロールと本
体フレームとに係合して、駆動軸の回転に伴い往復運動
し、旋回スクロールの自転阻止機能をなして圧縮空間で
吸入・圧縮作用が行われる。軽量の自伝用、止部材が往
復運動をして運動方向を変える時の慣性力の変化や摺動
品隙間のバックラッシュを少な（すると共に、旋回スク
ロールの重心位置変化を小さ（し、駆動軸系の不釣り合
い量を少なくして圧縮機への加振力を低減させ、圧縮機
高速運転時でも振動を少な（するものである。

実施例 以下、本発明の実施例のスクロール圧縮機について、図
面を参照しながら説明する。

第１図は本発明の第１の実施例におけるスクロール冷媒
圧縮機の縦断面図を示し、第２図は主要部品の分解図を
示し、第３図は第１図におけるスラスト軸受２０のシー
ル部詳細部分断面図を示し、第４図はオルダムリングの
外観図を示シ、第５図は本体フレーム、スラスト軸受、
オルダムリングの組み立て外観図を示し、第６図１よ＠
１図のＡ　−Ａ線による断面図を示し、第７図は第６図
における吸入管接続部の逆比弁の位置説明図を示し、第
８図は第７図のＢ−Ｂ線による縦断面図を示し、第９図
は給油通路に用いる逆止弁の外観図を示し、第１０図、
第１１図は吸入ポートにおける圧縮室の移動説明図を示
し、第１２図は吸入行程から吐出行程までの冷媒ガスの
圧力変化を示す特性図を示し、第１ａ図は各圧縮室にお
ける定点の圧力変化を示す特性図を示し、第１４図は本
発明の別の実施例におけるオルダムリングの外観図を示
す。

第１図において、１は鉄製の密閉ケースで、その内部全
体が吐出室２に連通ずる高圧雰囲気で、上部にモータ３
、下部に圧縮部を配置し、モータ３の回転子３−に固定
さｎｆこ駆動軸４を支承する圧縮部の本体フレーム５に
より、密閉ケース１の内部がモータ室６と吐出室とに仕
切らｎでいる。

本体フレーム５は軽量化と軸受部の熱発散を主目的とし
ｒこ熱伝導特性に優ｎｒこアルミニウム合金製で、その
外周部に溶接性に優ｎｒこ鉄製のライナー８が焼はめ固
定され、ライナー８の外周面が密閉ケース１に全周内接
し部分的に溶接固定されている。

モータ３の固定子３ｂの両端外周部は、密閉ケース１に
内接固定されｆこ軸受フレーム９ト本体７レーム５によ
って支持固定さｎ′Ｃいる。駆動軸４は軸受フレーム９
に設けられｒこと部軸受１０．本体フレーム５の上端部
に設けらｎｆこ下部軸受１１、本体フレーム５の中央部
に設けらｎｆコ主軸受１２、本体フレーム５の上端面と
モータ３の回転子３ａの下部端面との間に設けらｎｔこ
スラスト玉軸受１３とで支持さｎ、その下端部には駆動
軸４の主軸から偏心しｆコ偏心軸受１４が設けらｎてい
る。

本体フレーム５の下端面には、アルミニウム合金製の固
定スクロール１５が固定され、固定スクロール１５は、
渦巻き状の固定スクロールラップ１５畠と鏡板１５ｂか
ら成り、鏡板１５ｂの中央部には、固定スクロールラッ
プ１５ｍの巻き始め部に開口する吐出ポート１６が吐出
室２にも開口して設けられ、固定スクロールランプ１５
ｍの外周部には吸入室１７が設けらｎでいる。

固定スクロールラップ１５ｍに噛み合って圧縮室を形成
する渦巻き状の旋回スクロールランプ１８暑と、駆動軸
４の偏心軸受１４に支持さｒｔｒこ旋回軸１８ｂとを直
立させｆこラップ支持円板１８ｃとから成るアルミニウ
ム合金製の旋回スクロール１８は、固定スクロール１５
と本体フレーム５と駆動軸４とに囲まれて配置さｎてお
り、旋回軸１８ｂの外周部に高張力鋼材料から成るスリ
ーブ１９が焼はめ固定され、ラップ支持円板１８ｏの表
面は硬化処理さｎでいる。

本体フレーム５に固定さｎｆこ平行ピン１９に拘束さ０
て軸方向にのみ移動が可能なスラスト軸受２０と固定ス
クロール１５の鏡板１５ｂとの間にはスペーサ２１が設
けらｎ１スペーサ２１の軸方向寸法は、油膜による摺動
面のシール性向上のｆコめに、ラップ支持円板１８ａの
厚さよりも約０．０１５ｚ０．０２０１１Ｍ大きく設定
さｎている。

駆動軸４の偏心軸受１４の底部と、旋回スクロール１８
の旋回軸１８ｂの端部との間の偏心軸受空間３６と、ラ
ップ支持円板１８ｃの外周部空間３７とは、旋回軸１８
ｂとラップ支持円板１８ｃに設けらｎｆこ油入Ａ３８暑
により連通さｎている。

スラスト軸受２０は第２図、第６図のように、その中央
部が２つの平行な直線部分２２と、それに連なる２つの
円弧状曲線部分２３から成る形状に貫通成形さｎている
。

旋回スクロールの自転阻止部材（以下、オルダムリング
という）２４は、焼結成形や射出成形工法などに適しｒ
こ軽合金や強化センイ複合樹脂材料から成り、含油特性
も有し、第４図のように両面が平行な薄い環状板２４ｍ
と、その−面に設けらｎｆニ一対の平行キ一部分２４ｂ
とから成り、環状板２４ａの外輪郭は、２つの平行な直
線部分２５とそｎに連なる２つの円弧状曲線部分２６か
ら成り、直線部分２５が第５図のようにスラスト軸受２
０の直線部分２２に微少隙間で係合し、摺動可能であり
、平行キ一部分２４ｂの側面２４ｃは、直線部分２５の
中央部で直交し、そして第１図、第２図のように旋回ス
クロール１８のラップ支持円板１８ａに設けらｎｒこ一
対のキー溝７１に微少隙間で係合し、摺動可能な形状に
設定さｎている。

なお、環状板２４ｍの内輪郭は、外輪郭に類似しｒこ形
状である。まｆこ、平行キ一部分２４ｂの付は根に設け
らｎｒこヘコミ部２４ｄは潤滑油の通路にもなる。

まｒこ、円弧状曲線部分に設けらｎｒこヘコミ部２４ｅ
も同様な潤滑油の通路である。

第１図、第３図のように、本体フレーム５とスラスト軸
受２０との間には約０．１ＷＩＲ前後のレリース隙間２
７が設けら０、そのレリース隙間２７に対向して本体フ
レーム５にも環状溝２８が設けられ、環状溝２８を囲ん
だゴム製のシールリング７０が、本体フレーム５とスラ
スト軸受２ｏとの間に装着さｎている。

モータ室６の上部と吐出室２とは密閉ケース１の側壁を
貫通して接続さｎｒコバイパス吐出管２９を介して連通
し、バイパス吐出管２９のモータ室６への開口位置は、
固定子３ｂの上部コイルエンド３０の側面に対回し、バ
イパス吐出管２９の１部間口端と密閉ケース１の上面に
接続さｎ１コ吐出管３１とは、軸受フレーム５に設けら
ｎｒこ抜き穴３２、密閉ケース１の上面と軸受フレーム
９との間に配置さｎｌかつ多数の小穴を仔しｆこパンチ
ングメタル３３を介して連通している。

モータ室６の下部に設けらｎｒこ吐出室油溜３４は、モ
ータ室６の上部とモータ３の固定子３ｂの外周の一部を
カットして設けｆこ冷却通路３５により連通さｎ′Ｃい
る。まｒこ、吐出室油溜３４は、本体フレーム５に設け
られｒこ油入Ｂ５８ｂを経由して環状溝２８に通じると
共に、オルダムリング２４が配置さｎｒこ旋回スクロー
ル１８の背圧室３９にも主軸受１２の摺動品微少隙間を
介して通じ、更に偏心軸受１４に設けらｎｒコ油溝Ａ４
０畠を介して偏心軸受空間３６へも連通している。

まｆこ、本体フレーム５に設けらｎｒこ油入Ｂ５８ｂは
、駆動軸４の下部軸受１１に対応する下部軸部４ｍの表
面に設けらｎｆこ螺旋状油溝４１にも通じており、螺旋
状油溝４１の巻方向は、駆動軸４が正回転する時に潤滑
油の粘性を利用しｆこネジポンプ作用の生じるように設
けらｎｌその終端は下部軸受４ａの途中まで形成さｎて
いる。

駆動軸４の下端部の偏肉重量と偏心量および旋回スクロ
ール１８の重電によって生じる回転不釣合は、回転子３
ａのと端と下端に取り付けられｒこバランスウェイト７
５．７６により解消さｎる。

第６図、第７図のように、固定スクロール１５は、吸入
室１７の両端を連通ずる円弧状の吸入通路４２が設けら
ｎ、そｎに直交する円形の吸入穴４３が、固定スクロー
ルラップ１５ｍの側面に対しても直角方向に設けらｎ１
吸入穴４３の底部は平面で吸入通路４２の側面にまで到
達している。

第８図のように、吸入穴４３の中心は、吸入通路４２の
底面４４とずｎており、吸入通路４２への開口部寸法Ｗ
４５は、吸入穴４３の直径寸法より小さく設けらｎてい
る。まｒこ、吸入穴４３にはアキュームレータ４６の吸
入管４７が接続さｎており、吸入穴４３の底面４４と吸
入管端面４８との間には、吸入管４７の内径寸法および
吸入管端面４８と底面４４との間の吸入穴深さ寸法Ｌ４
９よりも大きく且つ開口寸法Ｗ４５よりも大きい円形薄
鋼板の逆止弁５０が配置さｎている。逆止弁５０の表面
は油温ｎ持性が悪（弾力性に富んだテフロンがコーティ
ングされている。

吸入室１７にも吐出室２にも連通しない第２圧縮室５１
と外周部空間３７とは、第２圧縮室５１に開口して鏡板
１５ｂに設けらｎｒこ細径のインジェクション溝５２、
鏡板１５ｂと樹脂製の断熱カバー５３とで形成さｎｒこ
インジェクション溝５４、外周部空間３７に開口しｒ二
段付き形状の油入Ｃ３８ａとから成るインジェクション
通路５５で連通さｎ、油入Ｃ３８ａの大径部５６には、
第９図に示すような外周の一部に切欠き５７を有する薄
鋼板製の逆止弁５８とコイルスプリング５９とが配置せ
らｎ、コイルスプリング５９は断熱カバー５３に押えら
ｎて逆止弁５８を常時付勢する。外周部空間３７への油
入Ｃ３８ｃの開口位置は、第１０図、第１１図に示す如
く、吐出ボート１６に連通する第３圧縮室６０の容積減
少行程が終了する近傍にまで旋回スクロール１８が移動
しｒこ（第１０図参照）時に外周部空間３７と油入Ｃ３
８ｃとが連通し、そｎ以外の時（第１１図参照）にはラ
ップ支持円板１８ａによって遮断さｎる位置に設けらｎ
ている。

第１２図において、横軸は駆動軸４の回転角度を示し、
縦軸は冷媒圧力を示す。そして実線６２、点線６３で吸
入・圧縮・吐出過程における冷媒ガスの圧力変化状態を
表わしている。実線６２は、正常圧力で運転時の圧力変
化を表わし、点線６３は、異常圧力と昇運転時の圧力変
化を表わす。

第１３図において、横軸は駆動軸４の回転角度を示し、
縦軸は冷媒圧力を示し、そして実線６４は、吐出室２に
も吸入室１７にも連通しない第２圧縮室５１ｍ、５１ｂ
のインジェクシッン穴５２ｍ。

５２ｂの開口位置における圧力変化を表わし、点線６５
は、吸入室１７に連通ずる第１圧縮室６１ａ。

６１ｂ（第６図参照）の定点における圧力変化を表わし
、−点鎖線６６は、吐出室２に連通ずる第３圧縮室Ｂｏ
ａ、６０ｂの定点における圧力変化を表わし、二点鎖線
６７は、第１圧縮室６１蟲。

ｓｔｂと第２圧縮室５１ａ、５１ｂとの間の定点におけ
る圧力変化を表わし、２重点線６８は、背圧室３９の圧
力変化を表わす。

以とのように摺成されｒこスクロール冷媒圧縮機につい
て、その動作を説、明する。

第１図〜第１３図において、モータ３によって駆動軸４
が回転駆動すると、旋回スクロール１８は駆動軸４のク
ランク機構によって駆動軸４の主軸回りに回転するが、
オルダムリング２４の平行キ一部分２４ｂが旋回スクロ
ール１８のキー溝７１に係合し、直線部分２５が回転を
阻止されｒこスラスト軸受２０の直線部分に係合してい
るので、自転を阻止さｎ公転運動をして固定スクロール
１５と共に圧縮室の容積を変化させ、冷媒ガスの吸入・
圧縮作用を行う。

この時、オルダムリング２４には対称に配置さｎｒこ圧
縮空間における圧縮室圧力差により生じ、旋回スクロー
ル１８を回転させようとするトルク当 と、旋回スクロールの慣性力相互のトルクが作用し、オ
ルダムリング２４の摺動品摩擦や環状板の反り変形に影
響を与える。まｒこ、オルダムリング２４が往復運動す
ることにより、その慣性力はスラスト軸受２０を介して
本体フレーム５への加振力になり、その移動によって旋
回スクロール１８の重心位置を変え駆動軸系の不均衡を
生じる。

そして、圧縮機に接続しｆこ冷凍サイクルから潤滑油を
含んだ吸入冷媒ガスがアキュウムレータ４６に接続しｆ
こ吸入管４７、吸入穴４３、吸入通路４２を順次繰て吸
入室１７に流入し、旋回スクロール１８と固定スクロー
ル１５との間に形成さｎｒコ第１圧縮室６１　ｍ、６１
　ｂを経て圧縮室内に閉じ込められ、常時密閉空間とな
る第２圧縮室５１　ｍ　、　５１　ｂ　ｓ第３圧縮室Ｂ
ｏａ、Ｓｏｂへと順次移送圧縮さｎ中央部の吐出ボート
１６を経て吐出室２へと吐出さ０る。

潤滑油を含んだ吐出冷媒ガスは、圧縮機外部へ配管接続
さｎｒこバイパス吐出管２９を経て再び圧縮機内のモー
タ室６に帰還しｆこ後、外部の冷凍サイクルへ吐出管３
１から搬出さｎるが、モータ室６に流入する際に、モー
タ３の上部コイルエンド３０の側面に衝突してモータ巻
き線の表面に付着する。こｎにより潤滑油の一部を分離
しｒこ後、軸受フレーム９に設けらｎｆこ抜き穴３２を
通過する際に流れ方向を変えｆこり、パンチングメタル
３ａの小穴を通過する際に潤滑油の慣性力や表面付着な
どにより潤滑油が効果的に分離される。

吐出冷媒ガスから分離さｎｒコ潤滑油の一部は、１部軸
受の摺動面を潤滑しｒコ後、残りの潤滑油と共に冷却通
路３５を通り、モータ３を冷却しながら下部の吐出室油
溜３４に収集さｎる。

吐出室油溜３４の潤滑油は、駆動軸４の下部軸部４ａの
表面に設けらｎｆこ螺旋状油溝４１のネジポンプ作用に
より、スラスト玉軸受１３へ給油され、下部軸受４ｍの
端部の微少軸受隙間を潤滑油が通過する際に、その油膜
のシール作用によりモータ室６の吐出冷媒ガス雰囲気と
主軸受１２の上流側空間とが遮断さｎる。

吐出室油溜３４の溶解吐出冷媒ガスを含んだ潤滑油は、
主軸受１２の微少隙間を通過する際に吐出圧力と吸入圧
力との中間圧力に減圧さ０、オルダムリング２４を配置
しｒこ背圧室３９に流入し、その後、偏心軸受１４の油
溝Ａ４０ａ、偏心軸受空間３６、旋回スクロール１８を
通る油入Ａ３８を経て外周部空間３７に流入し、更に間
欠的に開口する油入〇３８ｃ、インジエクシヲン溝５４
、インジェクション穴５２ｍ、５２ｂを経て第２圧縮室
５１　ｍ、５１　ｂに流入し、その通路途中の摺動面を
潤滑する。

なお、背圧室３９に流入しｆこ潤滑油は、オルダムリン
グ２４とスラスト軸受２０との間のオルダムリング移動
空間７７ａ、７７ｂに流入し、オルダムリング２４の往
復運動によって生じるポンプ作用により、オルダムリン
グ２４の摺動部へ適量給油さｎる。

まｒこ、吐出室油溜３４は、環状溝２８やレリース隙間
２７とも通じているので、スラスト軸受２０はその背圧
力により付勢さｎてスペーサ２１の端面に当接している
。そして旋回スクロール１８のラップ支持円板１８ｃは
、スラスト軸受２０と固定スクロール１５の鏡板１５ｂ
との間で微少隙間を保持さｎて円滑に摺動すると共に、
固定スクロールラップ１５ｍの端面とラップ支持円板１
８ｃとの間、並びに、旋回スクロールラップ１８ｍとの
端面と鏡板１５ｂとの間の隙間も微少に保持さ口、隣接
する圧縮室間の気体漏れを少なくする。

第２圧縮室５１ｍ、５１ｂのインジェクション穴５２ｍ
、５２ｂの開口部は、第１０図の如くの圧力変化６４す
る。その結果、吐出室２の圧力に追従しで変化する背圧
室圧力６８よりも瞬時的に高いが平均圧力が低いので、
背圧室３９からの潤滑油は、油入〇３８ａの鏡板開口端
でラップ支持円板ｔｅａの摺動面により間欠的に開閉さ
ｎ給油さｎながらインジェクション通路５５を経て間欠
的に第２圧縮室５１ｍ、５１ｂに流入する。まｒこ正常
運転時の背圧室圧力６８よりも瞬時的に高い第２圧縮室
５１ｍ、５Ｉｂ内の圧縮冷媒ガスは、細径のインジェク
ション穴５２ｍ、５２ｂで減衰さｎてインジェクション
穴５４への瞬時的な逆流がなく、インジェクション溝５
４円の圧力が背圧室圧力６８よりも高くならない。

なお、駆動軸４の一回転当ｒコりの外周部空間３７から
油入Ｃ３８ａへの潤滑油流入量は、駆動軸４の回転速度
が遅い場合には多く、速い場合には少なくなるように流
量調整さｎ、第２圧縮室５１　ｍ、５１　ｂへの油イン
ジェクション量も相応して増減する。

第２圧縮室５１ａ、５１ｂにインジェクシヨンさｎｆコ
潤滑油は、吸入冷媒ガスと共に圧縮室に流入しｒこ潤滑
油と合流し、隣接する圧縮室間の隙間を油膜により密封
して圧縮気体漏れを防ぎ、圧縮室間の摺動面を潤滑しな
がら圧縮気体と共に吐出室２に吐出さｎる。圧縮機低速
運転時の吐出冷媒ガス中の潤滑油は、吐出冷媒ガスの流
速も遅く潤滑油の混入も少ないｒこめ、モータ室６でほ
ぼ分離され、高速運転時には潤滑油の一部が外部へ吐出
さｎる。

まｒコ、脅圧室３９に差圧給油さｎｒコ潤滑油は、シー
ルリング７０の弾性力と共に中間圧力の付勢力を旋回ス
クロール１８に作用させ、ラップ支持円板１８ｏを鏡板
１５ｂとの摺動面に押圧油膜シールして外周部空間３７
と吸入室１７との間の連通を遮断すると共に、スラスト
軸受２０とラップ支持円板１８ｃとの摺動面の隙間も潤
滑シールする。

まｆコ、圧縮機の冷時始動後しばら（の間は、第９図、
第１０図から理解できるように吐出室２の圧力が第２圧
縮室５１ａ、５１ｂの圧力よりも低いので、圧縮途中の
冷媒ガスが第２圧縮室５１ａ。

５１ｂからインジェクション通路５５を経て背圧室３９
に逆流しようとするが、逆止弁５８の逆止作用にて外周
部空間３７への逆流が阻止され、吐出室油溜３４の潤滑
油は、吐出室２の圧力上昇と共に背圧室３９、外周部空
間３７にまで差圧給油さｎる。

しｆこがって、冷時始動初期のスラスト軸受２゜への背
圧付勢力が圧縮室圧力により生じ、旋回スクロール１８
を固定スクロール１５から離反させ何 ようとするスラスト過電に抗せず、スラスト軸受２０が
微少に後退して旋回スクロール１８と固定スクロール１
５との間の軸方向隙間を拡大する。

こｎにより圧縮空間に漏れを生じて圧縮室圧力を下げ、
始動初期の圧縮負荷を軽減する。

その後、吐出室２の圧力上昇に伴い外周部空間３７の潤
滑油は、コイルスプリング５９の付勢力に抗してインジ
ェクシヨン穴５２ｍ、５２ｂを介して駆動軸４の回転速
度に逆比例するように計量制御さｎ１第２圧縮室５１　
ｍ、５１　ｂへインジェクションさ口る。

まｒコ、冷時始動初期や安定運転時に油インジェクショ
ンやその他の原因で瞬時的な液圧縮が生じｆこ場合の圧
縮室圧力は、第９図の点線６３のように異常な圧力上昇
と過圧縮が生じるが、吐出室２とそれに連通ずる高圧空
間容積が大きいので吐出室圧力の上昇が極めて小さい。

まｆコ、液圧縮により第２圧縮室５１ｍ、５１ｂに連通
ずるインジェクション溝５４なども異常圧力上昇す之が
、細径の油入Ｃ３８ｃの絞り効果と逆止弁５８の逆止作
用により外周部空間３７とインジェクション溝５４との
間を遮断され、背圧室３９の圧力は変わらず、スラスト
軸受２ｏの背面に作用する背圧付勢力にも変動がなく、
その結果、液圧縮時には旋回スクロール１８に作用する
過大なスラスト力によって上述のようにスラスト軸受２
０が後退して圧縮室圧力が降下し、その後、正常運転を
継続する。

なお、液圧縮途中でスラスト軸受２ｏが後退することに
より、圧縮室圧力は第９図の一点鎖線６３ｍの如く途中
で降圧する。

圧縮機停止後は、圧縮室内圧力により旋回スクロール１
８に逆旋回トルクが生じ、旋回スクロール１８が逆旋回
して吐出冷媒ガスが吸入側に逆流する。この吐出冷媒ガ
スの逆流に追従して、逆止弁５０が第３図の位置から第
４図の位置に移動し、逆止弁５０の表面に施されｒこテ
フロン被膜により、吸入管端面４８を密封して吐出冷媒
ガスの逆流を制止し、旋回スクロール１８の逆旋回が停
止し、吸入通路４２と吐出ボート１６との間の空間は吐
出圧力を保持する。

まｒこ、インジェクション通路５５の逆比弁５８を境に
して圧縮室に連通する通路は吐出圧力になるが、外周部
空間３７と背圧室３９との間の空間はしばら（の間、中
間圧力を保持し、吐出室油溜３４からの潤滑油微少流入
により次第に吐出圧力に近付く。圧縮機停止時、旋回ス
クロール１８は逆転し、第３圧縮室６０ｍ、６０ｂが拡
大して逆旋回トルクを生じない位置に停止し、油入０３
８ｃの外周部空間３７への開口部はラップ支持円板１８
ｃにより遮断される。

圧縮機停止後は、コイルスプリング５９の付勢力によっ
ても逆圧弁５８がインジェクション通路ルダムリング２
４や他部の摺動部の潤滑に供さＣる。

なお、を記実施例では第４図のようにオルダムリング２
４の環状板２４ａの底面をフラット形状にしｆこが、旋
回スクロール１８や本体フレーム５の環状板摺動面に油
溝２４９や適当な逃げ溝２４ｆを設ζブることにより、
ファインプランキング工法などで板金成形にしてもよい
。

まｆこ、上記実施例ではオルダムリング２４の外周側面
の平面部をスラスト軸受２ｏの抜き穴の平面部に係合摺
動させｆこが、スラスト軸受２ｏを省いｒこ構成で本体
フレーム°５に係合摺動穴を設けてもよい。

以上のように上記実施例によれば、オルダムリング２４
は旋回スクロール１８のラップ支持円板１８ａと本体フ
レーム５との間に配置さｎて薄厚の環状板２４−から成
り、ラップ支持円板１８ｃの側の環状板２４ａ、ｌ：に
、略中心を通る軸線上の対称位置に一対の平行キ一部２
４ｂを設け、環状板２４ａの外周両側面に平行キ一部２
４ｂの軸線に直交する平行な一対の平面部を設ｃｊ１平
行キー部２４ｂはラップ支持円板１８ｃに設けｒこ一対
のガイド溝７１に摺動可能に係合し、一対の平行部は本
体フレーム５に駆動軸４の回転方向に拘束さｎｒこスラ
スト軸受２０に設けｒこ平面部に摺動可能に係合し１こ
オルダムリング２４を備えることにより、オルダムリン
グ２４の形状が簡単となり、その結果、素材製作時の材
質選択の自由度が高く、焼結成型、射出成型、ファイン
ブランキングプレス成型などの部品素材成形や加工成形
時の環状板２４ｍの反りが少な（、薄肉にすることがで
きる。

こｎにより、軽量であり、加工工程の治具への部品脱着
が少ないことから加工時間も短かく、低コストで加工寸
法精度の高い耐摩耗性のあるオルダムリングを製作でき
る。

し１こがって、このようなオルダムリング２４を装着し
ｆこ旋回スクロール１８が高速旋回運動をし、オルダム
リング２４が追従して往復運動をし、その運動方向を変
えても、軽量なオルダムリング２４による旋回スクロー
ル１８の重心位置移動量が少な（、駆動軸系の不釣合に
与える影響が少ない。まｒこ、オルダムリング２４の摺
動部の寸法精度が高いので、摺動品隙間を小さくして駆
動軸４の回転速度や負荷トルクが変化しｆコ場合でもオ
ルダムリング２４のバックラッシュが小さいものとなる
。そのｒこめ、本体フレーム５や旋回スクロール１８と
の衝突により発生する振動や騒音を低減することができ
る。

また、オルダムリング２４に低摩擦材料を選定すること
により、往復運動時の摺動品摩擦抵抗を小さ（して本体
フレーム５への加振力を小さ（し、振動、騒音の低減を
図ることもできる。

発明の効果 以上のように本発明は、自転阻止装置が旋回スクロール
のラップ支持円板と駆動軸を支承する本体フレームとの
間に配置さｎて環状薄板形状を成し、ランプ支持円板の
側の環状薄板上のほぼ中心を通る軸線上の対称位置に一
対の突出部を設け、環状薄板の外周両側面には概環状板
中心を通る軸線に直交する平行な一対の平面部を設け、
環状薄板上の突起部はランプ支持円板に設けｆコ一対の
ガイド溝に摺動可能に係合し、外周両側面に設けｒこ一
対の平面部は本体フレーム（まｒこは本体フレームに駆
動軸の主軸回転方向に拘束さｎｒこ部材）に設けｒこガ
イド溝に摺動可能に係合しｒこ自転阻止装置を備えるこ
とにより、自転阻止装置の部材の形状が簡単なｆコめに
部品素材製作時の材質選択の自由度が高く最適な材料選
定が可能となり、これに起因して焼結成型、射出成型、
ファインブランキングプレス成型などで製作する時の型
費用も安く、高精度の型製作が可能で部品素材成形や加
工成形　２時の環状板の反りが少なく、薄肉にすること
ができ軽量化が図れる。まｆこ、加工工程における取り
付は治具への部品脱着を少なくできるので加工時間の短
縮ができ、低コストで寸法精度の高い耐摩耗性を有する
自転阻止部材を製作できる。

しｒこがって、このような自転阻止部材を装着しｆこ旋
回スクロールが高速旋回運動をし、自転阻止部材がこｎ
に追従して往復運動をし、その運動方向が変わるとも、
軽量な自転阻止部材による旋回スクロールの重心位置変
動も小さく、駆動軸系の不釣合に与える影響を少な（で
きる。

また、自転阻止部材の摺動部の寸法精度を高くすること
ができるので、摺動品隙間を小さくして駆動軸の回転速
度や負荷トルクが変化した場合でも自転阻止部材の摺動
部のバックラッシュが小さ（、本体フレームや旋回スク
ロールとの衝突により発生する振動、騒音、摺動部摩耗
を低減することができるなど数多くの優れた効果を有す
るスクロール圧縮機が提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例におけるスクロール冷の断面
図、第４図は同圧縮機におけるオルダムリング入管接続
部の逆止弁の位置説明図、第８図は第７図におけるＢ−
Ｂ線による縦断面図、第９図は同給油通路に用いる逆止
弁の外観図、第１０図、第１１図は吐出ボート部の圧縮
室の移動説明図、第１２図は吸入行程から吐出行程まで
の冷媒ガスの圧力変化を示す特性図、第１３図は各圧縮
室における定点の圧力変化を示す特性図、第１４図は本
発明の別の実施例におけるオルダムリングの外観図、第
１５図は従来のオルダムリングを用いｒこスクロール圧
縮機の縦断面図、第１６図、第１７図は第１５図におけ
るオルダムリングの平面図とその断面図、第１８図〜第
２０図は従来のそｎぞｎ異なるオルダムリングの外観図
と平面図、第２１図は第２０図のオルダムリングの分解
図である。 ２・・・・・・吐出室、３・・・・・・モータ、４・・
・・・・駆動軸、５・・・・・・本体フレーム、１２・
・・・・・主軸受、１５・・・・・・固定スクロール、
１５ａ・・・・・・固定スクロールラップ、１６・・・
・・・吐出ポート、１７・・・・・・吸入室、１８・・
・・・・旋回スクロール、１８暑・・・・・・旋回スク
ロールラップ、１８ｏ・・・・・・ラップ支持円板、２
４・・・・・・オルダムリング、２４ａ・・・・・・環
状板、２４ｂ・・・・・・平行キ一部、３４・・・・・
・吐出室油溜、３８ｃ・・・・・・油入Ｃ１３９・・・
・・・背圧室、５２ｍ、５２ｂ・・・・・・インジェク
シヨン穴、５４・・・・・・インジェクション溝、５５
・・・・・・インジェクション通路、５８・・・・・・
逆止弁、５９・・・・・・コイルスプリング。 代理人の氏名　弁理士　中　尾　敏　男　ほか１名１５
ｂ−’ｒ宥１反 １８−　　旋回スフ０−２し π−スラスト軸受 ２１−スご−ブ ２７−　　レソース境間 Ｚ８−：Ｅｉ１１大が１ 第　３　図 ４−・駆動軸 第　４１１ｉ１１１　　　　　　　　　　　　”“−°
ネ体フレーム２θ・〜スラストｗＨ＋ ｔ″４５図 ４２−　吸入通路 ６１ｂ 第７図 ’ｈ５４ｚ 第８図 ！、と°−°固定スクロールラップ 第１０図　　　　　　　　　　　　　　／６−Ｌｔ、ｔ
ホード１８ＬＬ°−ち１０スクロールラップ 第１４図 Ｚ４ｆ 第１５図 日 第１８図 第２０図 −５９：

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　固定スクロールの一部をなす鏡板の一面に形成された
   渦巻き状の固定スクロールラップに対して旋回スクロー
   ルの一部をなすラップ支持円板上の旋回スクロールラッ
   プを噛み合わせ、前記固定スクロールラップの中心部に
   は吐出ポートを設け、前記固定スクロールラップの外側
   には吸入室を設け、前記旋回スクロールは駆動軸を支承
   する本体フレームと前記固定スクロールとの間に配置さ
   れて前記旋回スクロールの自転阻止装置を介して旋回可
   能に支持され、両スクロール間に形成された渦巻き形の
   圧縮空間は吸入側より吐出側に向けて連続移行する複数
   個の圧縮室に区画されて流体を圧縮するスクロール圧縮
   機構を形成し、前記自転阻止装置は前記ラップ支持円板
   と前記本体フレームとの間に配置されて環状薄板形状を
   成し、前記ラップ支持円板の側の前記環状薄板上の略中
   心を通る軸線上の対称位置に一対の突出部を設け、前記
   環状薄板の外周両側面には前記軸線に直交する平行な一
   対の平面部を設け、前記突出部は前記ラップ支持円板に
   設けた一対のガイド溝に摺動可能に係合した自転阻止部
   材を備えたスクロール圧縮機。