JPH01234761A - 二重効用多段圧式吸収式冷凍機及びそのシステム - Google Patents
二重効用多段圧式吸収式冷凍機及びそのシステムInfo
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- JPH01234761A JPH01234761A JP5832088A JP5832088A JPH01234761A JP H01234761 A JPH01234761 A JP H01234761A JP 5832088 A JP5832088 A JP 5832088A JP 5832088 A JP5832088 A JP 5832088A JP H01234761 A JPH01234761 A JP H01234761A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は二重効用吸収冷凍サイクルとその装置に係り、
特に器内最高圧力を大気圧以下のもとて冷却温度を上げ
るに好適な、多段圧力型二重効用吸収冷凍サイクルとそ
の装置に関する。
特に器内最高圧力を大気圧以下のもとて冷却温度を上げ
るに好適な、多段圧力型二重効用吸収冷凍サイクルとそ
の装置に関する。
従来の二重効用吸収冷凍の基本サイクルは例えば特開昭
６２−１０８９７３号に記載のように、第７図のごとく
基本的には高温再生器１．低温再生器２゜凝縮器３．吸
収器４．蒸発器５、そして２つの熱回収器６，７の７要
素からなり、前記５要素は、各器内とも同一圧力下で操
作される。つまり、高温再生器１で希薄吸収剤２０を加
熱し、冷媒３０を蒸発させ中間濃度まで濃縮し、中間吸
収剤２１として高温熱回収器７で熱交換した後高温再生
器より圧力の低い低温再生器２へ送られる。そこで高温
再生器１が発生した冷媒蒸気３０で中間吸収剤２１が加
熱され、冷媒蒸気３１が発生し、中間吸収剤２１は濃縮
され、濃厚吸収剤２２として低温熱回収器６で熱交換し
た後、さらに器内圧力が低い吸収器４へ送られる。一方
低温再生器２で発生した冷媒蒸気３１は、凝縮器３で冷
却し、凝縮する。又高温再生器１で発生した冷媒蒸気３
ｏは低温再生器２の中間吸収剤２１に加熱に用いられ、
冷媒蒸気３０は冷却凝縮し、液相の冷媒３０となり、凝
縮器３からの冷媒３１と共に蒸発器５へ送られる。吸収
器４へ送られた濃厚吸収剤２２はそこで冷却されるため
、器内の水蒸気が吸収剤に吸収されて圧力が低下する。
６２−１０８９７３号に記載のように、第７図のごとく
基本的には高温再生器１．低温再生器２゜凝縮器３．吸
収器４．蒸発器５、そして２つの熱回収器６，７の７要
素からなり、前記５要素は、各器内とも同一圧力下で操
作される。つまり、高温再生器１で希薄吸収剤２０を加
熱し、冷媒３０を蒸発させ中間濃度まで濃縮し、中間吸
収剤２１として高温熱回収器７で熱交換した後高温再生
器より圧力の低い低温再生器２へ送られる。そこで高温
再生器１が発生した冷媒蒸気３０で中間吸収剤２１が加
熱され、冷媒蒸気３１が発生し、中間吸収剤２１は濃縮
され、濃厚吸収剤２２として低温熱回収器６で熱交換し
た後、さらに器内圧力が低い吸収器４へ送られる。一方
低温再生器２で発生した冷媒蒸気３１は、凝縮器３で冷
却し、凝縮する。又高温再生器１で発生した冷媒蒸気３
ｏは低温再生器２の中間吸収剤２１に加熱に用いられ、
冷媒蒸気３０は冷却凝縮し、液相の冷媒３０となり、凝
縮器３からの冷媒３１と共に蒸発器５へ送られる。吸収
器４へ送られた濃厚吸収剤２２はそこで冷却されるため
、器内の水蒸気が吸収剤に吸収されて圧力が低下する。
−力吸収器に連通した蒸発器５も圧力が下がるため、ポ
ンプ４１で循環している冷媒３２（冷媒３０と３１が混
合したもの）が蒸発し、その蒸発潜熱により、蒸発器５
が冷却され、器内に設置した伝熱管５０より冷水が得ら
れる。蒸発器５で発生した冷媒蒸気３２は吸収器４で濃
厚吸収剤２２に吸収され、吸収剤が希釈され、希薄吸収
剤２０となって、ポンプ４０により、低温熱回収器６と
高温熱回収器７で予熱され、再び高温再生器１へもどさ
れる。吸収器４と凝縮器３を冷却し、昇温した冷却水９
は冷却塔８で冷され再び使用される。次に水／臭化リチ
ウム水溶液を冷媒／吸収剤を例にとり、第８図のデュリ
ング線図を用いてサイクルを説明する。横軸が温度縦軸
が水蒸気圧を示す。第７図に対応して説明すると、高温
再生器１で希薄吸収剤が大気圧（Ｐ＝７６０ｏｖｎＨｇ
）温度１５４℃で加熱され濃度が５７％から５９．５％
まで濃縮され中間吸収剤２１となる（図中■）。そこで
発生した冷媒蒸気３０は低温再生器２の伝熱管５２で冷
却凝縮する（■）。中間吸収剤２１が器内圧カフ５ｎｉ
ｎＨｇの低温再生器２で冷媒蒸気３０で加熱され（温度
９４℃）、濃度が５９．５％から６２％まで濃縮され濃
厚吸収剤２２となる（■）。発生した冷媒蒸気３１は凝
縮器３ （Ｐ＝７５．Ｔ＝４５）で冷却凝縮する（■）
。低温再生器２（■）と凝縮器３（■）の冷媒３０．３
１は蒸発器５へ送られ、そこで器内圧力６．２ｎｍＨｇ
で蒸発し４℃が得られる（■）。−力発生した冷媒蒸
気３２は吸収器４で濃厚吸収剤２２に吸収される（■）
。
ンプ４１で循環している冷媒３２（冷媒３０と３１が混
合したもの）が蒸発し、その蒸発潜熱により、蒸発器５
が冷却され、器内に設置した伝熱管５０より冷水が得ら
れる。蒸発器５で発生した冷媒蒸気３２は吸収器４で濃
厚吸収剤２２に吸収され、吸収剤が希釈され、希薄吸収
剤２０となって、ポンプ４０により、低温熱回収器６と
高温熱回収器７で予熱され、再び高温再生器１へもどさ
れる。吸収器４と凝縮器３を冷却し、昇温した冷却水９
は冷却塔８で冷され再び使用される。次に水／臭化リチ
ウム水溶液を冷媒／吸収剤を例にとり、第８図のデュリ
ング線図を用いてサイクルを説明する。横軸が温度縦軸
が水蒸気圧を示す。第７図に対応して説明すると、高温
再生器１で希薄吸収剤が大気圧（Ｐ＝７６０ｏｖｎＨｇ
）温度１５４℃で加熱され濃度が５７％から５９．５％
まで濃縮され中間吸収剤２１となる（図中■）。そこで
発生した冷媒蒸気３０は低温再生器２の伝熱管５２で冷
却凝縮する（■）。中間吸収剤２１が器内圧カフ５ｎｉ
ｎＨｇの低温再生器２で冷媒蒸気３０で加熱され（温度
９４℃）、濃度が５９．５％から６２％まで濃縮され濃
厚吸収剤２２となる（■）。発生した冷媒蒸気３１は凝
縮器３ （Ｐ＝７５．Ｔ＝４５）で冷却凝縮する（■）
。低温再生器２（■）と凝縮器３（■）の冷媒３０．３
１は蒸発器５へ送られ、そこで器内圧力６．２ｎｍＨｇ
で蒸発し４℃が得られる（■）。−力発生した冷媒蒸
気３２は吸収器４で濃厚吸収剤２２に吸収される（■）
。
上記従来技術である二重効用吸収冷凍サイクルは、吸収
剤の濃縮に必要な熱エネルギーは高温再生器１からのみ
供給し吸収剤の濃縮に用いた後。
剤の濃縮に必要な熱エネルギーは高温再生器１からのみ
供給し吸収剤の濃縮に用いた後。
低温再生器２での吸収剤濃縮の加熱源として、高温再生
器で発生する冷媒蒸気３０の凝縮熱を再び利用するため
、−型動用に比べ、必要熱エネルギーが約半分になり省
エネルギーである。
器で発生する冷媒蒸気３０の凝縮熱を再び利用するため
、−型動用に比べ、必要熱エネルギーが約半分になり省
エネルギーである。
その反面、第８図でわかるごとく、高温再生器で発生す
る冷媒蒸気の凝縮熱（■の点）を利用して、低温再生器
を加熱（■の点）するため、低温再生器の加熱温度が高
温再生工程力によって決まり、それにより、冷熱４°Ｃ
（■）を発生させるたメツ冷却温度（■、■）が決まっ
てしまう。吸収冷凍サイクルは圧縮冷凍サイクルに比べ
操作圧力が大気圧以下（高圧容器でない）の特長があり
、大気圧以下運転が要求される。従って、冷熱４℃を得
て、かつ器内圧力が大気圧以下（■、■の圧力）で二重
効用吸収冷凍サイクルを運転するには、原理的に凝縮器
３（■）と吸収器４（■）の冷却温度の上限が制限され
１通常３８℃以下である。
る冷媒蒸気の凝縮熱（■の点）を利用して、低温再生器
を加熱（■の点）するため、低温再生器の加熱温度が高
温再生工程力によって決まり、それにより、冷熱４°Ｃ
（■）を発生させるたメツ冷却温度（■、■）が決まっ
てしまう。吸収冷凍サイクルは圧縮冷凍サイクルに比べ
操作圧力が大気圧以下（高圧容器でない）の特長があり
、大気圧以下運転が要求される。従って、冷熱４℃を得
て、かつ器内圧力が大気圧以下（■、■の圧力）で二重
効用吸収冷凍サイクルを運転するには、原理的に凝縮器
３（■）と吸収器４（■）の冷却温度の上限が制限され
１通常３８℃以下である。
その冷却源として冷却塔８を用いた低温冷却水９を用い
る必要があり、空気での直接冷却が困難であるため、冷
却塔の設備コスト、及び冷却水の水質管理の点に問題が
ある。また吸収冷凍サイクルでは吸収剤の濃縮に用いた
熱エネルギーはすへて凝縮器と吸収器の冷却熱として排
出されるが、その温度が低いため、再利用は困難等の課
題があった。
る必要があり、空気での直接冷却が困難であるため、冷
却塔の設備コスト、及び冷却水の水質管理の点に問題が
ある。また吸収冷凍サイクルでは吸収剤の濃縮に用いた
熱エネルギーはすへて凝縮器と吸収器の冷却熱として排
出されるが、その温度が低いため、再利用は困難等の課
題があった。
また用いる吸収剤は一般に無機電解質の濃厚水溶液のた
め、材料への腐食性が大きく、腐食性は吸収剤の濃度が
高い程、温度が高い程激しくなる。
め、材料への腐食性が大きく、腐食性は吸収剤の濃度が
高い程、温度が高い程激しくなる。
一般に二重効用吸収冷凍サイクルは、−型動用に比へ吸
収剤の再生濃度（６０→６２％）及び温度（９４→１５
４°Ｃ）共に高く、材料腐食の防止が実用面での課題で
ある。
収剤の再生濃度（６０→６２％）及び温度（９４→１５
４°Ｃ）共に高く、材料腐食の防止が実用面での課題で
ある。
本発明の第１の目的は、器内最高圧力を大気圧以下の状
態で従来技術の欠点である。凝縮器及び吸収器の冷却温
度を上げ、空気による直接冷却（空冷化）と冷却熱の回
収を可能にし、また第２の目的は、高温再生器での加熱
温度を極力下げ。
態で従来技術の欠点である。凝縮器及び吸収器の冷却温
度を上げ、空気による直接冷却（空冷化）と冷却熱の回
収を可能にし、また第２の目的は、高温再生器での加熱
温度を極力下げ。
材料防食に対し有利にすることにある。
〔課題を解決するための手段〕
上記の第１の目的は、大気圧以下を達成するには基本的
には低温再生器と凝縮器での吸収剤の濃縮操作を複数の
異なる圧力のもとで行うことであり、さらに、吸収器と
蒸発器の吸収剤の希釈操作を複数の異なる圧力のもとで
行うことにより冷却温度をさらに上げられる。第２の目
的は、高温再生器と低温再生器での吸収剤の濃縮操作を
複数の異なる圧力下のもとで行うことにより達成される
。
には低温再生器と凝縮器での吸収剤の濃縮操作を複数の
異なる圧力のもとで行うことであり、さらに、吸収器と
蒸発器の吸収剤の希釈操作を複数の異なる圧力のもとで
行うことにより冷却温度をさらに上げられる。第２の目
的は、高温再生器と低温再生器での吸収剤の濃縮操作を
複数の異なる圧力下のもとで行うことにより達成される
。
第２図の実線を用いて本発明のポイントを２段圧を例に
とり説明する。まず器内最高圧力を大気圧以下で凝縮器
の冷却温度を上昇するには、低温再生器と凝縮器をそれ
ぞれ２つしこ区切り、２段階に吸収剤を濃縮（再生と凝
縮）することにより。
とり説明する。まず器内最高圧力を大気圧以下で凝縮器
の冷却温度を上昇するには、低温再生器と凝縮器をそれ
ぞれ２つしこ区切り、２段階に吸収剤を濃縮（再生と凝
縮）することにより。
器内圧力を上昇させる（■→■′）。それにより凝縮器
の圧力も上がり、凝縮（冷却）温度が上昇できる（■→
■′）。次に吸収器の冷却温度の上昇は、吸収器と蒸発
器をそれぞれ２つに区切り、２段階に吸収剤を希釈（吸
収と蒸発）することにより、吸収器の冷却温度が上昇で
きる（■→■′）。
の圧力も上がり、凝縮（冷却）温度が上昇できる（■→
■′）。次に吸収器の冷却温度の上昇は、吸収器と蒸発
器をそれぞれ２つに区切り、２段階に吸収剤を希釈（吸
収と蒸発）することにより、吸収器の冷却温度が上昇で
きる（■→■′）。
以上の作用により、二重効用吸収冷凍サイクルの冷却（
凝縮器と吸収器）温度が上昇できる。吸収剤の濃縮に必
要な加熱温度を下げるには、高温再生器と低温再生器の
冷媒凝縮部をそれぞれ２つに区切り、２段階で吸収剤を
濃縮（再生と凝縮）することにより、高温再生器の加熱
温度が下がる（■→■′）。
凝縮器と吸収器）温度が上昇できる。吸収剤の濃縮に必
要な加熱温度を下げるには、高温再生器と低温再生器の
冷媒凝縮部をそれぞれ２つに区切り、２段階で吸収剤を
濃縮（再生と凝縮）することにより、高温再生器の加熱
温度が下がる（■→■′）。
以下、本発明の一実施例を第１図及び第２図（図中の点
線は従来のサイクルを示す）を用し）で詳細に説明する
。第１図は本発明の基本的システムで２膜圧カニ重効用
吸収冷凍システムであり。
線は従来のサイクルを示す）を用し）で詳細に説明する
。第１図は本発明の基本的システムで２膜圧カニ重効用
吸収冷凍システムであり。
従来システム（第７図）との相異が、高温再生器が高圧
部１ａと低圧部１ｂに、低温再生器も高圧部２ａと低圧
部２ｂに、凝縮器も高圧部３ａと低圧部３ｂ、吸収器も
高圧部４ａと低圧部４ｂに、蒸発器も高圧部５ａと低圧
部５ｂに区切られた点にある。
部１ａと低圧部１ｂに、低温再生器も高圧部２ａと低圧
部２ｂに、凝縮器も高圧部３ａと低圧部３ｂ、吸収器も
高圧部４ａと低圧部４ｂに、蒸発器も高圧部５ａと低圧
部５ｂに区切られた点にある。
希薄吸収剤２０は高温再生器の高圧部１ａに入り加熱濃
縮され（■′）、さらに低圧部１ｂで加熱濃縮され（■
＃）中間吸収剤２１として、高温熱回収器７で冷却され
た後、低温再生器の高圧部２ａへ送られる。高温再生器
の高圧部１ａで発生した冷媒蒸気３０ａは低温再生器の
高圧部２ａの加熱源として、低圧部１ｂで発生した冷媒
蒸気３０ｂは低温再生器の低圧部２ｂの加熱源として送
られる。低温再生器の高圧部２ａで中間吸収剤２１が加
熱濃縮され（■′）、さらに低圧部２ｂで加熱濃縮され
（■＃）濃厚吸収剤２２となって。
縮され（■′）、さらに低圧部１ｂで加熱濃縮され（■
＃）中間吸収剤２１として、高温熱回収器７で冷却され
た後、低温再生器の高圧部２ａへ送られる。高温再生器
の高圧部１ａで発生した冷媒蒸気３０ａは低温再生器の
高圧部２ａの加熱源として、低圧部１ｂで発生した冷媒
蒸気３０ｂは低温再生器の低圧部２ｂの加熱源として送
られる。低温再生器の高圧部２ａで中間吸収剤２１が加
熱濃縮され（■′）、さらに低圧部２ｂで加熱濃縮され
（■＃）濃厚吸収剤２２となって。
低温熱回収器６で冷却された後、吸収器の低圧部４ｂへ
送られる。低温再生器の高圧部２ａ、低圧部２ｂで発生
した冷媒蒸気３１ａ、３１ｂはそれぞれ、凝縮器の高圧
部３ａ（■′）、低圧部３ｂ（■）へ送られ、冷却凝縮
する。そこで凝縮した冷媒３１は、低温再生器の加熱側
で凝縮した冷媒３０と共に蒸発器へ送られ、ポンプ４１
しこより、蒸発器の高圧部５ａと低圧部５ｂへ循環させ
る。
送られる。低温再生器の高圧部２ａ、低圧部２ｂで発生
した冷媒蒸気３１ａ、３１ｂはそれぞれ、凝縮器の高圧
部３ａ（■′）、低圧部３ｂ（■）へ送られ、冷却凝縮
する。そこで凝縮した冷媒３１は、低温再生器の加熱側
で凝縮した冷媒３０と共に蒸発器へ送られ、ポンプ４１
しこより、蒸発器の高圧部５ａと低圧部５ｂへ循環させ
る。
一方濃厚吸収剤２２は吸収器の低圧部４ｂで、蒸発器低
圧部５ｂで発生（■）した冷媒蒸気３２ｂを吸収し希釈
され（■′）、さらに高圧部４ａへ送られ、そこで蒸発
器高圧部５ａで発生（■′）シた冷媒蒸気３２ａを吸収
して希釈し、希薄吸収剤２０となる。希薄吸収剤２０は
ポンプ４０により低温熱回収器６と高温熱回収器７で予
熱された後、高温再生器の高圧部１ａへ再び送られる。
圧部５ｂで発生（■）した冷媒蒸気３２ｂを吸収し希釈
され（■′）、さらに高圧部４ａへ送られ、そこで蒸発
器高圧部５ａで発生（■′）シた冷媒蒸気３２ａを吸収
して希釈し、希薄吸収剤２０となる。希薄吸収剤２０は
ポンプ４０により低温熱回収器６と高温熱回収器７で予
熱された後、高温再生器の高圧部１ａへ再び送られる。
以上、本発明を２段圧方式で説明したが、２段に限定さ
れるものではない。また本発明は吸収冷凍サイクルで説
明したが、同原理である吸収ヒートポンプサイクルにそ
のまま適用できる。
れるものではない。また本発明は吸収冷凍サイクルで説
明したが、同原理である吸収ヒートポンプサイクルにそ
のまま適用できる。
次に本発明の効果をさらしこ向上させた他の実施例を示
す水蒸気圧線図を第３図（図中の点線は従来サイクルを
示す）に示す。器内最大圧力を大気圧以下でかつさらに
冷却温度を上げるには、各要素を異なる圧力下（多段圧
力）で行うと共に、温度に対する圧力勾配の大きい吸収
剤を用いると効果が増大する。
す水蒸気圧線図を第３図（図中の点線は従来サイクルを
示す）に示す。器内最大圧力を大気圧以下でかつさらに
冷却温度を上げるには、各要素を異なる圧力下（多段圧
力）で行うと共に、温度に対する圧力勾配の大きい吸収
剤を用いると効果が増大する。
圧力勾配の大きい吸収剤として臭化リチウム−塩化カル
シウム２混合系、臭化リチウム−塩化カルシウム−塩化
マグネシウム３混合系、塩化リチウム−塩化カルシウム
２混合系、塩化リチウム−塩化カルシウム−塩化マグネ
シウム３混合系の水溶液等、リチウム、カルシウム、マ
グネシウムのハロゲン物がある。第３図のごとく高圧力
勾配の混合吸収剤（ＣａＣＱ２／ＭｇＣＱｚ／ＬｉＣＱ
＝１１／３／１）を用いて冷熱４℃を発生すると、冷却
温度が４５℃（■′→■〜、■→■″、■→■′″）と
６℃向上し、また高温再生器の加熱温度が１４７℃（■
→■′）と７℃低下できる。
シウム２混合系、臭化リチウム−塩化カルシウム−塩化
マグネシウム３混合系、塩化リチウム−塩化カルシウム
２混合系、塩化リチウム−塩化カルシウム−塩化マグネ
シウム３混合系の水溶液等、リチウム、カルシウム、マ
グネシウムのハロゲン物がある。第３図のごとく高圧力
勾配の混合吸収剤（ＣａＣＱ２／ＭｇＣＱｚ／ＬｉＣＱ
＝１１／３／１）を用いて冷熱４℃を発生すると、冷却
温度が４５℃（■′→■〜、■→■″、■→■′″）と
６℃向上し、また高温再生器の加熱温度が１４７℃（■
→■′）と７℃低下できる。
第４図に本発明により冷熱温熱同時発生可能な吸収冷暖
房機の実施例を示す。吸収冷凍機本体の蒸発器５からの
冷水１００を冷風発生器１１０の冷却源として用い冷風
１２０を発生させると同時に、凝縮器３．吸収器４から
発生する高温冷却水２００を温風発生器２１０の加熱源
として用い温風２２０を発生させるようにする。また本
実施例では、冷熱／温熱需要のアンバランスを温熱蓄熱
槽３００の設置により防止している。またアンバランス
防止に冷熱蓄熱槽を設置してもよい。
房機の実施例を示す。吸収冷凍機本体の蒸発器５からの
冷水１００を冷風発生器１１０の冷却源として用い冷風
１２０を発生させると同時に、凝縮器３．吸収器４から
発生する高温冷却水２００を温風発生器２１０の加熱源
として用い温風２２０を発生させるようにする。また本
実施例では、冷熱／温熱需要のアンバランスを温熱蓄熱
槽３００の設置により防止している。またアンバランス
防止に冷熱蓄熱槽を設置してもよい。
第５図に本発明を用いてビルや地域に集中して熱を供給
するシステムの他実施例を示す。熱供給は一般に冷熱と
して冷房、温熱として暖房と給湯があり、給湯は５０〜
８０℃必要である。本実施例では、第４図の同様に暖房
、冷房を行なうと共に、さらに他のヒートポンプ（例え
ば圧縮式ヒートポンプ）５００を組合せたものである。
するシステムの他実施例を示す。熱供給は一般に冷熱と
して冷房、温熱として暖房と給湯があり、給湯は５０〜
８０℃必要である。本実施例では、第４図の同様に暖房
、冷房を行なうと共に、さらに他のヒートポンプ（例え
ば圧縮式ヒートポンプ）５００を組合せたものである。
つまり、吸収器４と凝縮器３の高温冷却水（４０℃程度
）２００の１部を圧縮式ヒートポンプの蒸発器５１０の
加熱源に用で、圧縮機５３０を介してヒートポンプし、
凝縮器５２０よりより高温（５０〜８０°Ｃ）を発生さ
せ、給湯６００の加熱源や、温風発生器２１０へ送り、
起動時の急速暖房に用いる。
）２００の１部を圧縮式ヒートポンプの蒸発器５１０の
加熱源に用で、圧縮機５３０を介してヒートポンプし、
凝縮器５２０よりより高温（５０〜８０°Ｃ）を発生さ
せ、給湯６００の加熱源や、温風発生器２１０へ送り、
起動時の急速暖房に用いる。
第６図に本発明による空冷式二重効用吸収冷凍機の実施
例を示す。ファン７１０で空気７００を直接吸収器４と
凝縮器３へ送り冷却する。外気温度は夏季は３０℃前後
であり、吸収器、凝縮器の熱交換器能力及び送風量等を
考慮すると冷熱発生温度を７℃以下にするには吸収器又
は凝縮器の最低温度は３８℃となり、それ以上では、吸
収器。
例を示す。ファン７１０で空気７００を直接吸収器４と
凝縮器３へ送り冷却する。外気温度は夏季は３０℃前後
であり、吸収器、凝縮器の熱交換器能力及び送風量等を
考慮すると冷熱発生温度を７℃以下にするには吸収器又
は凝縮器の最低温度は３８℃となり、それ以上では、吸
収器。
凝縮器が大型化すると共に送風量も増大し現実的ではな
い０本発明のごとく、吸収器、低温再生器等を多段圧力
にすると、最低温度を３８℃以上にできる（第２図では
４３℃、第３図では４５℃）ようになる。
い０本発明のごとく、吸収器、低温再生器等を多段圧力
にすると、最低温度を３８℃以上にできる（第２図では
４３℃、第３図では４５℃）ようになる。
以上本実施例では、冷却水を吸収器と凝縮器をシリーズ
に接続しているが、用途によりその逆でも、パラレル又
は単独送水にしてもよい。
に接続しているが、用途によりその逆でも、パラレル又
は単独送水にしてもよい。
〔発明の効果〕 ゛
本発明によれば、器内最高圧力を大気圧以下で二重効用
吸収冷凍サイクルの冷却温度が上げられることにより（
第２図の実施例では３９°Ｃを４３℃）、空気直接冷却
を可能とすることにより冷却塔が不要になり、設備費の
低減がはかられ、又冷却熱の再利用が可能となるため省
エネ効果が大きい。又吸収剤の再生温度が低下できるこ
とにより（第２図の実施例では１５４℃を１５０℃）、
吸収剤による材料腐食が軽減される効果を有する。
吸収冷凍サイクルの冷却温度が上げられることにより（
第２図の実施例では３９°Ｃを４３℃）、空気直接冷却
を可能とすることにより冷却塔が不要になり、設備費の
低減がはかられ、又冷却熱の再利用が可能となるため省
エネ効果が大きい。又吸収剤の再生温度が低下できるこ
とにより（第２図の実施例では１５４℃を１５０℃）、
吸収剤による材料腐食が軽減される効果を有する。
第１図は本発明の基本的な実施例となる２段圧二重効用
吸収冷凍システム、第２図は第１図の冷凍サイクルを説
明する水蒸気圧線図、第３図は圧力勾配の大きい吸収剤
を用いた本発明の他の実施例を示す水蒸気圧線図、第４
図は、温熱冷熱発生可能な本発明の他実施例、第５図は
、他のヒートポンプと組合せた本発明の他の実施例、第
６図は空冷式を可能とした本発明の他の実施例、第７図
は従来の二重効用吸収冷凍システム、第８図が現状サイ
クルを説明する水蒸気圧線図。 １ａ・・・高温再生器高圧部、１ｂ・・・高温再生器低
圧部、２ａ・・・低温再生器高圧部、２ｂ・・・低温再
生器低圧部、３ａ・・・凝縮器高圧部、３ｂ・・・凝縮
器低圧部、４ａ・・・吸収器高圧部、４ｂ・・・吸収器
低圧部、第１ 口 第Ｚ 区 温度 ［′Ｃ〕 第３ 図 り渡 〔・Ｃ〕 第ば 第５ 区 ６θ０ 茶乙区 第’７ｒｆＪ 草８ 口 ＝ｈ／ａ 〔’ｃ〕
吸収冷凍システム、第２図は第１図の冷凍サイクルを説
明する水蒸気圧線図、第３図は圧力勾配の大きい吸収剤
を用いた本発明の他の実施例を示す水蒸気圧線図、第４
図は、温熱冷熱発生可能な本発明の他実施例、第５図は
、他のヒートポンプと組合せた本発明の他の実施例、第
６図は空冷式を可能とした本発明の他の実施例、第７図
は従来の二重効用吸収冷凍システム、第８図が現状サイ
クルを説明する水蒸気圧線図。 １ａ・・・高温再生器高圧部、１ｂ・・・高温再生器低
圧部、２ａ・・・低温再生器高圧部、２ｂ・・・低温再
生器低圧部、３ａ・・・凝縮器高圧部、３ｂ・・・凝縮
器低圧部、４ａ・・・吸収器高圧部、４ｂ・・・吸収器
低圧部、第１ 口 第Ｚ 区 温度 ［′Ｃ〕 第３ 図 り渡 〔・Ｃ〕 第ば 第５ 区 ６θ０ 茶乙区 第’７ｒｆＪ 草８ 口 ＝ｈ／ａ 〔’ｃ〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、高温再生器、低温再生器、凝縮器、蒸発器及び吸収
器からなる二重効用式吸収式冷凍機において、前記低温
再生器と前記凝縮器を複数の異なる圧力室に分離したこ
とを特徴とする二重効用多段圧式吸収式冷凍機。 ２、特許請求の範囲第１項記載の二重効用多段圧式吸収
式冷凍機において、前記高温再生器、蒸発器及び吸収器
を複数の異なる圧力室に分離したことを特徴とする二重
効用多段圧式吸収式冷凍機。 ３、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃縮
する高温再生器、該高温再生器で発生した冷媒蒸気で前
記中間濃度の吸収剤を加熱し高濃度の吸収剤と冷媒蒸気
を発生する低温再生器該低温再生器と同一器内圧力に保
持され該低温再生器で発生した冷媒蒸気を凝縮する凝縮
器、該凝縮器で発生した凝縮液を蒸発する蒸発器、該蒸
発器と同一器内圧力に保持され該蒸発器で発生した冷媒
蒸気を前記高濃度の吸収剤に吸収する吸収器及び該吸収
器で発生した希薄吸収剤を前記高温再生器に供給する手
段からなる二重効用吸収式冷凍機において、前記低温再
生器と前記凝縮器を複数の異なる圧力室に分離したこと
を特徴とする二重効用多段圧式吸収式冷凍機。 ４、特許請求の範囲第３項記載の二重効用多段圧式吸収
式冷凍機において、前記高温再生器、蒸発器及び吸収器
を複数の異なる圧力室に分離したことを特徴とする二重
効用多段圧式吸収式冷凍機。 ５、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃縮
する高温再生器、複数の異なる圧力室に分離され前記高
温再生器で発生した冷媒蒸気で前記中間濃度の吸収剤を
加熱し高濃度の吸収剤と冷媒蒸気を発生する低温再生器
、複数の異なる圧力室に形成され該低温再生器で発生し
た冷媒蒸気を凝縮する凝縮器、該凝縮器で発生した凝縮
液を蒸発する蒸発器、該蒸発器と同一器内圧力に保持さ
れ該蒸発器で発生した冷媒蒸気を前記高濃度吸収剤に吸
収する吸収器及び該吸収器で発生した希薄吸収剤を前記
高温再生器に供給する手段からなることを特徴とする二
重効用多段圧式吸収式冷凍機。 ６、特許請求の範囲第５項記載の二重効用多段圧式吸収
式冷凍機において、前記高温再生器、蒸発器及び吸収器
を複数の異なる圧力室に分離したことを特徴とする二重
効用多段圧式吸収式冷凍機。 ７、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃縮
する高温再生工程、前記高温再生工程で発生した冷媒蒸
気で前記中間濃度の吸収剤を加熱し高濃度の吸収剤と冷
媒蒸気を発生する低温再生工程、該低温再生工程で発生
した冷媒蒸気を凝縮する凝縮工程、該凝縮工程で発生し
た凝縮液を蒸発する蒸発工程、該蒸発工程で発生した冷
媒蒸気を前記高濃度吸収剤に吸収する吸収工程及び該吸
収工程で発生した希薄吸収剤を前記高温再生工程に供給
する希薄吸収剤供給工程からなり、前記低温再生工程と
凝縮工程での中間濃度の吸収剤の濃縮工程を複数の異な
る器内圧力のもとで行うことを特徴とする二重効用多段
圧式吸収式冷凍機システム。 ８、特許請求の範囲第７項記載の二重効用多段圧式吸収
式冷凍システムにおいて、前記高温再生工程、蒸発工程
及び吸収工程を複数の異なる器内圧力のもとで行うこと
を特徴とする二重効用多段圧式吸収式冷凍システム。 ９、特許請求の範囲第３項記載の二重効用多段圧式吸収
式冷凍機において、吸収剤として温度に対する圧力の勾
配の大きいものを用いたことを特徴とする二重効用多段
圧式吸収式冷凍機。 １０、特許請求の範囲第７項記載の二重効用多段圧式吸
収式冷凍機システムにおいて、吸収剤として温度に対す
る圧力の勾配の大きいものを用いたことを特徴とする二
重効用多段圧式吸収式冷凍機システム。 １１、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃
縮する高温再生工程、前記高温再生工程で発生した冷媒
蒸気で前記中間濃度の吸収剤を加熱し高濃度の吸収剤と
冷媒蒸気を発生する低温再生工程、該低温再生工程で発
生した冷媒蒸気を凝縮する凝縮工程、該凝縮工程で発生
した凝縮液を蒸発する蒸発工程、該蒸発工程で発生した
冷媒蒸気を前記高濃度の吸収剤に吸収する吸収工程及び
該吸収工程で発生した希薄吸収剤を前記高温再生工程に
供給する希薄吸収剤供給工程からなり、前記低温再生工
程と凝縮工程での中間濃度の吸収剤の濃縮工程を複数の
異なる器内圧力のもとで行い、前記凝縮工程及び前記吸
収工程の少なくとも一方から温熱を回収することを特徴
とする温熱発生型吸収式冷凍システム。 １２、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃
縮する高温再生工程、前記高温再生工程で発生した冷媒
蒸気で前記中間濃度の吸収剤を加熱し高濃度の吸収剤と
冷媒蒸気を発生する低温再生工程、該低温再生工程で発
生した冷媒蒸気を凝縮する凝縮工程、該凝縮工程で発生
した凝縮液を蒸発する蒸発工程、該蒸発工程で発生した
冷媒蒸気を前記高濃度の吸収剤に吸収する吸収工程及び
該吸収工程で発生した希薄吸収剤を前記高温再生工程に
供給する希薄吸収剤供給工程からなり、前記低温再生工
程と凝縮工程での中間濃度吸収剤の濃縮工程を複数の異
なる器内圧力のもとで行い、前記蒸発工程で冷熱を回収
し、前記凝縮工程及び前記吸収工程の少なくとも一方か
ら温熱を回収することを特徴とする温熱発生型吸収式冷
凍システム。 １３、希薄吸収剤を加熱し冷媒を蒸発させ中間濃度に濃
縮する高温再生工程、前記高温再生工程で発生した冷媒
蒸気で前記中間濃度の吸収剤を加熱し高濃度の吸収剤と
冷媒蒸気を発生する低温再生工程、該低温再生工程で発
生した冷媒蒸気を凝縮する凝縮工程、該凝縮工程で発生
した凝縮液を蒸発する蒸発工程、該蒸発工程で発生した
冷媒蒸気を前記高濃度の吸収剤に吸収する吸収工程及び
該吸収工程で発生した希薄吸収剤を前記高温再生工程に
供給する希薄吸収剤供給工程からなり、前記低温再生工
程と凝縮工程での中間濃度の吸収剤の濃縮工程を複数の
異なる器内圧力のもとで行い、前記蒸発工程の最低温度
を７℃以下とし、前記吸収工程と凝縮工程の最低温度を
３８℃以上としたことを特徴とする温熱発生型吸収式冷
凍システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63058320A JPH0760031B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 二重効用多段圧式吸収式冷凍機及びそのシステム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63058320A JPH0760031B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 二重効用多段圧式吸収式冷凍機及びそのシステム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01234761A true JPH01234761A (ja) | 1989-09-20 |
| JPH0760031B2 JPH0760031B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=13080983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63058320A Expired - Lifetime JPH0760031B2 (ja) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | 二重効用多段圧式吸収式冷凍機及びそのシステム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0760031B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04139359A (ja) * | 1990-09-29 | 1992-05-13 | Osaka Gas Co Ltd | 吸収冷凍機 |
| JP2007278572A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-25 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
| JP2011190943A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 冷凍・空調方法及び装置 |
| CN101650095B (zh) | 2009-09-03 | 2011-11-09 | 清华大学 | 一种多级吸收式制冷/热泵机组 |
| JP2012202589A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Hitachi Appliances Inc | 吸収式ヒートポンプ装置 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620970A (en) * | 1979-07-28 | 1981-02-27 | Ebara Mfg | Water cooling*heater |
| JPS5627876A (en) * | 1979-08-16 | 1981-03-18 | Ebara Mfg | Absorption refrigerating equipment |
| JPS58150754U (ja) * | 1982-04-03 | 1983-10-08 | ダイキン工業株式会社 | 吸収式冷凍機 |
| JPS59208368A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-26 | ゲオルク・アレフエルト | ヒ−トポンプ |
| JPS62225869A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-03 | 三洋電機株式会社 | 多重効用吸収冷凍機 |
-
1988
- 1988-03-14 JP JP63058320A patent/JPH0760031B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5620970A (en) * | 1979-07-28 | 1981-02-27 | Ebara Mfg | Water cooling*heater |
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| JPS59208368A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-26 | ゲオルク・アレフエルト | ヒ−トポンプ |
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| JP2007278572A (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-25 | Daikin Ind Ltd | 吸収式冷凍装置 |
| CN101650095B (zh) | 2009-09-03 | 2011-11-09 | 清华大学 | 一种多级吸收式制冷/热泵机组 |
| JP2011190943A (ja) * | 2010-03-12 | 2011-09-29 | Kawasaki Thermal Engineering Co Ltd | 冷凍・空調方法及び装置 |
| JP2012202589A (ja) * | 2011-03-24 | 2012-10-22 | Hitachi Appliances Inc | 吸収式ヒートポンプ装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0760031B2 (ja) | 1995-06-28 |
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