JPH01237064A - 連続鋳造における誘導加熱制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 【産業上の利用分野１ 本発明は、連続鋳造における誘導加熱制御方法に係り、
特に、連続鋳造用タンディツシュに誘導加熱炉を設け、
当該タンディツシュ内の溶融金属の温度が目標温度とな
るように前記誘導加熱炉への投入電力を制御する際に用
いるのに好適な、連続鋳造における誘導加熱制御方法の
改良に関する。 【従来の技術１ 溶鋼を連続鋳造してスラブを製造する際に、当該スラブ
の表面品質はタンディツシュ内の溶ｗＡ温度の影響を受
ける。従って、スラブに所望の表面品質を得るためには
該溶ｔＡ温度を所定の目標値に維持する必要がある。 そこで、従来から、タンディツシュに誘導加熱炉を設け
、当該タンディツシュ内の溶鋼の温度を連続的に検出し
て鋳込み温度を監視し、溶鋼温度が所定の目標値となる
ように前記誘導加熱炉への投入電力を制御して前記誘導
加熱炉の加熱量を調整すること、が行われている。 このような、誘導加熱炉の加熱ｍを調整してタンデイツ
ユ内の溶ｍ温度を制御する誘導加熱制御装置に関する技
術には、例えば特開昭６２−２０２８２号公報で提案さ
れたものがある。 即ち、この公報記載の技術においては、第６図に示され
るように、タンディツシュ１０内の溶鋼１２をその磁気
回路中に含むように該タンディツシュ１０に誘導加熱炉
１４を設け、該誘導加熱炉１４への投入電力を溶鋼１２
の温度によって決定される投入電力指令ＥＳに従って制
御することにより、前記溶ｕ４１２の温度を制御する誘
導加熱制ｍ装置が示されている。この装置においては、
投入電力制御ｌ装置１６が該投入電力指令ＥＳに従って
電力変換部２０の電力変換部を制御することにより、交
流電源（例えば３相交流電源）１８から出力される交流
電力を所定の電力又は電圧に変換し、前記誘導加熱炉１
４の誘導コイル２２に前記電力を供給し又は電圧を印加
して前記投入電力を制御している。なお、図中符号８は
溶ｖＡ１２をタンディツシュ１ｏに投入するための取鍋
である。 又、前記電力変換部２０には、交流電ｉｔ！１６からの
交流電力を直流電力に変換するためのコンバータ２４と
、変換された直流電力を所定の電圧、電流、周波数の交
流電力に変換するためのインバータ２６と、出力電力の
力率を調整するための力率調整用コンデンサ２８とが備
えられている。 ここで、前記投入電力指令ＥＳの決定については、まず
、前記溶１１１２中に挿入されている連続型温度計３０
で溶０１１２の温度を検出し、次いで、検出温度θｒと
該溶鋼１２の目標温度θＳとに基づき投入電力演算部３
２で前記投入電力指令ＥＳを演算により決定している。 この投入電力演算部３２は第７図の如きブロック図で示
される各演算部を有したものであり、該演算部３２にお
ける演算は次のようにして行われる。即ち、まず、連続
型温度計３ｏによる検出温度θｒ及び溶鋼１２の目標温
度θＳを比較部４゜で電力投入基底値Ｐａを参照しつつ
比較してその差Δθ（−θ、−θＳ）を算出する。次い
で、温度上昇率演算部４２において、前記温度差Δθの
目標温度θＳに対する割合いである温度上昇率α（−Δ
θ／θＳ）（％）を算出する。そして、乗算部４４にお
いて、前記１度上昇率αに電力投入基底値Ｐａを乗じて
温度制御のため必要とされる電力上昇１α・Ｐｏを算出
する。次いで、加算部４６において、電力上昇量α・Ｐ
ｏに電力投入基底Ｍ　Ｐ　ｏを側御じて、現在必要とさ
れる電力投入＠ＥＳを算出する。 通常操業時は、前記のようにして決定される投入電力指
令ＥＳで前記誘導加熱炉１４への投入電力を制御する温
度フィードバック制御系で溶ｕＡ１２の温度を制御して
いる。なお、前記連続型温度計３０の検出温度θｒの信
号は前記投入電力演算部３２と共に温度異常検出器３４
にも入力されており、該検出温度θｒが異常のときには
、温度異常検出器３４の指令により、パターン発生器が
正常時とは異なる他の鋳造条件に従った投入電力の制御
モードパターンに基づき投入電力指令ＥＳを決定する。 このパターン発生器３６で投入電力指令ＥＳが決定され
該投入電力指令ＥＳが前記投入電力料ｉ装置１６に入力
される際には、該温度異常検出器３４の指令により切換
スイッチ３８が切替わり、パターン発生器から出力され
る投入電力指令ＥＳが前記投入電力制御ｌ装置１６に入
力さ礼るようになる。 ［発明が解決しようとする課題］ ところで、タンディツシュの溶融金３のスルーブツト派
遣が変更された場合、該タンディツシュ内の溶融金素像
が増減し、その増減後に該溶融金属の温度に比較的急激
な変化が生じる。しかしながら、前記従来の誘導加熱制
御装置においては、溶融金属の温度変化を検出して投入
電力を変更するまでに固有の温度測定時間〈温度測定開
始から温度制御開始までの時間）に起因する時間遅れが
生じることから、前記の如くスルーブツト流ｌが変更さ
れた場合にそれに対応して投入電力が変更されるまでに
、投入電力に過多又は不足が生じて鋳込み温度の変動が
大きなものになるという問題点があった。 ［発明の目的］ 本発明は、前記従来の問題点を解消するべくなされたも
ので、タンデイツユ内の溶融金属温度と該溶融金属のス
ルーブツト流１とに基づき誘導加熱炉の投入電力を制御
することにより、溶融金属温度のみならずスループット
流量の変動により生ずる溶融金属温度の変動に対応して
投入電力を制御可能にし、精度良く溶融金属の温度を目
標値に制御することができる連続鋳造における誘導加熱
＄１１７ｉ１方法を提供することを目的とする。 （課題を解決するための手段１ 本第１発明は、連続鋳造用タンディツシュに誘導加熱炉
を設け、当該ダンデイツシュ内の溶融金属の温度が目標
温度となるように、前記誘導加熱炉への投入電力を制御
する際に、前記溶融金属の温度を検出し、前記溶融金１
の検出温度と目標温度との差、及び前記タンディツシュ
の溶融金属のスルーブツト流量に基づき、前記投入電力
を制御することにより、前記目的を達成したものである
。 又本第２発明は、連続鋳造用タンディツシュに誘導加熱
炉を設け、当該タンディツシュ内の溶融金属の温度が目
標温度となるように、前記誘導加熱炉への投入電力を制
御する際に、前記タンディツシュに溶融金属を搬入する
ための取鍋中の溶融金１の温度、及び該取鋼によりタン
ディツシュへ該溶融金属を搬入するときの所定の条件か
ら、前記タンディツシュ内の溶融金ｆｉ１度を求め、前
記溶融金属の求められた温度と目標温度の差、及び前記
タンディツシュの溶融金属のスルーブツト流ｌに基づき
、前記投入電力を制御することにより、同じく前記目的
を達成したものである。 【作用］ 連続鋳造用タンディツシュ内の溶融金属の温度は、該溶
融金属自体の温度の自然降下と取鍋から当該タンディツ
シュに溶融金属を流下させる流量とによって変動すると
共に、タンディツシュからモールド内へ流入する溶融金
属のスルーブツト流通の変動によっても変動する。なお
、このスルーブツト流通は、例えば溶融金属をモールド
へ鋳込む際の鋳込速度、該モールドの寸法及びＷｉｕＡ
比重から得ることができるものである。 そこで、本第１発明においては、タンディツシュ内の溶
融金兄の温度を検出し、検出温度と当該（ｇ融金戊の目
標温度との差、及び溶融金属のスルーブツト流量に基づ
きタンデイツユに設けられる誘導加熱炉への投入電力を
制ｔｉ＋するようにしている。 従って、前記スルーブツト流通の変動により起因して溶
融金１の温度が変動するのを待たずに、スルーブツト流
」の変動を反映して事前に誘導加熱炉への電力投入量を
制御できるため、精度良くタンディツシュ内の溶融金属
を目標温度にすることができる。 ところで、一般に溶融金ぶの温度検出器は、固有の温度
測定時間（温度測定開始から温度制御開始までの時間、
例えば２分間程度となる〉を要して溶融金Ｉｉ！温度を
検出するものであるため、応答性良く温度検出すること
ができず、溶融金属の温度変化が急激なときに温度制御
にばらつきが生じる場合がある。又、前記温度検出器は
一般に高温の溶融金属中で用いられるため故障を生じ易
く、消耗品であり、且つコストの高いものである。又、
この温度検出器やこの温度検出器に連なる温度検出信号
系に万−精度上の不具合が生じた場合に、温度制御に精
度上の問題が生じ、場合によっては溶融金属の温度制御
が不能の状態となるときがある。 上記のような不具合や問題を防止するべく、温度検出器
を用いずに、タンディツシュに設けられる誘導加熱炉へ
の役人電力を所定のモードパターンに従って制御し前記
溶融金属の温度制御を行うことが考えられる。しかしな
がら、このように制御した場合には、一定のモードパタ
ーンに従ってしか溶融金属の温度を制御できないため、
前記温度制御の時間遅れや、前記投入電力の過多、不足
等が生じるのを完全には解消し得す、場合によっては溶
融金属温度に不具合が生じる場合がある。 そこで、本第２発明においては、タンディツシュ中の溶
融金属の温度把握を、取鋼中の溶融金属の温度、及び当
該取鍋によりタンディツシュ内へ該溶融金属を搬入する
ときの所定の条件、例えば取消をタンディツシュ上へ移
動させる際の溶融金属の温度損失、タンディツシュ内に
おける溶融金１温度の降下率、更に鋳込み中の経過時間
に基づく所定の演算により、鋳込み中の溶融金属温度を
求める。そして、この求められた溶融金属温度及び前記
タンディツシュの溶融金属のスルーブツト流量に基づき
、誘導加熱炉への投入電力を制御することにより溶融金
属温度を目標温度に制御する。 従って、本第２発明においては、前記第１発明の効果に
加えて、溶融金属の温度を温度検出器で検出する場合生
じた応答遅れを解消し、溶融金属の温度制御の応答性を
更に向上させることができる。 【実施例】 以下、図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する
。 まず第１実施例について説明する。この第１実施例は、
第１図に示されるように、取鍋８でタンディツシュ１０
Ａに搬入された溶１４１２の温度を、誘導加熱炉１４で
加熱して目標温度とするための誘導加熱制御装置であっ
て、タンディツシュ１０内の溶！１１２の温度θｒを検
出するための、例えば消耗型の連続型温度計３０と、検
出温度θｒと目標温度θＳとの差Δθ（＝θｒ−θＳ）
を演算し、且つ、溶鋼１２の鋳込み速度Ｖ　ｒ　Ｎ溶ｗ
４１２が鋳込まれる鋳型の寸法（モールドサイズ）Ｍｓ
。 及び溶鋼１２の比重ωからスルーブツト流ｍＷ（ｔｏｎ
／分）を算出するマイクロコンピュータ４８と、該マイ
クロコンピュータ４８で演算された差Δθ及びスルーブ
ツト流量Ｗから投入電力信置ＥＳを演算により求めるた
めの投入電力演算部５０とが設けられたものである。 前記マイクロコンピュータ４８及び投入電力演算部５０
には、各演算を行う演算部として、第２図のブロック図
に示すように、乗算のための第１乃至第４の乗算部５２
．５４．５８．６０と、減算のための減陣部５６と、定
数部６１とが設けられている。これら各演算部５２〜６
０及び定数部６１は、演算回路、演算プログラムソフト
のいずれでも構成可能なものである。 なお、その他の構成については、前出第６図に示した従
来の誘導加熱制御装置と同様の構成のものに同様の番号
を付し、その説明を略す。 以下、第１実廠例の作用を説明する。 この第１実施例に係る誘導加熱制御装置には、予め、鋳
込速度Ｖ　ｌ”　％モールドサイ１Ｍ　ｓ　、溶鋼比重
ω、及び溶鋼比熱ρをマイクロコンピュータ４８、及び
投入電力演算部５０に入力し格納しておくものである。 タンディツシュ１０内の１ｔ１１２の温度は、該溶鋼１
２の温度の自然降下と、取鋼８からタンディツシュ１０
への溶鋼１２の流下流ｌとによって変動すると共に、タ
ンディツシュ１０における溶ｒＡ１２のスルーブツト流
ｍＷによっても変動する。 そこで、このような温度変動に対処するべく、前記誘導
加熱制御装置においては、まず前記溶鋼１２の温度θｒ
を連続型温度計３０が実測し、スルーブツト流量Ｗの変
動を、鋳込み速度ｒ、溶鋼１２を鋳込むためのくモール
ドサイズ）Ｍｓ、及び溶鋼１２の比重ωからマイクロコ
ンピュータ４８が演算により求める。そして、該マイク
ロコンピュータ４８は、前記溶鋼１２の実測［（検出値
）θｒと溶！１４１２の目標温度θＳとの差Δθを演算
し、前記求められたスルーブツト流ＩＷと共にこの演算
された差Δθを投入電力演算部５０に伝達する。該投入
電力演算部５０は、伝達された各温度θｒ１θＳの差Δ
θ及びスルーブツト流量Ｗから投入電力指令ＥＳを演算
により求める。 前記マイクロコンピュータ４８及び投入電力演算部５０
における演算は、第２図の演算ブロック図に従って実行
される。 即ち、図に示すようにスルーブツト流ｍＷの演陣は、ま
ず、第１の乗算部５２で鋳込み速度ｖ１及びモールドサ
イズＭＳを乗算し、第２の乗算部５４で前記第１の乗算
部５２の演算結果に溶鋼比重くω）を乗じてスルーブツ
ト流ｆｆ１Ｗを算出する。 又、目標温度θＳとダンデイツシュ内の溶鋼温度θｒの
差Δθは減算部５６で算出される。これら算出されたス
ループット流量Ｗ及び温度差Δθを第３の乗算部５８で
乗算し、この乗算結果に対して、定数部６１から出され
る温度換算するための定数、例えばｉ８鋼比熱ρを第４
の乗算部６０で乗じて電力投入′ｌ１ＥＳを痺出する。 前記投入電力演算部５０は、以上のようにして演算され
た投入電力指令ＥＳを投入電力料ｔｉ装置１８に入力す
る。該投入電力制御袋ＷＬ１８は、入力された該投入電
力指令ＥＳに従って電力変換部２０を制御し、誘導加熱
炉１４への投入電力を調整することにより、溶！１１２
の温度θｒを前記目標温度θＳに保つようにフィードバ
ック制御する。 以上のようにして、この誘導加熱制御装置においては、
溶鋼温度θｒの変動に追従して誘導加熱炉１４への投入
電力を制御できるのみならず、スルブツト流ＩＷの変動
に対応して誘導加熱炉１４を電力投入量を制御できる。 従って、溶鋼１２がスルーブツト流量Ｗの変動によって
温度変動が生ずるのを待たずに事前に前記投入電力量ひ
いては溶８ｍ温度θｒを制御することができる。 次に、第２実施例について説明する。 この第２実施例は、前記第１実施例において溶ｍ温度θ
ｒを把握するのに連続型温度計３０で実測により検出し
ていたのに替えて、取鋼８によりタンディツシュ１０へ
溶融金属１２を搬入するときの所定の諸条件から該タン
デイシュ１０内の溶融金属１２の温度θｒを求めるよう
にした誘導加熱制御装置である。 この誘導加熱制御１１装置には、前記諸条件、即ち、取
ＷＡｓ中の精練あるいは脱ガス終了後の溶鋼１２Ａの温
度（し−ドル温度）θ＾と、該取鋼８をタンディツシュ
１０上へ運搬中の温度損失θ日と、該タンディツシュ１
０における溶鋼温度の降下率δ、及びタンディツシュ１
０内での１ｗＡｌ２の経過時間ｔとから、タンディツシ
ュ１０内の溶ＩＩ温度θｒを算出するための第２のマイ
クロコンピュータ６２を有している。又、この第２のマ
イクロコンピュータ６２は、算出した溶鋼温度θｒと目
標温度θＳの差Δθを痺出し、投入電力演算部５０に入
力するようになっている。 これら第２のマイクロコンピュータ６２及び投入電力ｉ
ＯＩ痺部５０には、各演算を行う演算部として、第４図
のブロック図に示すように、前記第１実施例のマイクロ
コンピュータ４８の有する演算部に加え、第２の減算部
６４、第５の乗算部６６、加算部６８が［悄えられてい
る。これら各演算部は演算回路、演算プログラムソフト
いずれでも構成可能なものである。 なお、この第２実施例に係る誘導加熱制御装置の上記以
外の構成は前記第１実施例のものと同様であるため、同
様の部分に同一の番号を付しその説明を略す。 以下、第２実施例の作用を説明する。 この第２実施例に係る誘導加熱制御装置には、予め鋳込
速度Ｖｒ、モールドサイズＭ　ｓ　Ｎ溶鋼比重ω、及び
溶鋼比熱ρが第２のマイクロコンピュータ６２及び投入
電力演算部５０に入力し、格納しておくものである。そ
して、鋳込み中のタンデイツユ１０内溶鋼温度θｒを把
握するため、精練あるいは脱ガス終了後の取鍋８中の溶
！１１１２Ａの温度（レードル温度）θ＾、取ｖＡ８を
タンプッシュ上へ運搬中の温度損失θ日、タンディツシ
ュ１０における溶融温度の降下率δ、及びタンデイシュ
１０内での溶ｔＡ１２の経過時間【を第２のマイクロコ
ンピュータ６２に入力する。 この第２のマイクロコンピュータ６２及び電力演陣部５
０では第４図に示す各演算部により投入電力を算出する
。 即ち、図のようにスルーブツト流１！Ｗについては、第
１及び第２の乗算部５２．５４で鋳込み速度Ｖｔ、モー
ルドサイズＭｓ及び溶鋼比重ωから算出する。又、タン
ディツシュ１０内Ｆｌｉ　ｔＡ　ｍ度θｒについては、
取１１８内の溶ＩＡ温度（レードル温度）θ＾と該取鋼
８内における温度損失θＢを第２の減算部６４で減算し
て前記溶ａ４ｍ度θｒを求める。このようにして演算に
より求められた溶鋼温度θｒを、以下においては算出溶
ｕＡ温度θｒαという。 そして、求められた算出層ｕ４温度θｒαと目標温度θ
Ｓとを第１の減算器５６で減算して温度差Δθ１　（−
θｒα−θＳ）を求める。次いで、この温度差Δθ１に
タンデイツユ内温度降下を加味するため、タンデイツユ
内温度降下率δに経過時間［を第５の乗算２部６６で乗
算してタンデイツユ内温度降下θ±を算出する。この算
出された温度降下θｔを前記水められた温度差Δθ１に
加算部６８で加算して補正し、補正後の温度差Δθ２（
−Δθ１＋θｔ）を算出する。そして、算出された温度
差Δθ２に前記スルーブツト流ｍＷを第３の乗算部５８
で乗算し、その結果に第４の乗算部６０で溶鋼比熱ρを
乗算して投入電力指令ＥＳを求める。 以上のようにして、この第２実施例においては、タンデ
ィツシュ内温度θｒを実測せずに第４図のブロック図に
従った演算により求め、求められた算出溶鋼温度θｒα
により投入電力指令ＥＳを決定している。 ところで、前記第１実施例においては、タンディツシュ
内温度を連続型温度計３ｏで実測しているためその温度
検出開始から誘導加熱炉１４の制ｍ＋開始までに、前記
温度測定時間に起因して２〜３分の時間が掛かり応答性
が悪かった。これに対して、この第２実施例においては
、タンディツシュ１０内の溶鋼の温度θｒを１ｊｌＩ算
により求めて把握し投入電力ＥＳを決定するようにして
いるため、溶１温度θｒの変化に対する誘導加熱炉１４
の投入電力制御の応答性が０．５秒程度となった。従っ
て、この第２実施例は、前記第１実施例に比べて溶ｔ１
４温度の制御性が格段に向上するものである。 次に、本発明にかかる誘導加熱制御装置と前出第６図に
示した如き従来の誘導加熱１ｌＩＩＩｌ装置とで、タン
ディツシュ１０の誘導加熱炉１４への投入電力を制御し
た制御例について説明する。この場合、第５図（Ａ）に
示されるように時間の経過に従つて鋳込み速度■４をモ
ールドのブレークアウト等の予知により変動させると共
に、鋳込み幅も同図＜８＞に示されるように変更を行っ
ている。従って、タンデイシュ１ｏからのスルーブツト
流ｉ１ｗも同図（Ｃ）に示されるように変動を生じてい
る。 このような状況下において、従来の誘導加熱制御装置で
は、同図（Ｄ）に示されるように、スルーブツト流量Ｗ
に遅れることなく追従して電力ｌがゐす惨０されていな
いため、投入電力量の変更時期（変更タイミング）が送
れ、タンディツシュ内の溶鋼４度は一定とならずに大き
な変動を生じている。又、この変動によって、同図（Ｄ
）中に示されるように温度の高すぎる個所等においてモ
ールドがブレークアウトする危険性が大きなものとなる
。 これに対して、本発明装置で投入電力量を制御した場合
、同図（Ｅ）に示されるように、投入電力直がスルーブ
ツト流ｍｗに応答性よく追従して制御されているため、
タンディツシュ内の溶鋼温度は変動がほとんど無くほぼ
一定のものとなっている。 従って、本発明によりスルーブツト流ＭＷの変化に拘わ
らず、タンディツシュ内溶融金属を、−定温度に制御し
て連続鋳造を行えることがわかる。 又、非定業鋳込みに際しても、温度上昇を生ぜずモール
ドのブレークアウトの恐れがないため、連続鋳造を継続
して行うことができる。 なお、前記実施例においては、タンデイツユ内で温度制
御される溶融金属として溶鋼を例示したが、本発明にか
かる溶融金属はこれに限定されるものではなく、他の溶
融金属を連続鋳造する際にも本発明を実施することがで
きる。 〔発明の効果１ 以上説明した通り、本発明によれば、溶＃ｌ温度とスル
ーブツト流量から誘導加熱炉への投入電力を制御するよ
うにしているため、タンディツシュ内溶融金属、温度を
所望の目標値に応答性よく制御することができる。従っ
て、非定業鋳込みでスルーブツト流量を変化させて連続
鋳造するに際して、鋳造停止することなく、且つ、溶融
金属温度を適切に維持した鋳造を継続的に実行可能なた
め、鋳造製品品質を確保しながら連続鋳造を継続して行
うことができるという優れた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の第１実施例にかかる誘導加熱制御装
置の構成を示す、一部所面図を含むブロック図、第２図
は前記第１実施例における電力投入量を演算するマイク
ロコンピュータ等の演算部を示すブロック図、第３図は
本発明にかかる第２実施例の誘導加熱制御装置の構成を
示す、一部所面図を含むブツロク図、第４図は前記第２
実施例にかかる投入電力指令ＥＳを演算するマイクロコ
ンピュータ等の演算部を示すブロック図、第５図は従来
及び本発明の誘導加熱制御装置における、鋳込み速度、
鋳込み幅、スルーブツト流ｌの変化に対する投入電力量
及び溶鋼温度の変化を比較して示す縮図、第６図は従来
の誘導加熱制御装置の構成を示す、一部所面図を含むブ
ロック図、第７図は前記従来の誘導加熱装置における電
力投入歯を演算する各演算部を示すブロック図である。 ８・・・取鋼、　　　　　１０・・・タンディツシュ、
１２・・・溶鋼、　　　　１４・・・誘導加熱炉、１６
・・・交流電源、　　１８・・・投入電力料！！！Ｉ装
置、２０・・・電力変換部、　２２・・・誘導コイル、
２４・・・コンバータ、　　２６・・・インバータ、２
８・・・力率調整用コンデンサ、 ３０・・・連続型温度計、 ４８．６２・・・第１、第２のマイクロコンピュータ、
５０・・・投入電力演算部、 ５２．５４．５８．６０，６６ ・・・第１、第２、第３、第４、第５の乗算部、５６．
６４・・・第１、第２の減算部、６１・・・定数部、 ６６・・・加算部。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）連続鋳造用タンディッシュに誘導加熱炉を設け、
   当該タンディッシュ内の溶融金属の温度が目標温度とな
   るように、前記誘導加熱炉への投入電力を制御する際に
   、 前記溶融金属の温度を検出し、 前記溶融金属の検出温度と目標温度との差、及び前記タ
   ンディッシュの溶融金属のスループット流量に基づき、
   前記投入電力を制御するようにしたことを特徴とする連
   続鋳造における誘導加熱制御方法。
2. （２）連続鋳造用タンディッシュに誘導加熱炉を設け、
   当該タンディッシュ内の溶融金属の温度が目標温度とな
   るように、前記誘導加熱炉への投入電力を制御する際に
   、 前記タンディッシュに溶融金属を搬入するための取鋼中
   の溶融金属の温度、及び該取鋼によりタンディッシュへ
   該溶融金属を搬入するときの所定の条件から、前記タン
   ディッシュ内の溶融金属温度を求め、 前記溶融金属の求められた温度と目標温度の差、及び前
   記タンディッシュの溶融金属のスループット流量に基づ
   き、前記投入電力を制御するようにしたことを特徴とす
   る連続鋳造における誘導加熱制御方法。