JPH01237612A - 光学式記録再生装置用結像光学系 - Google Patents
光学式記録再生装置用結像光学系Info
- Publication number
- JPH01237612A JPH01237612A JP63063617A JP6361788A JPH01237612A JP H01237612 A JPH01237612 A JP H01237612A JP 63063617 A JP63063617 A JP 63063617A JP 6361788 A JP6361788 A JP 6361788A JP H01237612 A JPH01237612 A JP H01237612A
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- Japan
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- objective lens
- lens
- optical system
- semiconductor laser
- optical axis
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、光学式情報記録再生装置（以後光メモリー装
置と呼ぶ）に用いる結像光学系に関するものである。
置と呼ぶ）に用いる結像光学系に関するものである。
［従来の技術１
従来、光メモリー装置に用いる結像光学系は、第２９図
に示すように、光源４を出た光をコリメートレンズ３で
平行光にし、対物レンズ２により情報記録面１に集光さ
せるものである。この光学系は１．対物レンズやコリメ
ートレンズに非球面を用いることによって簡素化とコス
トダウンがなされている。
に示すように、光源４を出た光をコリメートレンズ３で
平行光にし、対物レンズ２により情報記録面１に集光さ
せるものである。この光学系は１．対物レンズやコリメ
ートレンズに非球面を用いることによって簡素化とコス
トダウンがなされている。
この種の光学系の従来例として、特開昭６１−５６３１
４号公報や特開昭６２−４３８４２号公報に記載されて
いるものが知られている。
４号公報や特開昭６２−４３８４２号公報に記載されて
いるものが知られている。
これら従来例のうち、前者は、コリメートレンズを省略
した有限系の対物レンズを用いることによって大幅なコ
ストダウンが可能になった。しかし光メモリー用対物レ
ンズは、光ディスクの面ブレ（ディスク面の上下動）や
偏芯に追従しなくてはならない、しかし有限対物レンズ
の場合、光軸方向及トラ・シキング方向にレンズがシフ
トすると、投影倍率の変化や結像性能の劣化を生ずる。
した有限系の対物レンズを用いることによって大幅なコ
ストダウンが可能になった。しかし光メモリー用対物レ
ンズは、光ディスクの面ブレ（ディスク面の上下動）や
偏芯に追従しなくてはならない、しかし有限対物レンズ
の場合、光軸方向及トラ・シキング方向にレンズがシフ
トすると、投影倍率の変化や結像性能の劣化を生ずる。
この性能劣化を小さくするには、半導体レーザーの投影
倍率を小さ（しなければならない、この場合、半導体レ
ーザーの効率の低下や装置の大型化などの問題が生ずる
。
倍率を小さ（しなければならない、この場合、半導体レ
ーザーの効率の低下や装置の大型化などの問題が生ずる
。
また後者は、半導体レーザーと対物レンズの間にカップ
リングレンズを挿入することにより、レーザー光の利用
効率を向上させかつ対物レンズが光軸方向及トラッキン
グ方向にシフトしたときの性能劣化を低減しつるように
したものである。しかし対物レンズが有限系であるため
、無限系のレンズと比較すると、同じ開口数を得ようと
したとき、レンズの有効径が（１＋β）倍（βは結像倍
率）になり、レンズの径が大きくなり、小型化のさまた
げになる。
リングレンズを挿入することにより、レーザー光の利用
効率を向上させかつ対物レンズが光軸方向及トラッキン
グ方向にシフトしたときの性能劣化を低減しつるように
したものである。しかし対物レンズが有限系であるため
、無限系のレンズと比較すると、同じ開口数を得ようと
したとき、レンズの有効径が（１＋β）倍（βは結像倍
率）になり、レンズの径が大きくなり、小型化のさまた
げになる。
またレンズのシフトによる性能劣化の低減が不十分であ
る。特に光軸方向のシフトによる性能劣化が大きい。
る。特に光軸方向のシフトによる性能劣化が大きい。
〔発明が解決しようとする課題］
本発明は、対物レンズが光軸方向及トラック方向にシフ
トしたときの性能劣化を小さくし、装置の小型化とコス
トダウンを行ないつる光学式情報記録再生結像光学系を
提供することを目的とするものである。
トしたときの性能劣化を小さくし、装置の小型化とコス
トダウンを行ないつる光学式情報記録再生結像光学系を
提供することを目的とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明の光学式情報記録再生装置用結像光学系は、光源
側から球面単レンズである半導体レーザー用コリメート
レンズと対物レンズとからな′す、対物レンズの入射瞳
の直径をａ、半導体レーザー用コリメートレンズの焦点
距離なｆｃとする時、下記の条件を満足するもので、更
に対物レンズが少なくとも光軸にそって可動になってい
ることを特徴とするものである。
側から球面単レンズである半導体レーザー用コリメート
レンズと対物レンズとからな′す、対物レンズの入射瞳
の直径をａ、半導体レーザー用コリメートレンズの焦点
距離なｆｃとする時、下記の条件を満足するもので、更
に対物レンズが少なくとも光軸にそって可動になってい
ることを特徴とするものである。
（１）３≦ａ≦４．１
（２）１５≦ｆｅ≦２４
本発明の結像光学系は、半導体レーザー用コリメートレ
ンズとして条件（２）を満足する焦点距離を持つ平凸球
面単レンズを用いまた条件（１）を満足する対物レンズ
を用いることによって、対物レンズが光軸方向にシフト
した時の性能劣化がなく、トラッキング方向のシフトに
よる性能劣化が少なく、低コストになしえたものである
。
ンズとして条件（２）を満足する焦点距離を持つ平凸球
面単レンズを用いまた条件（１）を満足する対物レンズ
を用いることによって、対物レンズが光軸方向にシフト
した時の性能劣化がなく、トラッキング方向のシフトに
よる性能劣化が少なく、低コストになしえたものである
。
半導体レーザー、コリメートレンズ、対物レンズが同一
の光軸な有するとき（以後中立状態と呼ぶ）、条件（１
）の下限を下回ると対物レンズの焦点距離が３ｍｍ以下
になり、光メモリー装置として必要な作動距離を確保す
ることが出来なくなる。また上限を上回ると、対物レン
ズが大きくなり、対物レンズを光軸方向及トラック方向
に駆動させる部材等も大きくなり装置の小型化がむずか
しくなる。
の光軸な有するとき（以後中立状態と呼ぶ）、条件（１
）の下限を下回ると対物レンズの焦点距離が３ｍｍ以下
になり、光メモリー装置として必要な作動距離を確保す
ることが出来なくなる。また上限を上回ると、対物レン
ズが大きくなり、対物レンズを光軸方向及トラック方向
に駆動させる部材等も大きくなり装置の小型化がむずか
しくなる。
特開昭６２−４３８４２号公報にも示されているように
、球面単レンズでも焦点距離を長（し開口数を小さくす
ることにより無収差レンズとして扱うことが出来る。し
かし、装置の大型化や利用レーザー光の利用効率の低下
により高出力レーザーを用いなければならずコストダウ
ンが難しくなる０通常のレーザー光源を用いても十分な
利用効率を得るためには、コリメートレンズ側の開口数
が中立状態で０．０８以上必要である。対物レンズが前
記の条件（１）を満足する時、コリメートレンズの焦点
距離ｆｃは条件（２）の上限以下即ちｆ、５２４ｍｍで
あることが必要である。この条件（２）の上限の２４を
上回るとレーザー光の利用効率の低下をまねきこのまし
くない。
、球面単レンズでも焦点距離を長（し開口数を小さくす
ることにより無収差レンズとして扱うことが出来る。し
かし、装置の大型化や利用レーザー光の利用効率の低下
により高出力レーザーを用いなければならずコストダウ
ンが難しくなる０通常のレーザー光源を用いても十分な
利用効率を得るためには、コリメートレンズ側の開口数
が中立状態で０．０８以上必要である。対物レンズが前
記の条件（１）を満足する時、コリメートレンズの焦点
距離ｆｃは条件（２）の上限以下即ちｆ、５２４ｍｍで
あることが必要である。この条件（２）の上限の２４を
上回るとレーザー光の利用効率の低下をまねきこのまし
くない。
また、コリメートレンズの焦点距離を短くして行くと、
レーザー光の利用効率は向上して行くが、ユリメートレ
ンズで発生する球面収差が大きくなり結像性能が低下し
始める。特に対物レンズを中立状態からトラック方向に
シフトさせた場合、コリメートレンズで発生した球面収
差の影響により、対物レンズを出た光にコマ収差が発生
し、結像性能の低下が大きくなる。一般に光メモリー用
光学系は、トラック方向のシフト量が０．５ｍｍ程度必
要であり、この範囲内で、波面収差が０．０７λｒ ｍ
ｓ以下であることが要望されるが、実際使用上は、０
．０５λｒｍｓ以上である。第２８図にコリメートレン
ズの焦点距離ｆｃの差によるトラックシフトと波面収差
との関係を示す、この図からｆ、はｆｃ＞ １５ｍｓ＋
どなる。つまりｆｃの下限は１条件（２）に示すとうり
にする必要がある。したがって条件（２）の下限の１５
を下回るとコリメートレンズで発生する球面収差が大に
なり、更にその影響で対物レンズを出た光にコマ収差が
発生する等により像性能が悪化する。
レーザー光の利用効率は向上して行くが、ユリメートレ
ンズで発生する球面収差が大きくなり結像性能が低下し
始める。特に対物レンズを中立状態からトラック方向に
シフトさせた場合、コリメートレンズで発生した球面収
差の影響により、対物レンズを出た光にコマ収差が発生
し、結像性能の低下が大きくなる。一般に光メモリー用
光学系は、トラック方向のシフト量が０．５ｍｍ程度必
要であり、この範囲内で、波面収差が０．０７λｒ ｍ
ｓ以下であることが要望されるが、実際使用上は、０
．０５λｒｍｓ以上である。第２８図にコリメートレン
ズの焦点距離ｆｃの差によるトラックシフトと波面収差
との関係を示す、この図からｆ、はｆｃ＞ １５ｍｓ＋
どなる。つまりｆｃの下限は１条件（２）に示すとうり
にする必要がある。したがって条件（２）の下限の１５
を下回るとコリメートレンズで発生する球面収差が大に
なり、更にその影響で対物レンズを出た光にコマ収差が
発生する等により像性能が悪化する。
本発明の光学系では、コリメートレンズに球面単レンズ
を用いているので、組合せレンズや非球面レンズを用い
た場合よりコストダウンすることができる。さらにコス
トダウンするためには、平凸球面単レンズを用いること
が望ましい。
を用いているので、組合せレンズや非球面レンズを用い
た場合よりコストダウンすることができる。さらにコス
トダウンするためには、平凸球面単レンズを用いること
が望ましい。
光源である半導体レーザーの位置は、コリメートレンズ
の焦点位置よりも遠ざけて配置することが光学性能上望
ましい。
の焦点位置よりも遠ざけて配置することが光学性能上望
ましい。
本発明の光学系において、対物レンズは、条件（１）を
満足していれば両面非球面レンズ、片面非球面レンズ、
不均質媒質レンズのいずれでもよい。
満足していれば両面非球面レンズ、片面非球面レンズ、
不均質媒質レンズのいずれでもよい。
［実施例］
次に本発明の結像光学系の各実施例を示す。
実施例１
ｆｏ＝３．３０ 、 ｆＣ＝１８．０ 、 ａ＝３．
０ 、 ｄ、＝１７．２ｒ１＝（資） ｄｒ＝ ２．Ｏｎ＋＝ １．８２４８４ｒａ＝−１４，
８４７１ ｄ、＝５．０ ｒｓ” １．９８４５ （非球面） ｄｓ＝ １．６ ０．＝ １．４８６３８ｒ
４＝ −’ｂ ６．１８０１ （非球面）ｄ４＝ １．
６４７ ｒｓ＝■ ｄｓ＝ １．２ ｎｓ＝ １．５５３２２
ｒａ” （１） 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．１９５３ 、 Ａ、 ＝０．４５８９
２ Ｘ ｔＯ−”Ａ、＝０．２８７５１ ｘ ｔｏ−’
、 Ａ、＝−０，２１２２４ｘ １０−’第４面 Ｐ＝
−２７，６：１９９ 実施例２ ｆｏ ＝３．６０ 、 ｆｅ＝２２．０ 、 ａ ＝３
．６０ 、 ｄ、 ＝２１．Ｏｒ、＝（１） ｄ、 ＝ ２．Ｏｎ、 ＝ １．６７４９’６ｒ、＝
−１４，８４９１ ｄ、＝５．０ ｒｓ ” ２．８２８５ （非球面） ｄｓ＝ ２．Ｏｎ＊＝ １．７８５６９「４＝■ ｄ４＝ １．６３５ ｒ５＝ ■ ｄｓ＝ １．２５ ｎ、＝ １．４８８６０
ｒａ” 艶 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．６３７ 、 Ａ４ ＝−０，９０
３１４ｘｌＯ−”Ａａ＝ −０，１０８２０ｘ １０−
”、 Ａｓ＝ −０，８７６３６ｘ １０−’Ａ、。＝
−０，７２０４９ｘ １０−’実施例３ ｆｏ＝３．６５ 、 ｆｃ＝１６．０ 、 ａ＝３．３
０ 、 ｄｏ ＝１５．２ｒ、＝■ ｄ、 ＝ ２．０ ’ ｎ＋ ＝ １．．８６８８
８ｒ２ ＝ −１３，９０２１ ｄｚ”５．０ ｒ、＝２．１８０ （非球面） ｄａ＝ １．７０ ｎｚ＝ １．４８６３８ｒ４
＝ −７，１２２８（非球面） ｄ４＝ １．９３２ ｒ５＝■ ｄｓ” １．２Ｏｎ、＝ １．５５３２２ｒａ＝■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝−０，３１４、Ａ４＝０．９１９７４ ｘ
１０＝２Ａｓ＝−〇、３６４４ｘ １０−’、 Ａ、
＝ −０，２１２１９ｘ １０−’第４面 Ｐ＝−２６
，１５８４、Ａ、＝０．７９５９４ ｘ １０−’実施
例４ ｆｏ＝３．８５ 、 ｆ、 ＝２３．０ 、 ａ ＝４
．０８ 、 ｄ、 ＝２２．２ｒ１＝（１） ｄ＋＝ ２．Ｏｎｌ＝ １．８６８８８ｒ ｔ ＝ −
１９、９８４２ ｄ、＝５．０ ｒｓ＝ ２．３０５５ （非球面） ｄｘ＝ ２． ｉ Ｑ、：： ｉ、 ４８６３８
（”４＝ −６，９９９２（非球面） ｄ、＝ １．９２２ ｒ’！ ＝帛 ｄ％＝ １．２ ｎｓ＝ １．５５３２２ｒａ＝
■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．２０４９ 、 Ａ、 ＝０．２５７６
６ Ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６８９３ ｘ １０
−’、 Ａａ＝−Ｇ、２１２２４ Ｘ １０−’第
４面 Ｐ＝−２５，８６９５、Ａ４＝０．６８５９９
ｘｌＯ−’実施例５ ｆｏ”３．６４ 、 ｆｃ＝２０．０４ 、 ａ ＝３
．４ 、 ｄｏ＝１９．３ｒ＋＝ ■ ｄｔ ＝ ２．ＯＱ、＝ １．８２４８４ｒａ＝ １
６．５２７ ｄ＊＝Ｓ、Ｏ ｒ、＝２．８０１ ｄｓ＝ １．５ ｎｍ＝ １．６３８８ （不均
質媒質）ｒ４＝ω ｄ４＝ ２．０１７ ｒ、＝■ ｄｓ ＝ １．２ ｎｓ：＝ １．５５３２２ｒ
ｓ＝閃 不均質媒質の屈折率分布 ｎｏ ：Ｆ １．６３８８ ｍ＝ ０．１４５８６
ｈ４＝ −０，３９４９５ｂｓ＝−０，３１８９０３
ｈ、＝０．４８１７２実施例６ ｆａ＝３．５８ 、 ｆｃ ＝２０．０４ 、
ａ ＝３．８ 、 ｄｏ＝ １９．３ｒＩ＝
■ ｄ、＝ ２．Ｏｎ、ｍ＝ １．８２４８４ｒｉ＝
１６．５２７ ｄｉ＝５．０ ｒｓ＝２．７６２８ （非球面） ｄｓ＝ １．８ ｎｍ＝ １．７８５６９
ｒ、＝ １１１．０００３ ｄ、＝ １．７０３ ｒｓ＝■ ｄｓ＝１．２５ ｎｍ＝ １．４８８６０ｒ
ａ＝ ■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．５５０８ 、 Ａ、 ＝−０，３５
７０４Ｘ１０−”Ａｓ＝ ０．６９８４２ Ｘ １０
−’、 Ａａ＝ −０，４８１８７Ｘ １０−’Ａｇｏ
＝ −０，７２０５３Ｘ １０−”実施例７ ｆｏ”３．８０ 、 ｆ−＝１９．０ 、 ａ＝３−
８ 、 ｄｏ＝１８．Ｏｒ、＝ ■ ｄｔ ＝ ３．Ｏｎ、 ＝ １．８６８８８ｒ＊＝
１６．５０８７ ｄｉ＝５．０ ｒｓ＝ ２．７５４８ （非球面） ｄｓ＝ ２．Ｏｎ−＝ １．６７４９６ｒｓ＝ −２６
，３１８３ ｄ、＝ １．８９２ ｒ１％＝（資） ｄｔｓ ＝ １ 、２ ｎ−＝ １ 、５
５３２２ｒｓ＝ ■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．２９６３ 、 Ａ、 ＝０．５４０
６２ ｘｌＯ−”Ａｓ＝ −０，４８０８４Ｘ １０−
’、 Ａｓ＝ ０．４８１９１ Ｘ １０−’Ａｔｏ
＝ −０，７２０５３ｘ １０−’実施例８ ｆ、＝３．７０ 、 ｆＣ＝２０．０ 、 ａ＝３．３
４ 、 ｄｏ ＝１９．２ｒｌ ｍ＝ −１９９，５９
３５ ｄ１＝ ｚ、ｏ ｎ、＝ １．８２４８４ｒｘ＝
１５．３０６４ ｄ、＝５．０ ｒｓ＝ ２．４１０３ （非球面） ｄｓ＝ １．６ ｎ、：１．５６９４Ｇｒ
４＝−１２，６９９８（非球面） ｄ４＝２．０２３ ｒｌｌ＝ｏｏ＋ ｄｓ＝ １．２ ｎｍ＝ １．５５３２２
ｒｓ＝＝ ψ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．０９２５ 、 Ａ、 ＝０．２５５４
４ ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６２９６ Ｘ １０−
’、 Ａａ＝ −０，２１２２４Ｘ １０−’第４面
Ｐ＝−２７，７０４４、Ａ、＝０．３９６３２ ｘ １
０−”実施例９ ｆｏ＝３．７０ 、 ｆｃ＝２０．０ 、 ａ＝３．３
４ 、 ｄｏ ＝１９．５ｒ＋＝１５０．Ｏ ｄ、ｍ＝ ｚ、ｏ ｎ５＝１．８２４８４ｒｘ
” １８．４２３５ ｄｇ＝ｓ、。
０ 、 ｄ、＝１７．２ｒ１＝（資） ｄｒ＝ ２．Ｏｎ＋＝ １．８２４８４ｒａ＝−１４，
８４７１ ｄ、＝５．０ ｒｓ” １．９８４５ （非球面） ｄｓ＝ １．６ ０．＝ １．４８６３８ｒ
４＝ −’ｂ ６．１８０１ （非球面）ｄ４＝ １．
６４７ ｒｓ＝■ ｄｓ＝ １．２ ｎｓ＝ １．５５３２２
ｒａ” （１） 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．１９５３ 、 Ａ、 ＝０．４５８９
２ Ｘ ｔＯ−”Ａ、＝０．２８７５１ ｘ ｔｏ−’
、 Ａ、＝−０，２１２２４ｘ １０−’第４面 Ｐ＝
−２７，６：１９９ 実施例２ ｆｏ ＝３．６０ 、 ｆｅ＝２２．０ 、 ａ ＝３
．６０ 、 ｄ、 ＝２１．Ｏｒ、＝（１） ｄ、 ＝ ２．Ｏｎ、 ＝ １．６７４９’６ｒ、＝
−１４，８４９１ ｄ、＝５．０ ｒｓ ” ２．８２８５ （非球面） ｄｓ＝ ２．Ｏｎ＊＝ １．７８５６９「４＝■ ｄ４＝ １．６３５ ｒ５＝ ■ ｄｓ＝ １．２５ ｎ、＝ １．４８８６０
ｒａ” 艶 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．６３７ 、 Ａ４ ＝−０，９０
３１４ｘｌＯ−”Ａａ＝ −０，１０８２０ｘ １０−
”、 Ａｓ＝ −０，８７６３６ｘ １０−’Ａ、。＝
−０，７２０４９ｘ １０−’実施例３ ｆｏ＝３．６５ 、 ｆｃ＝１６．０ 、 ａ＝３．３
０ 、 ｄｏ ＝１５．２ｒ、＝■ ｄ、 ＝ ２．０ ’ ｎ＋ ＝ １．．８６８８
８ｒ２ ＝ −１３，９０２１ ｄｚ”５．０ ｒ、＝２．１８０ （非球面） ｄａ＝ １．７０ ｎｚ＝ １．４８６３８ｒ４
＝ −７，１２２８（非球面） ｄ４＝ １．９３２ ｒ５＝■ ｄｓ” １．２Ｏｎ、＝ １．５５３２２ｒａ＝■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝−０，３１４、Ａ４＝０．９１９７４ ｘ
１０＝２Ａｓ＝−〇、３６４４ｘ １０−’、 Ａ、
＝ −０，２１２１９ｘ １０−’第４面 Ｐ＝−２６
，１５８４、Ａ、＝０．７９５９４ ｘ １０−’実施
例４ ｆｏ＝３．８５ 、 ｆ、 ＝２３．０ 、 ａ ＝４
．０８ 、 ｄ、 ＝２２．２ｒ１＝（１） ｄ＋＝ ２．Ｏｎｌ＝ １．８６８８８ｒ ｔ ＝ −
１９、９８４２ ｄ、＝５．０ ｒｓ＝ ２．３０５５ （非球面） ｄｘ＝ ２． ｉ Ｑ、：： ｉ、 ４８６３８
（”４＝ −６，９９９２（非球面） ｄ、＝ １．９２２ ｒ’！ ＝帛 ｄ％＝ １．２ ｎｓ＝ １．５５３２２ｒａ＝
■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．２０４９ 、 Ａ、 ＝０．２５７６
６ Ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６８９３ ｘ １０
−’、 Ａａ＝−Ｇ、２１２２４ Ｘ １０−’第
４面 Ｐ＝−２５，８６９５、Ａ４＝０．６８５９９
ｘｌＯ−’実施例５ ｆｏ”３．６４ 、 ｆｃ＝２０．０４ 、 ａ ＝３
．４ 、 ｄｏ＝１９．３ｒ＋＝ ■ ｄｔ ＝ ２．ＯＱ、＝ １．８２４８４ｒａ＝ １
６．５２７ ｄ＊＝Ｓ、Ｏ ｒ、＝２．８０１ ｄｓ＝ １．５ ｎｍ＝ １．６３８８ （不均
質媒質）ｒ４＝ω ｄ４＝ ２．０１７ ｒ、＝■ ｄｓ ＝ １．２ ｎｓ：＝ １．５５３２２ｒ
ｓ＝閃 不均質媒質の屈折率分布 ｎｏ ：Ｆ １．６３８８ ｍ＝ ０．１４５８６
ｈ４＝ −０，３９４９５ｂｓ＝−０，３１８９０３
ｈ、＝０．４８１７２実施例６ ｆａ＝３．５８ 、 ｆｃ ＝２０．０４ 、
ａ ＝３．８ 、 ｄｏ＝ １９．３ｒＩ＝
■ ｄ、＝ ２．Ｏｎ、ｍ＝ １．８２４８４ｒｉ＝
１６．５２７ ｄｉ＝５．０ ｒｓ＝２．７６２８ （非球面） ｄｓ＝ １．８ ｎｍ＝ １．７８５６９
ｒ、＝ １１１．０００３ ｄ、＝ １．７０３ ｒｓ＝■ ｄｓ＝１．２５ ｎｍ＝ １．４８８６０ｒ
ａ＝ ■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．５５０８ 、 Ａ、 ＝−０，３５
７０４Ｘ１０−”Ａｓ＝ ０．６９８４２ Ｘ １０
−’、 Ａａ＝ −０，４８１８７Ｘ １０−’Ａｇｏ
＝ −０，７２０５３Ｘ １０−”実施例７ ｆｏ”３．８０ 、 ｆ−＝１９．０ 、 ａ＝３−
８ 、 ｄｏ＝１８．Ｏｒ、＝ ■ ｄｔ ＝ ３．Ｏｎ、 ＝ １．８６８８８ｒ＊＝
１６．５０８７ ｄｉ＝５．０ ｒｓ＝ ２．７５４８ （非球面） ｄｓ＝ ２．Ｏｎ−＝ １．６７４９６ｒｓ＝ −２６
，３１８３ ｄ、＝ １．８９２ ｒ１％＝（資） ｄｔｓ ＝ １ 、２ ｎ−＝ １ 、５
５３２２ｒｓ＝ ■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．２９６３ 、 Ａ、 ＝０．５４０
６２ ｘｌＯ−”Ａｓ＝ −０，４８０８４Ｘ １０−
’、 Ａｓ＝ ０．４８１９１ Ｘ １０−’Ａｔｏ
＝ −０，７２０５３ｘ １０−’実施例８ ｆ、＝３．７０ 、 ｆＣ＝２０．０ 、 ａ＝３．３
４ 、 ｄｏ ＝１９．２ｒｌ ｍ＝ −１９９，５９
３５ ｄ１＝ ｚ、ｏ ｎ、＝ １．８２４８４ｒｘ＝
１５．３０６４ ｄ、＝５．０ ｒｓ＝ ２．４１０３ （非球面） ｄｓ＝ １．６ ｎ、：１．５６９４Ｇｒ
４＝−１２，６９９８（非球面） ｄ４＝２．０２３ ｒｌｌ＝ｏｏ＋ ｄｓ＝ １．２ ｎｍ＝ １．５５３２２
ｒｓ＝＝ ψ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．０９２５ 、 Ａ、 ＝０．２５５４
４ ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６２９６ Ｘ １０−
’、 Ａａ＝ −０，２１２２４Ｘ １０−’第４面
Ｐ＝−２７，７０４４、Ａ、＝０．３９６３２ ｘ １
０−”実施例９ ｆｏ＝３．７０ 、 ｆｃ＝２０．０ 、 ａ＝３．３
４ 、 ｄｏ ＝１９．５ｒ＋＝１５０．Ｏ ｄ、ｍ＝ ｚ、ｏ ｎ５＝１．８２４８４ｒｘ
” １８．４２３５ ｄｇ＝ｓ、。
ｒｓ＝ ２．４１０３ （非球面）
ｄｘ＝ １．６ ｆｉ、＝ １．５６９４０ｒａ
＝ −１２，６９９８（非球面） ｄ、＝ ２．０２０ Ｒｓ＝■ ｄｓ＝ １．２ ｎ−＝ １．５５３２２
ｒ６＝■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．０９２５ 、 Ａ、 ＝０．２５５４
４ Ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６２９６ ｘ １０−
’、 Ａ、＝ −０，２１２２４ｘ １０−’第４面
Ｐ＝ −２７，７０４４、Ａ４＝ ０．３９６３２ ｘ
１０−”ただし、ｆｏは対物レンズの焦点距離、ｄｏ
は光源とコリメートレンズとの間隔、ｒｌ＋ ｒａｎ・
・・は各し面 ある、尚ｒｓ ＋ｒｓ ＋ｄｌｌ ＋ｎ３はディスクＧ
に対するものである。
＝ −１２，６９９８（非球面） ｄ、＝ ２．０２０ Ｒｓ＝■ ｄｓ＝ １．２ ｎ−＝ １．５５３２２
ｒ６＝■ 非球面係数 第３面 Ｐ＝０．０９２５ 、 Ａ、 ＝０．２５５４
４ Ｘ １０−”Ａａ＝ ０．２６２９６ ｘ １０−
’、 Ａ、＝ −０，２１２２４ｘ １０−’第４面
Ｐ＝ −２７，７０４４、Ａ４＝ ０．３９６３２ ｘ
１０−”ただし、ｆｏは対物レンズの焦点距離、ｄｏ
は光源とコリメートレンズとの間隔、ｒｌ＋ ｒａｎ・
・・は各し面 ある、尚ｒｓ ＋ｒｓ ＋ｄｌｌ ＋ｎ３はディスクＧ
に対するものである。
上記実施例中で対物レンズに非球面が用いられているも
のがあるが、それの形状は、Ｘ軸を光軸方向、Ｙ軸を光
軸に垂直な方向にとった時、下記の式にて表わされる。
のがあるが、それの形状は、Ｘ軸を光軸方向、Ｙ軸を光
軸に垂直な方向にとった時、下記の式にて表わされる。
又対物レンズ中硝材に不均質媒質を用いているゐものは
、屈折率分布が次の式で表わされるものである。
、屈折率分布が次の式で表わされるものである。
ｎ（Ｙ）＝ｎｏ ｌ−ｇＹ ＋１１４ｇｙ ’＋
ｈｓ ｇＹ ６＋ｈ、 ｇＹ）８これらの式でｒは非球
面頂点での曲率半径、Ｐは円錐定数、Ａｉ、は非球面係
数であり、又ｎ０は中心での屈折率、ｇは屈折率勾配を
表わす係数である。
ｈｓ ｇＹ ６＋ｈ、 ｇＹ）８これらの式でｒは非球
面頂点での曲率半径、Ｐは円錐定数、Ａｉ、は非球面係
数であり、又ｎ０は中心での屈折率、ｇは屈折率勾配を
表わす係数である。
これら実施例の構成は、第１図に示す通りである。又収
差状況は第２図乃至第１８図に夫々示す通りである。つ
まり第２図、第３図は夫々実施例１の対物レンズのみお
よび結像光学系全体の収差曲線図、第４図、第５図は夫
々実施例２の対物レンズのみおよび結像光学系の収差曲
線図、第６図、第７図は夫々実施例３の対物レンズおよ
び結像光学系の収差曲線図、第８図、第９図は夫々実施
例４の対物レンズおよび結像光学系の収差曲線図、第１
０図、第１１図は夫々実施例５の対物レンズおよび結像
光学系の収差曲線図、第１２図。
差状況は第２図乃至第１８図に夫々示す通りである。つ
まり第２図、第３図は夫々実施例１の対物レンズのみお
よび結像光学系全体の収差曲線図、第４図、第５図は夫
々実施例２の対物レンズのみおよび結像光学系の収差曲
線図、第６図、第７図は夫々実施例３の対物レンズおよ
び結像光学系の収差曲線図、第８図、第９図は夫々実施
例４の対物レンズおよび結像光学系の収差曲線図、第１
０図、第１１図は夫々実施例５の対物レンズおよび結像
光学系の収差曲線図、第１２図。
第１３図は夫々実施例６の対物レンズおよび結像光学系
の収差曲線図、第１４図および第１５図は夫々実施例７
の対物レンズおよび結像光学系の収差曲線図、第１６図
および第１７図は夫々実施例８の対物レンズおよび結像
光学系の収差曲線図、第１８図は実施例９の結像光学系
の収差曲線図である。尚実施例９は対物レンズが実施例
８の対物レンズと同じであって、したがってその収差状
況は第１６図に示すものと同じである。
の収差曲線図、第１４図および第１５図は夫々実施例７
の対物レンズおよび結像光学系の収差曲線図、第１６図
および第１７図は夫々実施例８の対物レンズおよび結像
光学系の収差曲線図、第１８図は実施例９の結像光学系
の収差曲線図である。尚実施例９は対物レンズが実施例
８の対物レンズと同じであって、したがってその収差状
況は第１６図に示すものと同じである。
更に各実施例の波面収差のＲＭＳ （）−ラッキング方
向と光軸方向）を夫々第１９図乃至第２７図に示す。
向と光軸方向）を夫々第１９図乃至第２７図に示す。
これら各収差状況より明らかなように各実施例とも良好
な結像性能を有していることがわかる。
な結像性能を有していることがわかる。
［発明の効果］
本発明の光学系は、対物レンズが光軸方向にシフトした
時の性能劣化やトラッキング方向のシフトによる性能劣
化のない良好な結像性能で低コストになし得るものであ
る。
時の性能劣化やトラッキング方向のシフトによる性能劣
化のない良好な結像性能で低コストになし得るものであ
る。
第１図は本発明の光学系の構成を示す断面図、第２図乃
至第１８図は各実施例の収差曲線図、第１９図乃至第２
７図は各実施例の波面収差を示す図、第２８図は実施例
１の光学系でのコリメートレンズの焦点距離に対する波
面収差の関係を示す図、第２９図は従来の光メモリー用
結像光学系の構成を示す図である。 出願人 オリンパス光学工業株式会社 代理人 向 寛 二 第２因 第４図 第５図 球面収差 ＯＳ Ｃ’ 非点収差第６図 第７図 第８図 ＬＲ口収差 ｏ ｓ ｃ’ 非点収差第９図 球部ルシ差 ＯＳＣ・ 非点収差 第１０図 球面収差 ｏ ｓ ｃ′ 非点収差第１１図 球面収差 ｏ ｓ ｃ’ 非点収差第１
３図 球面収差 ＯＳＣ−非点収差 第１４図 球面収差 Ｏｓ σ 非点収差 第１５回 球面収差 ＯＳ Ｃ’ 非点収刀第２０図 第２２図 第２３図 第２４図 第２５図
至第１８図は各実施例の収差曲線図、第１９図乃至第２
７図は各実施例の波面収差を示す図、第２８図は実施例
１の光学系でのコリメートレンズの焦点距離に対する波
面収差の関係を示す図、第２９図は従来の光メモリー用
結像光学系の構成を示す図である。 出願人 オリンパス光学工業株式会社 代理人 向 寛 二 第２因 第４図 第５図 球面収差 ＯＳ Ｃ’ 非点収差第６図 第７図 第８図 ＬＲ口収差 ｏ ｓ ｃ’ 非点収差第９図 球部ルシ差 ＯＳＣ・ 非点収差 第１０図 球面収差 ｏ ｓ ｃ′ 非点収差第１１図 球面収差 ｏ ｓ ｃ’ 非点収差第１
３図 球面収差 ＯＳＣ−非点収差 第１４図 球面収差 Ｏｓ σ 非点収差 第１５回 球面収差 ＯＳ Ｃ’ 非点収刀第２０図 第２２図 第２３図 第２４図 第２５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 光源側から順に球面単レンズである半導体レーザー用コ
リメートレンズと対物レンズとからなり、前記対物レン
ズの入射瞳の直径をａ、前記半導体レーザー用コリメー
トレンズの焦点距離をｆ＿ｃとするとき、次の条件を満
足し、前記対物レンズが少なくとも光軸に沿って可動で
ある光学式情報記録再生装置用結像光学系。 （１）３≦ａ≦４．１ （２）１５≦ｆ＿ｃ≦２４
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63063617A JPH01237612A (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | 光学式記録再生装置用結像光学系 |
| US07/320,571 US4902113A (en) | 1988-03-08 | 1989-03-08 | Objective lens and imaging optical system for optical information recording and readout device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63063617A JPH01237612A (ja) | 1988-03-18 | 1988-03-18 | 光学式記録再生装置用結像光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01237612A true JPH01237612A (ja) | 1989-09-22 |
Family
ID=13234453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63063617A Pending JPH01237612A (ja) | 1988-03-08 | 1988-03-18 | 光学式記録再生装置用結像光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01237612A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03185630A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-13 | Hitachi Ltd | 情報処理装置及びこれに搭載する光ヘッド |
| JPH04346306A (ja) * | 1991-05-24 | 1992-12-02 | Rohm Co Ltd | 光ピックアップ |
-
1988
- 1988-03-18 JP JP63063617A patent/JPH01237612A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03185630A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-13 | Hitachi Ltd | 情報処理装置及びこれに搭載する光ヘッド |
| JPH04346306A (ja) * | 1991-05-24 | 1992-12-02 | Rohm Co Ltd | 光ピックアップ |
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