JPH0124140Y2

JPH0124140Y2 -

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Publication number: JPH0124140Y2
Application number: JP1987120745U
Authority: JP
Priority date: 1987-08-06
Filing date: 1987-08-06
Publication date: 1989-07-21
Also published as: JPS6334139U

Description

[Detailed explanation of the idea]

〔産業上の利用分野〕本考案は、石炭・水スラリー中の石炭粒子を短
時間で効率よくペレツト状に造粒する石炭の造粒
装置に関するものである。〔従来の技術〕近年、石油供給の不安定化のため、石炭を有効
利用する技術開発が進められている。石炭の輸送
コストを下げるためには石炭をスラリー輸送する
のが効果的であり、このためスラリー輸送された
石炭粒子を効率よく短時間で回収する装置の開発
が要求されている現状である。従来、産炭地から直接石炭をスラリー輸送する
方法が、アメリカ合衆国、ソビエト連邦で行わ
れ、文献にも報告されている。〔考案が解決しようとする課題〕上記従来の方法ではスラリー輸送後の石炭粒子
と水との分離は、遠心分離装置により行われてお
り、消費エネルギが大きい割には脱水後の石炭粒
子中の水分が多い（約25〜39重量％）などの不都
合点がある。なお米国特許第3665066号明細書には、造粒機
１４に石炭−油を供給する前段階として、フロー
ト・シンク（float−sink）タンク１０において
石炭−油凝集物と水−灰分を分離するため、空気
の吹き込みを行う方法が記載されている。この方
法においては、造粒は傾斜円盤型の造粒機１４に
より行われている。したがつて、タンク１０にお
いては、石炭粒子は油により凝集されているにす
ぎない。また米国特許第2744626号明細書には、石炭粒
子を含んだ原料から灰と水を分離するため、浮遊
選鉱法において、空気を微細に混合することによ
つて、クリーム状の混合物を生成させる方法が記
載されている。この方法は、灰と水分の分離し易
すい方法を目指したものであり、造粒を目的とし
たものではない。さらに米国特許第2769538号明細書には、浮遊
選鉱法において、種々の親水性を示す物質を分離
するため、空気吹き込みを行う方法が記載されて
いる。この方法は、疎水性物質を気泡に付着させ
て分離するものであり、造粒を目的としたもので
はなく、浮遊選鉱法そのものである。本考案は上記の諸点に鑑みなされたもので、重
油を用いて石炭微粒子を造粒する造粒工程におい
て、横型造粒装置を用い、気体を吹き込むことに
よつて、石炭微粒子の凝集を促進するとともに、
造粒装置内の流れを長手方向の逆混合が少ない状
態にすることによつて、従来の造粒速度より速い
造粒速度で造粒することができる石炭の造粒装置
を提供することを目的とするものである。〔課題を解決するための手段〕上記の目的を達成するために、本考案の石炭の
造粒装置は、図面に示すように、長手方向の一端
に石炭・水スラリー入口１２を有し、長手方向の
他端下部に生成ペレツト出口１３を有し、内壁に
多数の邪魔板２０を有する水平方向に長い円筒ド
ラム１４と、この円筒ドラム内に水平方向に設け
られた回転軸１８とこの回転軸に取り付けられた
複数のフアンタービン翼１５とからなる回転体
と、円筒ドラムに接続された重油・造粒促進剤供
給管１６および気体供給管１７とからなるもので
ある。本発明の装置において、横型の水中造粒用装置
にした理由について説明する。横型撹拌槽と縦型
撹拌槽とを比較すると、縦型撹拌槽においては、
流れ状態が完全混合されるが、横型撹拌槽におい
ては、長手方向の混合が少ないという特徴があ
る。造粒装置において、石炭微粒子を連続供給す
る場合、縦型撹拌槽においては、槽内が完全混合
されているため、供給した微粒子の一部が造粒物
とともに流出することになる。一方、横型撹拌槽
においては、長手方向の混合が少なく、供給した
微粒子は槽内で十分混合され、造粒物を生成する
ため流出することはない。したがつて、横型撹拌
槽を用いることによつて、一槽で供給微粒子を造
粒化できることになり、装置の簡略化を図ること
ができる。また、本発明の装置において、邪魔板を設ける
理由について説明する。横型撹拌槽において、円
周方向の混合は、縦型撹拌槽の場合とは異なり自
由表面がなく、邪魔板がないと、流体が撹拌翼と
伴回りしてしまい、混合作用が低下する。したが
つて、邪魔板を設けることにより、円周方向の混
合が促進され、微粒子同士の衝突回数が増加し、
造粒速度を高めることができる。〔作用〕石炭・水スラリー中に空気、窒素などの気体を
吹き込み回転体を回転させることによつて、水中
の気泡面に疎水性の石炭粒子および重油が凝集
し、石炭粒子と重油の凝集が促進されるため、造
粒速度が速くなる。〔実施例〕以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。第１図および第２図は本考案の石炭の造粒装置
の一実施例を示している。本実施例における石炭
の造粒装置は、一端に石炭・水スラリー入口１２
を有し、他端に生成ペレツト出口１３を有する円
筒ドラム１４と、この円筒ドラム１４内に設けら
れた複数の２枚傾斜フアンタービン翼１５のよう
な回転体と、円筒ドラム１４の下部に接続された
重油・造粒促進剤供給管１６および気体供給管１
７とからなつている。１８は回転軸である。さらに円筒ドラム１４の内壁に多数の邪魔板２
０を取り付けて、石炭・水スラリー、重油、造粒
促進剤および気泡の混合を促進するようにしてい
る。なお重油・造粒促進剤供給管１６の代りに、
重油供給管、造粒促進剤供給管を別々に接続する
こともある。円筒ドラム１４内において、石炭・
水スラリー、造粒促進剤を含む重油もしくはその
エマルジヨン、気泡が傾斜フアンタービン翼１５
により撹拌混合され、かつ石炭・水スラリー入口
１２から生成ペレツト出口１３の方向への流れを
形成し、生成ペレツト出口１３から生成ペレツト
および灰分を含む廃液が抜き出される。本実施例
においては、円筒ドラム１４の長さＬと円筒ドラ
ム１４の内径Ｄとの比、Ｌ／Ｄを３〜10程度、回
転体の径ｄと円筒ドラム１４の内径Ｄとの比、
ｄ／Ｄを0.4〜0.7程度、フアンタービン翼先端速
度を1.5〜9.0m／秒程度とするのが望ましい。本考案において用いられる重油は、造粒する際
にバインダーとして必要な粘度を有しかつ比較的
安価なものでなければならない。この意味からＣ
重油、Ｂ重油、常圧蒸留塔塔底油などが好適であ
る。また重油の添加量はドライベースで石炭の４
〜20重量％、好ましくは10〜15重量％である。また本考案において用いられる造粒促進剤は、
アニオン系、ノニオン系、カチオン系の界面活性
剤を単独または組み合わせて用いられ、炭種によ
つて適宜選択される。具体的にはアニオン系界面
活性剤としては、アルキルベンゼンスルホン酸
塩、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレ
ンアルキル（アルキルフエノール）硫酸エステル
塩、アルキルリン酸エステル塩、ジアルキルスル
ホコハク酸エステル塩、アクリル酸もしくは／お
よび無水マレイン酸共重合体、多環式芳香族スル
ホン化物もしくはホルマリン化合物などが使用さ
れ、カチオン系界面活性剤としては、アルキルア
ミン塩、第４級アミン塩などが使用され、ノニオ
ン系界面活性剤としては、ポリオキシアルキルエ
ーテル、ポリオキシエチレンアルキルフエノール
エーテル、オキシエチレン・オキシプロピレンブ
ロツクポリマー、ポリオキシエチレンアルキルア
ミン、ソルビタン脂肪酸エステル、ポリオキシエ
チレンソルビタン脂肪酸エステルなどが使用さ
れ、両性系界面活性剤としては、アルキルベタイ
ンなどが使用され、また１，２，３モノアミン、
ジアミンなどのアミン化合物が使用される。また
造粒促進剤の添加量はドライベースで石炭の0.01
〜5.0重量％、好ましくは0.05〜2.0重量％である。石炭の種類によつては、たとえばオーストラリ
ア産のブレアソール炭のように酸性を呈するもの
があり、このような場合には石炭・水スラリーに
Ca（OH）₂などの中和剤を添加してPHを6.5〜10、
好ましくは７〜９に調整した後、重油および造粒
促進剤を加える。なお石炭・水スラリーに重油お
よび造粒促進剤を加えつつ、さらにCa（OH）₂な
どの中和剤を添加してPHを6.5〜10、好ましくは
７〜９に調整しても差し支えない。本考案における造粒はつぎの過程によつてなさ
れていると考えられる。まず石炭・水スラリー中
に添加された重油と造粒促進剤が分散し、造粒促
進剤が石炭粒子表面に吸着して石炭粒子表面を改
質した後、重油が石炭粒子表面に付着して油膜を
形成し、ついで重油と造粒促進剤の吸着した石炭
粒子同志が衝突、接触して油をバインダーとして
凝集、結合してフロツクを形成し、成長し、さら
に圧密されてペレツトを形成する。この場合、空
気、窒素などの気体が吹き込まれると、気泡が石
炭粒子に付着して油が吸着し易くなり、このため
造粒時間が短縮されるものと考えられる。つぎに本考案の装置を用いた実験例および比較
例を示す。実験例１アラスカ産のベルガ炭の31重量％水スラリー２
Kgに中東系Ｃ重油（50℃における粘度137.3セン
チストークス、比重（15／４℃）0.9515）６重量
％（対石炭比）、造粒促進剤としてアニオン系界
面活性剤であるジオクチルスルホ琥珀酸ナトリウ
ムを0.1重量％（対石炭比）を添加し、これらの
混合物中に空気気泡を毎分２供給しながら、撹
拌翼の回転数400rpmで撹拌混合した。なお撹拌
混合槽の内容積は４、空気供給管内の圧力は１
Kg／cm²であつた。20分程度の短時間で造粒が完了
し、振動ふるいにより水と混合ペレツトとを分離
した。得られた混合ペレツトの全水分は20重量
％、灰分は対石炭で6.3重量％であつた。なお原
料ベルガ粉砕炭の灰分はドライベース（対石炭）
で9.5重量％であつた。このように灰分が減少す
るのは、油は石炭に付着し易く、灰分に付着し難
いことによるものと考えられる。比較例実験例１で用いた石炭・水スラリー中に、実験
例２と同じＣ重油、造粒促進剤をぞれぞれ６重量
％、0.1重量％添加し、気泡を吹き込まないで撹
拌翼の回転数400rpmで撹拌混合した。この結果、
造粒が完了するのに約40分要した。実験例２ベルガ炭の31重量％水スラリーに中東系Ｃ重油
（50℃における粘度137.3センチストークス、比重
（15／４℃）0.9515）６重量％（対石炭比）添加
し、造粒促進剤としてアニオン系界面活性剤であ
るジオクチルスルホ琥珀酸ナトリウムを添加しな
い場合、0.1重量％添加した場合について、それ
ぞれ窒素ガスを2217ml／分の割合で吹き込みなが
ら、撹拌翼を400rpmで回転させて撹拌混合した。
なお撹拌混合槽の内容積は４、窒素ガス供給管
内の圧力は１Kg／cm²であつた。この結果、各々の
場合の造粒時間は下表に示す如くであつた。 [Industrial Field of Application] The present invention relates to a coal granulation device for efficiently granulating coal particles in a coal/water slurry into pellets in a short time. [Conventional technology] In recent years, due to the instability of oil supply, the development of technology to effectively utilize coal has been progressing. In order to reduce the cost of transporting coal, it is effective to transport coal as a slurry, and therefore there is a current demand for the development of a device that can efficiently recover coal particles transported in slurry in a short time. Conventionally, a method of transporting slurry of coal directly from a coal-producing area has been carried out in the United States and the Soviet Union, and has been reported in the literature. [Problems to be solved by the invention] In the conventional method described above, the separation of coal particles and water after transporting the slurry is performed using a centrifugal separator. It has disadvantages such as high water content (approximately 25-39% by weight). Additionally, U.S. Pat. No. 3,665,066 discloses that, as a step before supplying coal-oil to the granulator 14, a float-sink tank 10 separates coal-oil aggregates from water-ash. , a method for blowing air is described. In this method, granulation is performed using an inclined disk type granulator 14. Therefore, in the tank 10, the coal particles are merely agglomerated by the oil. U.S. Pat. No. 2,744,626 describes a method of producing a cream-like mixture by finely mixing air in a flotation process to separate ash and water from a raw material containing coal particles. is listed. This method is intended to facilitate the separation of ash and water, and is not intended for granulation. Further, US Pat. No. 2,769,538 describes a method in which air blowing is performed in order to separate various hydrophilic substances in the flotation process. This method involves attaching hydrophobic substances to bubbles and separating them, and is not intended for granulation, but is a flotation method itself. The present invention was developed in view of the above points, and in the granulation process of granulating coal particles using heavy oil, a horizontal granulation device is used and gas is blown to promote agglomeration of coal particles. With,
The purpose of the present invention is to provide a coal granulation device that is capable of granulating coal at a faster granulation speed than conventional granulation speeds by reducing the flow in the granulation device with less back mixing in the longitudinal direction. That is. [Means for Solving the Problems] In order to achieve the above object, the coal granulation device of the present invention has a coal/water slurry inlet 12 at one end in the longitudinal direction, as shown in the drawing, and A horizontally long cylindrical drum 14 having a produced pellet outlet 13 at the lower end of the other end and having a large number of baffle plates 20 on the inner wall, a rotating shaft 18 provided horizontally within this cylindrical drum, and this rotating shaft. It consists of a rotating body made up of a plurality of fan turbine blades 15 attached to a cylindrical drum, and a heavy oil/granulation accelerator supply pipe 16 and a gas supply pipe 17 connected to a cylindrical drum. The reason why the apparatus of the present invention is a horizontal underwater granulation apparatus will be explained. Comparing a horizontal stirring tank and a vertical stirring tank, in the vertical stirring tank,
Although the flow state is completely mixed, horizontal stirring tanks are characterized by little mixing in the longitudinal direction. When coal fine particles are continuously supplied to a granulator, a part of the supplied fine particles will flow out together with the granules because the inside of the vertical stirring tank is completely mixed. On the other hand, in a horizontal stirring tank, there is little mixing in the longitudinal direction, and the supplied fine particles are sufficiently mixed within the tank to form granules, so they do not flow out. Therefore, by using a horizontal stirring tank, the supplied fine particles can be granulated in one tank, and the apparatus can be simplified. Furthermore, the reason why the baffle plate is provided in the apparatus of the present invention will be explained. In a horizontal stirring tank, mixing in the circumferential direction differs from the case of a vertical stirring tank in that there is no free surface, and without a baffle, the fluid will follow the stirring blades, reducing the mixing effect. Therefore, by providing a baffle plate, mixing in the circumferential direction is promoted, and the number of collisions between fine particles increases.
Granulation speed can be increased. [Operation] By blowing air, nitrogen, or other gas into the coal/water slurry and rotating the rotating body, hydrophobic coal particles and heavy oil coagulate on the surface of the bubbles in the water, causing aggregation of coal particles and heavy oil. This accelerates the granulation rate. [Example] Hereinafter, an example of the present invention will be described based on the drawings. FIGS. 1 and 2 show an embodiment of the coal granulation apparatus of the present invention. The coal granulation device in this embodiment has a coal/water slurry inlet 12 at one end.
A cylindrical drum 14 having a produced pellet outlet 13 at the other end, a rotating body such as a plurality of two inclined fan turbine blades 15 provided in the cylindrical drum 14, and connected to the lower part of the cylindrical drum 14. Heavy oil/granulation accelerator supply pipe 16 and gas supply pipe 1
It consists of 7. 18 is a rotation axis. Furthermore, a large number of baffle plates 2 are provided on the inner wall of the cylindrical drum 14.
0 is attached to promote mixing of the coal/water slurry, heavy oil, granulation accelerator, and air bubbles. Note that instead of the heavy oil/granulation accelerator supply pipe 16,
The heavy oil supply pipe and the granulation accelerator supply pipe may be connected separately. Inside the cylindrical drum 14, coal and
Water slurry, heavy oil containing granulation accelerator or its emulsion, air bubbles are tilted fan turbine blade 15
The coal/water slurry is stirred and mixed, and a flow is formed from the coal/water slurry inlet 12 to the produced pellet outlet 13, from which the produced pellets and waste liquid containing ash are extracted. In this embodiment, the ratio of the length L of the cylindrical drum 14 to the inner diameter D of the cylindrical drum 14, L/D, is about 3 to 10, the ratio of the diameter d of the rotating body to the inner diameter D of the cylindrical drum 14,
It is desirable to set d/D to about 0.4 to 0.7 and the fan turbine blade tip speed to about 1.5 to 9.0 m/sec. The heavy oil used in the present invention must have a viscosity necessary as a binder during granulation and must be relatively inexpensive. From this meaning, C
Heavy oil, B heavy oil, atmospheric distillation column bottom oil, etc. are suitable. Also, the amount of heavy oil added is 4% of that of coal on a dry basis.
~20% by weight, preferably 10-15% by weight. In addition, the granulation accelerator used in the present invention is
Anionic, nonionic, and cationic surfactants are used alone or in combination, and are appropriately selected depending on the type of coal. Specifically, anionic surfactants include alkylbenzene sulfonates, alkyl sulfate ester salts, polyoxyethylene alkyl (alkylphenol) sulfate ester salts, alkyl phosphate ester salts, dialkyl sulfosuccinate ester salts, acrylic acid and/or and maleic anhydride copolymers, polycyclic aromatic sulfonates, or formalin compounds, etc. As cationic surfactants, alkyl amine salts, quaternary amine salts, etc. are used, and nonionic surfactants Polyoxyalkyl ethers, polyoxyethylene alkyl phenol ethers, oxyethylene/oxypropylene block polymers, polyoxyethylene alkyl amines, sorbitan fatty acid esters, polyoxyethylene sorbitan fatty acid esters, etc. are used as amphoteric surfactants. For example, alkyl betaines are used, and 1,2,3 monoamines,
Amine compounds such as diamines are used. In addition, the amount of granulation accelerator added is 0.01 of coal on a dry basis.
-5.0% by weight, preferably 0.05-2.0% by weight. Some types of coal, such as Blairsall coal from Australia, are acidic, and in such cases, the coal/water slurry may be
Adjust the pH to 6.5-10 by adding a neutralizing agent such as Ca(OH) ₂ ,
Preferably, after adjusting to 7 to 9, heavy oil and a granulation accelerator are added. Note that while adding heavy oil and a granulation accelerator to the coal/water slurry, a neutralizing agent such as Ca(OH) ₂ may be further added to adjust the pH to 6.5 to 10, preferably 7 to 9. The granulation in the present invention is considered to be carried out by the following process. First, the heavy oil and granulation accelerator added to the coal/water slurry are dispersed, and the granulation accelerator adsorbs onto the surface of the coal particles to modify the surface of the coal particles.Then, the heavy oil adheres to the surface of the coal particles. An oil film is formed, and then the coal particles adsorbed with heavy oil and granulation accelerator collide and come into contact with each other, coagulate and combine with oil as a binder to form a floc, which grows, and is further consolidated to form pellets. In this case, when a gas such as air or nitrogen is blown into the coal particles, air bubbles adhere to the coal particles, making it easier for oil to be adsorbed, which is thought to shorten the granulation time. Next, experimental examples and comparative examples using the apparatus of the present invention will be shown. Experimental example 1 31% water slurry of Belga coal from Alaska 2
Kg, Middle East C heavy oil (viscosity at 50℃ 137.3 centistokes, specific gravity (15/4℃) 0.9515) 6% by weight (ratio to coal), sodium dioctyl sulfosuccinate which is an anionic surfactant as a granulation accelerator was added in an amount of 0.1% by weight (based on coal), and the mixture was stirred and mixed at a stirring blade rotation speed of 400 rpm while supplying air bubbles into the mixture at 2 times per minute. The internal volume of the stirring mixing tank is 4, and the pressure inside the air supply pipe is 1.
It was Kg/ ^cm2 . Granulation was completed in a short time of about 20 minutes, and water and mixed pellets were separated using a vibrating sieve. The total moisture content of the resulting mixed pellets was 20% by weight, and the ash content was 6.3% by weight based on coal. The ash content of raw material Berga pulverized coal is on a dry basis (vs. coal)
It was 9.5% by weight. This decrease in ash content is thought to be due to the fact that oil easily adheres to coal and is difficult to adhere to ash content. Comparative Example To the coal/water slurry used in Experimental Example 1, 6% by weight and 0.1% by weight of the same C heavy oil and granulation accelerator as in Experimental Example 2 were added, and the stirring blades were heated without blowing air bubbles. The mixture was stirred and mixed at a rotation speed of 400 rpm. As a result,
It took approximately 40 minutes to complete granulation. Experimental Example 2 6% by weight (relative to coal) of Middle East C heavy oil (viscosity at 50°C, viscosity 137.3 centistokes, specific gravity (15/4°C) 0.9515) was added to 31% water slurry of Belga coal, and used as a granulation accelerator. When the anionic surfactant dioctyl sodium sulfosuccinate was not added and when it was added at 0.1% by weight, nitrogen gas was blown at a rate of 2217 ml/min and the stirring blade was rotated at 400 rpm to mix and mix.
The internal volume of the stirring mixing tank was 4, and the pressure inside the nitrogen gas supply pipe was 1 Kg/cm ² . As a result, the granulation time in each case was as shown in the table below.

[Effect of idea]

以上説明したように、本考案の装置によれば、
円筒ドラムに気体供給管を接続し、この気体供給
管から、空気、窒素などの気体を吹き込むことに
よつて、水中の気泡面に疎水性の石炭粒子および
重油が凝集し、石炭粒子と重油の凝集が促進され
るため、造粒速度を速めることができ、造粒時間
を短縮することができ、さらに固定した円筒ドラ
ムと、この円筒ドラム内壁に設けられた多数の邪
魔板と、回転体との作用により、石炭・水スラリ
ー中の石炭粒子の造粒が促進され、所要時間を大
幅に短縮することができる上に、石炭粒子を簡単
な工程、少ない消費電力で、かつ高い脱水効率で
回収でき、さらに石炭中に含まれる灰分の一部も
分離、除去することができるという効果を奏す
る。また、本考案の装置においては、円筒ドラムを
横型としているので、長手方向の混合が少なく、
供給した微粒子は槽内で十分混合され、造粒物を
生成するため流出することはない。したがつて、
横型の円筒ドラムを用いることによつて、一槽で
供給微粒子を造粒化できることになり、装置の簡
略化を図ることができる。さらに、本考案の装置においては、邪魔板を設
けているので、円周方向の混合が促進され、微粒
子同士の衝突回数が増加し、造粒速度を高めるこ
とができる。 As explained above, according to the device of the present invention,
By connecting a gas supply pipe to the cylindrical drum and blowing gas such as air or nitrogen through the gas supply pipe, hydrophobic coal particles and heavy oil aggregate on the surface of the bubbles in the water, and the coal particles and heavy oil are separated. Since agglomeration is promoted, the granulation speed can be increased and the granulation time can be shortened. Furthermore, a fixed cylindrical drum, a large number of baffle plates provided on the inner wall of this cylindrical drum, and a rotating body This action promotes the granulation of coal particles in the coal/water slurry, significantly shortening the required time, and recovering coal particles with a simple process, low power consumption, and high dewatering efficiency. Furthermore, it has the effect of being able to separate and remove a portion of the ash contained in the coal. In addition, in the device of the present invention, the cylindrical drum is horizontal, so there is less mixing in the longitudinal direction.
The supplied fine particles are sufficiently mixed in the tank to form granules, so they do not flow out. Therefore,
By using a horizontal cylindrical drum, the supplied fine particles can be granulated in one tank, and the apparatus can be simplified. Furthermore, since the apparatus of the present invention is provided with a baffle plate, mixing in the circumferential direction is promoted, the number of collisions between fine particles increases, and the granulation rate can be increased.

[Brief explanation of drawings]

第１図は本考案の石炭の造粒装置の一例を示す
縦断面図、第２図は第１図における−線断面
図である。１２……石炭・水スラリー入口、１３……生成
ペレツト出口、１４……円筒ドラム、１５……フ
アンタービン翼、１６……重油・造粒促進剤供給
管、１７……気体供給管、１８……回転軸、２０
……邪魔板。 FIG. 1 is a longitudinal cross-sectional view showing an example of the coal granulating apparatus of the present invention, and FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line -- in FIG. 12...Coal/water slurry inlet, 13...Produced pellet outlet, 14...Cylindrical drum, 15...Fan turbine blade, 16...Heavy oil/granulation accelerator supply pipe, 17...Gas supply pipe, 18... ...rotation axis, 20
...Baffle board.

Claims

[Scope of utility model registration request]

A coal/water slurry inlet 12 is provided at one longitudinal end, and a produced pellet outlet 1 is provided at the bottom of the other longitudinal end.
3, a horizontally long cylindrical drum 14 having a large number of baffle plates 20 on the inner wall, a rotating shaft 18 provided horizontally within this cylindrical drum, and a plurality of fan turbine blades attached to this rotating shaft. 15, a heavy oil/granulation accelerator supply pipe 16 and a gas supply pipe 17 connected to the cylindrical drum.
A coal granulation device characterized by comprising: