JPH01242067A - 生体補綴部材 - Google Patents
生体補綴部材Info
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- JPH01242067A JPH01242067A JP63072703A JP7270388A JPH01242067A JP H01242067 A JPH01242067 A JP H01242067A JP 63072703 A JP63072703 A JP 63072703A JP 7270388 A JP7270388 A JP 7270388A JP H01242067 A JPH01242067 A JP H01242067A
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- Japan
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- coating layer
- zro
- ceramics
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は殊に生体の硬組織と置換したり、補啜するため
の生体補綴部材に関するものである。
の生体補綴部材に関するものである。
〔従来の技術］
従来のＺｒＯ□セラミックスは、抗折強度はおよそ９０
０〜１８００ＭＰａ、平均結晶粒径は、およそ０．２〜
２゜０μｍである。また１２１℃のオートクレーブ処理
１０００ｈｒをほどこした後のＺｒＯ□セラミックスの
単斜晶Ｚｒ０ｚ量は、相転移により５０〜８０モルχと
なり、抗折強度はオートクレーブ処理前の３０％以下に
低下する。
０〜１８００ＭＰａ、平均結晶粒径は、およそ０．２〜
２゜０μｍである。また１２１℃のオートクレーブ処理
１０００ｈｒをほどこした後のＺｒＯ□セラミックスの
単斜晶Ｚｒ０ｚ量は、相転移により５０〜８０モルχと
なり、抗折強度はオートクレーブ処理前の３０％以下に
低下する。
又、ＺｒＯ□セラミックスの表面に、水酸化アパタイト
をコートする試みは、従来から行われている。
をコートする試みは、従来から行われている。
例えばＺｒＯ□セラミックスの表面をポーラス状にして
、そこへ、水酸化アパタイトのスラリーを流し込み焼き
つけた例がえる。しかし、この場合は、表面の水酸化ア
パタイトの骨親和性は失われている。又、強度もコート
前の半分以下に低下している。
、そこへ、水酸化アパタイトのスラリーを流し込み焼き
つけた例がえる。しかし、この場合は、表面の水酸化ア
パタイトの骨親和性は失われている。又、強度もコート
前の半分以下に低下している。
同様に、ＣａＯ＋ ｐ２ｏ、を含有するコート層をＺｒ
Ｏ２セラミックスの表面に被着せしめる試みも行われて
いるが、いずれも線熱膨張保がＺｒＯ，セラミックスと
異なる為、ハガしたり又、下地のＺｒＯ２セラミックス
と反応して下地強度が大幅に低下してしまう。
Ｏ２セラミックスの表面に被着せしめる試みも行われて
いるが、いずれも線熱膨張保がＺｒＯ，セラミックスと
異なる為、ハガしたり又、下地のＺｒＯ２セラミックス
と反応して下地強度が大幅に低下してしまう。
上述の様に、従来のＺｒＯ，セラミックスは、オートク
レーブ処理により相転移がおき、これに伴い抗折強度の
大幅な低下がある事から判る様に長時間の耐久性、信φ
ｎ性が要求される生体補綴部材としては事実上使えなか
った。
レーブ処理により相転移がおき、これに伴い抗折強度の
大幅な低下がある事から判る様に長時間の耐久性、信φ
ｎ性が要求される生体補綴部材としては事実上使えなか
った。
また、Ｚｒ０ｚセラミツクスは生体）ｉ！ｉ田部材部材
て、使われる場合生体親和性が水酸化アパタイトに比し
劣っているという欠点があった。これを解決する為にＺ
ｒＯ□セラミックスの表面に水酸化アパタイトをコート
する等の試みは行われているが、成功していない。
て、使われる場合生体親和性が水酸化アパタイトに比し
劣っているという欠点があった。これを解決する為にＺ
ｒＯ□セラミックスの表面に水酸化アパタイトをコート
する等の試みは行われているが、成功していない。
上記に迄みて、相転移に伴う抗折強度の低下を防ぎ、骨
組織、軟組織との生体親和性を改良する為に水酸化アパ
タイト結晶を含みかつ、線熱膨張係数が４０〜４００°
Ｃの温度範囲において９，０〜１１．５４ ｘｌＯ−ｂ
ｄｅｇ−’であり、４００〜８００℃の温度範囲におい
て１１．０〜１３．６Ｘ１０−’ｄｅｇ−’であるコー
ト層を表面に被着したジルコニアセラミックスでもって
生体補綴部材を構成した。
組織、軟組織との生体親和性を改良する為に水酸化アパ
タイト結晶を含みかつ、線熱膨張係数が４０〜４００°
Ｃの温度範囲において９，０〜１１．５４ ｘｌＯ−ｂ
ｄｅｇ−’であり、４００〜８００℃の温度範囲におい
て１１．０〜１３．６Ｘ１０−’ｄｅｇ−’であるコー
ト層を表面に被着したジルコニアセラミックスでもって
生体補綴部材を構成した。
（実施例１）
Ｙ２Ｏ２が約３モルχ配合された原料粉末を３ ｔ。
ｎ／ｃｍ２の条件で冷間静水圧プレス成形した後ダイヤ
モンド刃物、超硬合金刃物を用いて切削して寸法３．８
ｍｍ Ｘ５．Ｑｍ＋ｎ Ｘ５Ｑｍｍの直方体の試験片を
製作した。これを１３４０℃で焼成して、寸法３ｍｍ
Ｘ ４ｍｍＸ ４０ｍｍの焼結された試験片を作った。
モンド刃物、超硬合金刃物を用いて切削して寸法３．８
ｍｍ Ｘ５．Ｑｍ＋ｎ Ｘ５Ｑｍｍの直方体の試験片を
製作した。これを１３４０℃で焼成して、寸法３ｍｍ
Ｘ ４ｍｍＸ ４０ｍｍの焼結された試験片を作った。
一方重量％でＣａｂ：４４．９χ、 ５ｉｎ２：３４．
２χ、ＰｚＯ，：１６．５χ、ＭｇＯ：４．６χ、Ｃａ
Ｆｚ：０．５χとなる様に原料のＣａＣ０，、，５ｉ０
２、ＣａｚＰｚＯｔ１ＭｇＯ＋ＣａＦｚ粉末を秤量し、
乾式混合を十分行った後、白金るつぼに入れ１５００〜
１５５０℃で溶融させた。この溶融物をステンレス製の
板の上に流し、急冷凝固させガラス体を得た。これを更
に乾式半分枠、湿式粉砕を施す事により粒径２〜５μｍ
のガラス粒子を含むスラリーを調製した。
２χ、ＰｚＯ，：１６．５χ、ＭｇＯ：４．６χ、Ｃａ
Ｆｚ：０．５χとなる様に原料のＣａＣ０，、，５ｉ０
２、ＣａｚＰｚＯｔ１ＭｇＯ＋ＣａＦｚ粉末を秤量し、
乾式混合を十分行った後、白金るつぼに入れ１５００〜
１５５０℃で溶融させた。この溶融物をステンレス製の
板の上に流し、急冷凝固させガラス体を得た。これを更
に乾式半分枠、湿式粉砕を施す事により粒径２〜５μｍ
のガラス粒子を含むスラリーを調製した。
こうして、得られたスラリーを上記３ｍｍ Ｘ ＋ｂｎ
ｍ×４０１ｍ１１１の試験片の４ｍｍ Ｘ ４０ｍｍの
片面に筆を用いて塗布した。この時、塗布層の厚さは１
００〜１５０μｍであった。同時にこのスラリーを５ｍ
ｍ Ｘ ４０ｍｍ Ｘ５ｍｍ （深さ）の型へ流し込み
乾燥後型から取り出し５ｍｍ Ｘ ４ＱｒＡＩＩＸ ４
ｆｆ＋＋ｎ （厚さ）のガラス粉末成形体を得た。この
様にして準備したスラリー塗布された試験片２０本とガ
ラス粉末成形体を１０００’ｃ〜１２００ ’ｌ：’で
焼成した。これにより塗布されたスラリー（即ち、ガラ
ス粉末の成形体）は緻密体となり同時に下地（７）Ｚｒ
Ｏ□セラミックスと強固に焼イ」けられてコート層を形
成していた。
ｍ×４０１ｍ１１１の試験片の４ｍｍ Ｘ ４０ｍｍの
片面に筆を用いて塗布した。この時、塗布層の厚さは１
００〜１５０μｍであった。同時にこのスラリーを５ｍ
ｍ Ｘ ４０ｍｍ Ｘ５ｍｍ （深さ）の型へ流し込み
乾燥後型から取り出し５ｍｍ Ｘ ４ＱｒＡＩＩＸ ４
ｆｆ＋＋ｎ （厚さ）のガラス粉末成形体を得た。この
様にして準備したスラリー塗布された試験片２０本とガ
ラス粉末成形体を１０００’ｃ〜１２００ ’ｌ：’で
焼成した。これにより塗布されたスラリー（即ち、ガラ
ス粉末の成形体）は緻密体となり同時に下地（７）Ｚｒ
Ｏ□セラミックスと強固に焼イ」けられてコート層を形
成していた。
また、寸法５ｍｍ ｘ ４０ｍｍ ｘ ４ｍｍ （厚さ
）のガラス粉末成形体も全く同様に緻密体となり寸法３
．７ｍｍ ｘ３０ｍｍ Ｘ ３ｍｍと収縮していた。な
お、この試験片の線熱膨張係数を測り、コート層のそれ
と同一視する事にした。こうして作られたコート層を有
するＺｒＯ□セラミック試験片に１２１℃のオートクレ
ーブ処理を１０００ｈｒはどこして、その前、後のコー
トｉの結晶相、コート層直下の単斜晶をもったＺｒＯ２
量、抗折強度の変化を調べた。その結果を第１表に示し
た。併せて、コート層の線膨張係数をも調べて同じ第１
表に示した。
）のガラス粉末成形体も全く同様に緻密体となり寸法３
．７ｍｍ ｘ３０ｍｍ Ｘ ３ｍｍと収縮していた。な
お、この試験片の線熱膨張係数を測り、コート層のそれ
と同一視する事にした。こうして作られたコート層を有
するＺｒＯ□セラミック試験片に１２１℃のオートクレ
ーブ処理を１０００ｈｒはどこして、その前、後のコー
トｉの結晶相、コート層直下の単斜晶をもったＺｒＯ２
量、抗折強度の変化を調べた。その結果を第１表に示し
た。併せて、コート層の線膨張係数をも調べて同じ第１
表に示した。
これから判るとおり、１２１℃のオートクレーブ処理１
０００ｈｒによっても、単斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度に
変化はほとんど認められない。又、コート層の結晶相は
オートクレーブ処理前も、後も水酸アパタイト、ウオラ
ストナイトの２相から成り、変化していない。
０００ｈｒによっても、単斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度に
変化はほとんど認められない。又、コート層の結晶相は
オートクレーブ処理前も、後も水酸アパタイト、ウオラ
ストナイトの２相から成り、変化していない。
但し、この場合コート層直下の単斜晶のＺｒ０ｚ量はコ
ート層の存在に妨げられて、Ｘ線回折による計測ができ
ないので、試験片を濃塩酸に１．Ｏｈｒ浸漬して、コー
ト層を溶解除去した後、Ｘ線回折により計測した。この
時、溶解液を分析したとこ、Ｃａ、Ｐ、Ｓ＋、？Ｌｇ等
は検出されたが、Ｚ ｒ ＊ Ｙは検出されなかった。
ート層の存在に妨げられて、Ｘ線回折による計測ができ
ないので、試験片を濃塩酸に１．Ｏｈｒ浸漬して、コー
ト層を溶解除去した後、Ｘ線回折により計測した。この
時、溶解液を分析したとこ、Ｃａ、Ｐ、Ｓ＋、？Ｌｇ等
は検出されたが、Ｚ ｒ ＊ Ｙは検出されなかった。
また、コート層を溶解除去した後のＺｒＯ□試験片の表
面をＸ線マイクロアナライザーにより調べたが、ＣａＶ
１Ｍｇ＋Ｓｉ等は全く検出されず、溶解がコート層に対
してのみ選択的に作用している事が確かめられた。
面をＸ線マイクロアナライザーにより調べたが、ＣａＶ
１Ｍｇ＋Ｓｉ等は全く検出されず、溶解がコート層に対
してのみ選択的に作用している事が確かめられた。
さらに抗折試験後の試験片を観察するとコート層のハガ
レはオートクレーブ処理の前、後において発生すること
なく、下地との強固な接合状態にあることが判った。
レはオートクレーブ処理の前、後において発生すること
なく、下地との強固な接合状態にあることが判った。
（実験例１）
Ｙ２Ｏ２が約３モルχ配合されたＺｒ０ｚ原料粉末を３
ｔｏｎ／ｃｍ”の条件で冷間静水圧プし・スした後、切
削加工を施した後１３４０℃で焼成して、１．５ｍｍ
Ｘ ３ｍｍＸ １（ｌｎｍの試験片を作り、１０ｍｍ
Ｘ ３ｍｍの片面に実施例１で用いたガラススラリーを
厚さ約１００μｍとでる様に塗布して、１１００℃で焼
きつけた。このような試験片をウサギの脛骨骨髄内に埋
入し、１ケ月、３ケ月、６ケ月、１２ケ月で屠殺、摘出
して試験片の周囲組織を検索した。
ｔｏｎ／ｃｍ”の条件で冷間静水圧プし・スした後、切
削加工を施した後１３４０℃で焼成して、１．５ｍｍ
Ｘ ３ｍｍＸ １（ｌｎｍの試験片を作り、１０ｍｍ
Ｘ ３ｍｍの片面に実施例１で用いたガラススラリーを
厚さ約１００μｍとでる様に塗布して、１１００℃で焼
きつけた。このような試験片をウサギの脛骨骨髄内に埋
入し、１ケ月、３ケ月、６ケ月、１２ケ月で屠殺、摘出
して試験片の周囲組織を検索した。
１ケ月でコート面と非コート面の周囲組織に差があられ
れた。即ち、コート面に接する組織は幼弱な骨ができ初
めているのに対して、非コート面に接する組織は繊維性
の介在物が認められるだけであった。３ケ月目ではコー
ト面に接してできていた幼弱な骨は成熟しコート面に直
接接していた。
れた。即ち、コート面に接する組織は幼弱な骨ができ初
めているのに対して、非コート面に接する組織は繊維性
の介在物が認められるだけであった。３ケ月目ではコー
ト面に接してできていた幼弱な骨は成熟しコート面に直
接接していた。
一方非コート面の周辺にも骨は−でき始めたが、材料に
直接接する事なく間に繊維性の介在物が認められた。６
ケ月目、１２ケ月目まで検索したが、これ以上の経時変
化は観測されなかった。
直接接する事なく間に繊維性の介在物が認められた。６
ケ月目、１２ケ月目まで検索したが、これ以上の経時変
化は観測されなかった。
（実施例２）
ＣｅＯ，を２モルχ、Ｄｙｚ（ｈを３モルχ配合したＺ
ｒＯ。
ｒＯ。
原料粉末を２ ｔｏｎ／ｃｍ２のプレス圧で金型成形し
た後１４５０”ｃで焼成した。
た後１４５０”ｃで焼成した。
一方重量％でＣａＯ：４３．Ｑχ、５ｉ０２：３３．’
Ｑχ、ＰｚＯｓ：１５．０χ、ＭｇＯ：４．０χ、Ｃｅ
０ｚ：０．２χとなる様に原料のＣａＣ０ｘ ＋ Ｓ
ｉＯｚ、Ｃａ２ＰｚＯｔ、ＭｇＯ，ＣａＦｚ粉末を秤量
、混合して１５００〜１５５０℃で溶融させた。これを
急冷凝固させガラス体とした後、粉砕して粒径２０〜４
０μｍのガラス粉末を得た。
Ｑχ、ＰｚＯｓ：１５．０χ、ＭｇＯ：４．０χ、Ｃｅ
０ｚ：０．２χとなる様に原料のＣａＣ０ｘ ＋ Ｓ
ｉＯｚ、Ｃａ２ＰｚＯｔ、ＭｇＯ，ＣａＦｚ粉末を秤量
、混合して１５００〜１５５０℃で溶融させた。これを
急冷凝固させガラス体とした後、粉砕して粒径２０〜４
０μｍのガラス粉末を得た。
このガラス粉末を用いて火炎溶射法により、上記のＺｒ
Ｏ２焼成体の表面に厚さ２０〜５０μｍとなる様にコー
トした、１０５０℃で熱処理した。
Ｏ２焼成体の表面に厚さ２０〜５０μｍとなる様にコー
トした、１０５０℃で熱処理した。
この様にして作られた試験片について、実施例１と同様
の方法で１２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒ前
、後でのコート層直下の単斜晶Ｚｒ０ｚ量、抗折強度、
コート層の結晶相の変化を調べた。その結果を第１表に
示した。
の方法で１２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒ前
、後でのコート層直下の単斜晶Ｚｒ０ｚ量、抗折強度、
コート層の結晶相の変化を調べた。その結果を第１表に
示した。
これから判るとおり、１２１℃のオートクレーブ処理１
０００ｈｒによりコート層直下の単斜晶Ｚｒ０ｚ、抗折
強度はほとんど変化していない。またコート層の結晶相
も水酸化アパタイトとウオラストナイトの２相からなり
、オートクレーブ処理の前、後で変化していないもので
あった。
０００ｈｒによりコート層直下の単斜晶Ｚｒ０ｚ、抗折
強度はほとんど変化していない。またコート層の結晶相
も水酸化アパタイトとウオラストナイトの２相からなり
、オートクレーブ処理の前、後で変化していないもので
あった。
（実施例３）
Ｙ２Ｏ，を約３モルχ配合したＺｒ０ｚ原料粉末を２
ｔ。
ｔ。
ｎ７ｃｍ”のプレス圧で冷間静水圧成形した後１３００
℃で焼成した。これを更に１３００℃、２０００気圧の
条件で旧Ｐ処理をほどこした。
℃で焼成した。これを更に１３００℃、２０００気圧の
条件で旧Ｐ処理をほどこした。
一方、ＣａＯ：４７．０χ、５ｉ０２：３５．Ｑχ、Ｐ
ｚＯｓ：１７．０χ、ＭｇＯ：５．０χ、Ｃｅ０ｚ：０
．３″１．ＣａＦｚ：０．７χの組成となる様に原料粉
末を混合し、１２００℃で仮焼した。これを水を用いて
湿式粉砕し、平均粒径４〜５μｍの粒子を含むスラリー
を調製した。
ｚＯｓ：１７．０χ、ＭｇＯ：５．０χ、Ｃｅ０ｚ：０
．３″１．ＣａＦｚ：０．７χの組成となる様に原料粉
末を混合し、１２００℃で仮焼した。これを水を用いて
湿式粉砕し、平均粒径４〜５μｍの粒子を含むスラリー
を調製した。
このスラリーへ上述のＨＩＰ処理したＺｒ０ｚセラミツ
クを漬けて、引き上げ表面に厚さ約１００〜２００μ園
となるようにスラリー層を付着形成させた。
クを漬けて、引き上げ表面に厚さ約１００〜２００μ園
となるようにスラリー層を付着形成させた。
これを１４００℃で焼付けた。
このようにして作られた材料について、実施例１と同様
の方法で１２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒの
前、後でのコート層直下の単斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度
コート相の結晶相の変化を調べた。その結果を第１表に
示した。これから、判るとおり、１２１ ’Ｃのオート
クレーブ処理１０００ｈｒによっても、単斜晶ＺｒＯ□
量、抗折強度、コート層の結晶相もほとんど変化してい
ない。
の方法で１２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒの
前、後でのコート層直下の単斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度
コート相の結晶相の変化を調べた。その結果を第１表に
示した。これから、判るとおり、１２１ ’Ｃのオート
クレーブ処理１０００ｈｒによっても、単斜晶ＺｒＯ□
量、抗折強度、コート層の結晶相もほとんど変化してい
ない。
さらに比較の為、従来のＺｒＯ□セラミック、あるいは
表面にコート層が被着されたＺｒ０ｚセラミ・ツクの１
２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒ前、後での単
斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度等を調べた。その結果は比較
例１〜２として示した。いずれも、オートクレーブ処理
により、単斜晶Ｚｒ（ｈ量は大幅に増え、抗折強度は大
幅に低下している。コート層をもうけたものも、コート
層の線膨張係数が本発明実施例のものとは異なるため、
下地と良く接着せず、剥離したり、コート層の表面にク
ラックが生じていた。
表面にコート層が被着されたＺｒ０ｚセラミ・ツクの１
２１℃のオートクレーブ処理１０００ｈｒ前、後での単
斜晶ＺｒＯ□量、抗折強度等を調べた。その結果は比較
例１〜２として示した。いずれも、オートクレーブ処理
により、単斜晶Ｚｒ（ｈ量は大幅に増え、抗折強度は大
幅に低下している。コート層をもうけたものも、コート
層の線膨張係数が本発明実施例のものとは異なるため、
下地と良く接着せず、剥離したり、コート層の表面にク
ラックが生じていた。
叙上の様に、ＺｒＯ□セラミック体の表面を水酸アパタ
イト結晶を含みかつ、線膨張係数が４０〜４００℃の温
度において９．０〜１１．５Ｘ１０−６ｄｅｇ −’で
あり、４００〜８００℃の温度範囲において１１．０〜
１３．６Ｘ１０−４６０ｇ−１であるコート層を表面に
もうけたＺｒＯ。セラミックスは従来のＺｒＯ，セラミ
ックスでは得られなかった正方晶の安定性、優れた生体
親和性を有する事がｖ＃認された。本発明により、生体
内での長期間にわたる耐久性、信鎖性を有し、生体親和
性に優れたＺｒ０ｚセラミツクスをもたらすことができ
る。これにより高強度で生体親和性に優れた人工歯根、
人工骨、人工関節等の医療分野への生体補綴部材の提供
が可能となった。
イト結晶を含みかつ、線膨張係数が４０〜４００℃の温
度において９．０〜１１．５Ｘ１０−６ｄｅｇ −’で
あり、４００〜８００℃の温度範囲において１１．０〜
１３．６Ｘ１０−４６０ｇ−１であるコート層を表面に
もうけたＺｒＯ。セラミックスは従来のＺｒＯ，セラミ
ックスでは得られなかった正方晶の安定性、優れた生体
親和性を有する事がｖ＃認された。本発明により、生体
内での長期間にわたる耐久性、信鎖性を有し、生体親和
性に優れたＺｒ０ｚセラミツクスをもたらすことができ
る。これにより高強度で生体親和性に優れた人工歯根、
人工骨、人工関節等の医療分野への生体補綴部材の提供
が可能となった。
Claims (2)
- （１）線熱膨張係数が４０〜４００℃の温度範囲におい
て９．０〜１１．５×１０＾−＾６ｄｅｇ＾−＾１であ
って４００〜８００℃の温度範囲において１１．０〜１
３．６×１０＾−＾６ｄｅｇ＾−＾１でありかつ、水酸
アパタイト結晶を含む材質のコート層をジルコニアセラ
ミック体表面に被覆せしめてなる生体補綴部材。 - （２）重量％でＣａＯ４３．０％〜４７．０％、ＳｉＯ
＿２３３．０〜３５．０％、Ｐ＿２Ｏ＿５１５．０〜１
７．０％、ＭｇＯ４．０〜５．０％、ＣａＦ＿２０〜０
．７％、ＣｅＯ＿２０〜０．３を主成分とするコート層
をジルコニアセラミック体表面に被着せしめてなる特許
請求の範囲第１項記載の生体補綴部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63072703A JPH01242067A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | 生体補綴部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63072703A JPH01242067A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | 生体補綴部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01242067A true JPH01242067A (ja) | 1989-09-27 |
Family
ID=13496980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63072703A Pending JPH01242067A (ja) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | 生体補綴部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01242067A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7611781B1 (en) | 1999-11-02 | 2009-11-03 | Panasonic Electric Works Co., Ltd. | Hard tissue repairing material |
| JP2010509336A (ja) * | 2006-11-09 | 2010-03-25 | ニューヨーク ユニバーシティ | サンドイッチ材料の製造方法、ガラス／セラミック／ガラス複合構造物、ガラス／セラミック／ガラス、医科あるいは歯科補綴、およびガラス／ジルコニア／ガラスサンドイッチ材料 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226053A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-07 | 日本電気硝子株式会社 | 生体材料の製造方法 |
| JPS62297284A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | 永井 教之 | セラミツクス複合材の製造方法 |
-
1988
- 1988-03-25 JP JP63072703A patent/JPH01242067A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61226053A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-07 | 日本電気硝子株式会社 | 生体材料の製造方法 |
| JPS62297284A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | 永井 教之 | セラミツクス複合材の製造方法 |
Cited By (3)
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