JPH01242799A - 片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置 - Google Patents
片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置Info
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- JPH01242799A JPH01242799A JP6895088A JP6895088A JPH01242799A JP H01242799 A JPH01242799 A JP H01242799A JP 6895088 A JP6895088 A JP 6895088A JP 6895088 A JP6895088 A JP 6895088A JP H01242799 A JPH01242799 A JP H01242799A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は片面メッキおよび両面メッキ両用の電気メッキ
通電装置に関するものである。
通電装置に関するものである。
（従来技術）
従来の電気メッキ用通電装置は、第４図（実開昭６２−
１１８１７５号公報第２図）で示すように、上電極用電
源装置ＩＡ（第１の電源装置）および下電極用電源装置
ＩＢ（第２の電源装置）を有し、上電極用電源装置ＩＡ
は、３相交流電源に接続されて整流器用３巻線変圧器２
Ａと、該３巻線変圧器２−Ａの一方の出力巻線５Ａに接
続されたサイリスク式整流器３Ａおよび他の３巻線変圧
器２Ａの他方の出力巻線５Ａに接続されたサイリスタ式
整流器３Ａとを備えている。また下電極用電源装置ＩＢ
についても同様である。なお７はコンダクタロール、６
Ａは上面メッキ電極、６Ｂは下面メッキ電極である。
１１８１７５号公報第２図）で示すように、上電極用電
源装置ＩＡ（第１の電源装置）および下電極用電源装置
ＩＢ（第２の電源装置）を有し、上電極用電源装置ＩＡ
は、３相交流電源に接続されて整流器用３巻線変圧器２
Ａと、該３巻線変圧器２−Ａの一方の出力巻線５Ａに接
続されたサイリスク式整流器３Ａおよび他の３巻線変圧
器２Ａの他方の出力巻線５Ａに接続されたサイリスタ式
整流器３Ａとを備えている。また下電極用電源装置ＩＢ
についても同様である。なお７はコンダクタロール、６
Ａは上面メッキ電極、６Ｂは下面メッキ電極である。
上面メッキ電極６Ａは、両面・片面切換装置１７の第１
接点を介して上電極用電源装置ＩＡに接続されている。
接点を介して上電極用電源装置ＩＡに接続されている。
下面メッキ電極６Ｂは、下電極用電源装置ＩＢに接続さ
れるとともに切換装置１７の第２の接点を介して上電極
用電源装置ＩＡに接続されている。下電極用電源装置Ｉ
Ｂも同様に整流器用変圧器とサイリスタ式整流器を有し
、変圧器の中性点は上電極用電源装置ＩＡにおける変圧
器２Ａの中性点とともにコンダクタロール７に接続され
ている。
れるとともに切換装置１７の第２の接点を介して上電極
用電源装置ＩＡに接続されている。下電極用電源装置Ｉ
Ｂも同様に整流器用変圧器とサイリスタ式整流器を有し
、変圧器の中性点は上電極用電源装置ＩＡにおける変圧
器２Ａの中性点とともにコンダクタロール７に接続され
ている。
鋼板２０に対して両面メッキを施す場合は、切換装置１
７を第１接点側にして、電源装置ＩＡの整流器３Ａと電
源装置ＩＢ整流器を点弧し、上面メッキ電極６Ａと下面
メッキ電極６Ｂの両者に電流を供給する。
７を第１接点側にして、電源装置ＩＡの整流器３Ａと電
源装置ＩＢ整流器を点弧し、上面メッキ電極６Ａと下面
メッキ電極６Ｂの両者に電流を供給する。
鋼板２０の下面のみにメッキを施す場合は、切換装置１
７を第２接点に切換え、下面メッキ電極６Ａには電源装
置ＩＢからだけでなく、電源装置ＩＡからも電流を供給
する。従って、片面メッキの場合には両面メッキの場合
の２倍の電流を供給する。
７を第２接点に切換え、下面メッキ電極６Ａには電源装
置ＩＢからだけでなく、電源装置ＩＡからも電流を供給
する。従って、片面メッキの場合には両面メッキの場合
の２倍の電流を供給する。
（発明が解決しようとする課題）
従来の技術における片面メッキ両面メッキ両用の電気メ
ッキ通電装置は、両面メッキをする際−般に上面用電極
および下面用電極の各々にほぼ同一な通電を行うため、
上面用電源装置および下面用電源装置は相互に同じ容量
の整流器用３巻線式変圧器とサイリスタ式整流器を用い
る。
ッキ通電装置は、両面メッキをする際−般に上面用電極
および下面用電極の各々にほぼ同一な通電を行うため、
上面用電源装置および下面用電源装置は相互に同じ容量
の整流器用３巻線式変圧器とサイリスタ式整流器を用い
る。
例えば両面メッキをおこなう場合、上面用電極および下
面用電極各々に直流電圧２２．５Ｖ、直流電流３０に八
で通電を行うに際し、この場合の電源装置の仕様は定格
出力電圧２２．５Ｖ 、定格出力電流３０にＡ１定格出
力電力６７５ＫＷで充分である。
面用電極各々に直流電圧２２．５Ｖ、直流電流３０に八
で通電を行うに際し、この場合の電源装置の仕様は定格
出力電圧２２．５Ｖ 、定格出力電流３０にＡ１定格出
力電力６７５ＫＷで充分である。
ついで片面メッキをおこなう場合には、従来技術のよう
に１つの電極に対して２つの電源装置が並列に結線され
ていて２倍の電流すなわち直流出力電流６０にＡ流すた
めには直流出力電圧を２倍すなわち４５Ｖが必要である
。
に１つの電極に対して２つの電源装置が並列に結線され
ていて２倍の電流すなわち直流出力電流６０にＡ流すた
めには直流出力電圧を２倍すなわち４５Ｖが必要である
。
即ち各々の電源装置は直流出力電圧４５ｖ、直流出力電
流３０ＫＡで通電することとなるため、この電源装置の
仕様は定格出力電圧４５ｖ、定格出力電流３０にＡ１定
格出力電力１３５０ＫＷとなる。
流３０ＫＡで通電することとなるため、この電源装置の
仕様は定格出力電圧４５ｖ、定格出力電流３０にＡ１定
格出力電力１３５０ＫＷとなる。
従って従来技術のような装置では、電源装置の仕様は定
格出力電圧の大きい片面メッキ用のものとなる。このた
めに片面メッキ用の定格出力電圧４５Ｖの電源装置を用
いて両面メッキを行う場合、直流電圧２２．５Ｖで定格
出力電圧の半分で通電することになる。このように定格
出力電圧の半分で通電すると、交流側からみた電源装置
の力率はほぼ１／２に低下し、エネルギーロスが生じる
。
格出力電圧の大きい片面メッキ用のものとなる。このた
めに片面メッキ用の定格出力電圧４５Ｖの電源装置を用
いて両面メッキを行う場合、直流電圧２２．５Ｖで定格
出力電圧の半分で通電することになる。このように定格
出力電圧の半分で通電すると、交流側からみた電源装置
の力率はほぼ１／２に低下し、エネルギーロスが生じる
。
この交流側からみた電源装置の力率が１７２になること
を理論的に説明すると、６相半半波整流式の場合では、
直流出力電圧（平均値）Ｅｄ及び直流出力電流（平均値
）Ｉｄは下記のようになる。
を理論的に説明すると、６相半半波整流式の場合では、
直流出力電圧（平均値）Ｅｄ及び直流出力電流（平均値
）Ｉｄは下記のようになる。
Ｅ ｄ ＝ １．１７Ｅｓｃｏｓα ・・・・・
・・・・・・・（１）Ｉ ｄ ＝３．４６Ｉ ｓ
・・・・・・・・・・・・（２）（１） 、
（２１式において ＥＳ：出力巻線の相電圧 工Ｓ：）） の線電流 α ：サイリスタ制御点弧角 １．１７ ：電圧係数 ３．４６ ：電流係数 また出力巻線の容ｆｆｉ Ｐ ２及び人力巻線の容量Ｐ
１は、 Ｐ２ ＝６．Ｅｓ・Ｉｓ ・・・・・・・・・
・・・（３）ｐ＋＝ｐ２／７−Σ ・・
・・・・・・・・・・（４）で示され、人力巻線の容’
ｘ ｐ ＋は（１）〜（４）式から ＣＯ５α となり、交流側からみた電源装置の力率ｃｏｓθは（５
）式より ｃｏｓ θ＝ ０．９５１ｃｏｓ α ・・・・・
・・・・・・・（６）となる。
・・・・・・・（１）Ｉ ｄ ＝３．４６Ｉ ｓ
・・・・・・・・・・・・（２）（１） 、
（２１式において ＥＳ：出力巻線の相電圧 工Ｓ：）） の線電流 α ：サイリスタ制御点弧角 １．１７ ：電圧係数 ３．４６ ：電流係数 また出力巻線の容ｆｆｉ Ｐ ２及び人力巻線の容量Ｐ
１は、 Ｐ２ ＝６．Ｅｓ・Ｉｓ ・・・・・・・・・
・・・（３）ｐ＋＝ｐ２／７−Σ ・・
・・・・・・・・・・（４）で示され、人力巻線の容’
ｘ ｐ ＋は（１）〜（４）式から ＣＯ５α となり、交流側からみた電源装置の力率ｃｏｓθは（５
）式より ｃｏｓ θ＝ ０．９５１ｃｏｓ α ・・・・・
・・・・・・・（６）となる。
ここで両面メッキする場合と片面メッキする場合の、上
面用電源装置のフル通電時の出力電圧について考える。
面用電源装置のフル通電時の出力電圧について考える。
両面メッキする場合、上面用電極に定格出力電流１ｄを
供給すると、出力電圧Ｅｄ、は、 Ｅｄ、＝Ｉｄ−Ｒ・・・・・・・・・・・・（７）（７
）式において Ｒ：負荷抵抗 一方片面メッキする場合、下面用電極に上面用電源装置
と下面用電源装置との定格出力電流２・Ｉｄを供給する
と、出力電圧Ｅ ｄ ２は、Ｅｄ２＝２・Ｉｄ−Ｒ・・
・・・・・・・・・・（８）従って、（７） 、 （８
）式より片面メッキする際の出力電圧Ｅｄ２は、両面メ
ッキする際の電圧Ｅｄ。
供給すると、出力電圧Ｅｄ、は、 Ｅｄ、＝Ｉｄ−Ｒ・・・・・・・・・・・・（７）（７
）式において Ｒ：負荷抵抗 一方片面メッキする場合、下面用電極に上面用電源装置
と下面用電源装置との定格出力電流２・Ｉｄを供給する
と、出力電圧Ｅ ｄ ２は、Ｅｄ２＝２・Ｉｄ−Ｒ・・
・・・・・・・・・・（８）従って、（７） 、 （８
）式より片面メッキする際の出力電圧Ｅｄ２は、両面メ
ッキする際の電圧Ｅｄ。
の２倍となる。
片面メッキする際のサイリスタ制御点弧角α＝α２とす
ると、上記出力電圧Ｅｄ２は（１）式よりＥ ｄ２ ＝
１．１ｉ Ｅ ｓ −ｃｏｓ ＣＥ２ ・”−（９）こ
こでサイリスタ制御点弧角α２＝０とすると、交流側か
らみた電源装置の力率ｃｏｓθ２は、（６）式より ｃｏｓ θ２＝０．９５ ・・・・・・・
・・・・・（１０）となる。
ると、上記出力電圧Ｅｄ２は（１）式よりＥ ｄ２ ＝
１．１ｉ Ｅ ｓ −ｃｏｓ ＣＥ２ ・”−（９）こ
こでサイリスタ制御点弧角α２＝０とすると、交流側か
らみた電源装置の力率ｃｏｓθ２は、（６）式より ｃｏｓ θ２＝０．９５ ・・・・・・・
・・・・・（１０）となる。
次に、両面メッキする際の出力電圧Ｅｄｌはサイリスタ
制御点弧角α＝α、とすると、（１）式より Ｅｄ＋＝１．１７・Ｅｓ −ｃｏｓ α１ ・・・・
・・・・・・・・（１１）であるから、（７） 、 （
８） 、 （９） 、 （１１）式よりｃｏｓ ａ
、 ＝ｃｏｓ ａ ２／２ −− （１２
）従って、交流側からみた電源装置の力率ｃｏｓθ１は
、（６）式より ｃｏｓ θ、 ＝ ０．４７５ ・・・−
・・・−・・・・（１３）となる。
制御点弧角α＝α、とすると、（１）式より Ｅｄ＋＝１．１７・Ｅｓ −ｃｏｓ α１ ・・・・
・・・・・・・・（１１）であるから、（７） 、 （
８） 、 （９） 、 （１１）式よりｃｏｓ ａ
、 ＝ｃｏｓ ａ ２／２ −− （１２
）従って、交流側からみた電源装置の力率ｃｏｓθ１は
、（６）式より ｃｏｓ θ、 ＝ ０．４７５ ・・・−
・・・−・・・・（１３）となる。
このように交流側からみた電源装置の力率は、（６）式
から、サイリスタ制御点弧角αで決まることがわかる（
実際にはりアクタンス降下、抵抗面下等により低い）。
から、サイリスタ制御点弧角αで決まることがわかる（
実際にはりアクタンス降下、抵抗面下等により低い）。
Ｊ、！ｌ！ｇａ的には（１０） 、 （１３）式より０
．９５から０．４７５に下がるので、サイリスタ式整流
器の制御点弧角αによる力率低下は、省エネルギ上量大
な問題である。
．９５から０．４７５に下がるので、サイリスタ式整流
器の制御点弧角αによる力率低下は、省エネルギ上量大
な問題である。
このような問題を解決するために、片面メッキ用と両面
メッキ用の電源装置を２組設けることが考えられるが、
電気メッキ用の電源装置は高電流に耐えるために、大き
な構造を有し、費用が大きく、コスト的には不利である
。
メッキ用の電源装置を２組設けることが考えられるが、
電気メッキ用の電源装置は高電流に耐えるために、大き
な構造を有し、費用が大きく、コスト的には不利である
。
本発明は、上記問題点を有利に解決した電気メッキ通電
装置を提供する。
装置を提供する。
（課題を解決するための手段）
本発明は、交流電源に接続される１組の 人力巻線およ
び２組の出力巻線を有する整流器用３巻線式変圧器の、
前記出力巻線の各々にサイリスタ式整流器を設け、該サ
イリスタ式整流器の出力側を電気メッキ用電極に接続し
、かつコンダクタロールを上記整流器用３巻線式の変圧
器の中性点に接続して構成した上面用および下面用の２
つの電源装置を有する片面メッキ両面メッキ両用の電気
メッキ通電装置において、前記２つの電源装置のうち１
つは入力側の３つの巻線を各々２分割し、２分割した巻
線をそれぞれ直列結合と並列結合とに切替える切替部を
設け、かつ分割した巻線を直列結合として電圧を印加し
た場合他の１つの電源装置とほぼ同一な電圧を印加する
よう制御する制御部を設けたことを特徴とする片面メッ
キ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置である。
び２組の出力巻線を有する整流器用３巻線式変圧器の、
前記出力巻線の各々にサイリスタ式整流器を設け、該サ
イリスタ式整流器の出力側を電気メッキ用電極に接続し
、かつコンダクタロールを上記整流器用３巻線式の変圧
器の中性点に接続して構成した上面用および下面用の２
つの電源装置を有する片面メッキ両面メッキ両用の電気
メッキ通電装置において、前記２つの電源装置のうち１
つは入力側の３つの巻線を各々２分割し、２分割した巻
線をそれぞれ直列結合と並列結合とに切替える切替部を
設け、かつ分割した巻線を直列結合として電圧を印加し
た場合他の１つの電源装置とほぼ同一な電圧を印加する
よう制御する制御部を設けたことを特徴とする片面メッ
キ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置である。
（実施例）
以下図面にもとづいて本発明の一実施例を説明する。
第１図は電気メッキ通電装置のブロック接続図である。
上面用電源装置ＩＡと下面用電源装置ＩＢにはそれぞれ
整流器用３＠線式変圧器２Ａ。
整流器用３＠線式変圧器２Ａ。
２Ｂと、２つづつのサイリスタ式整流器３Ａ。
３Ｂを具備しており、このサイリスタ式整流器３Ａ、３
Ｂの仕様は、両面メッキ時における直流電圧、直流電流
を充足する定格出力電圧、定格出力電流を有する。また
整流器用３巻線式変圧器２Ａ、２Ｂは各々１組の入力巻
線４Ａ、４Ｂと２組の出力巻線５Ａ、５Ｂを備えている
。
Ｂの仕様は、両面メッキ時における直流電圧、直流電流
を充足する定格出力電圧、定格出力電流を有する。また
整流器用３巻線式変圧器２Ａ、２Ｂは各々１組の入力巻
線４Ａ、４Ｂと２組の出力巻線５Ａ、５Ｂを備えている
。
上面用′ｒｖ、源装苦ＩＡは、サイリスタ式整流器３Ａ
から上面電気メッキ用電極６Ａに接続されており、コン
ダクタロール７から、整流器用３巻線式変圧器２Ａの中
性点に接続されている。同様に下面用電源装置ＩＢも、
サイリスタ式整流器３Ｂから下面電気メッキ用電極６Ｂ
に接続されており、コンダクタロール７から整流器用３
＠線式変圧器２Ｂの中性点に接続されている。
から上面電気メッキ用電極６Ａに接続されており、コン
ダクタロール７から、整流器用３巻線式変圧器２Ａの中
性点に接続されている。同様に下面用電源装置ＩＢも、
サイリスタ式整流器３Ｂから下面電気メッキ用電極６Ｂ
に接続されており、コンダクタロール７から整流器用３
＠線式変圧器２Ｂの中性点に接続されている。
一方、入力端の結線は、交流電源１２八、１２Ｂから制
御部１１を介して 入カケープル９Ａ、９Ｂにより人力
巻線４Ａ、４Ｂに接続されている。なおケーブル１０は
、人力巻線４Ａ内の３木の巻線が各々２分割されていて
、制御部１１によって直列結合または並列結合に切り替
えるためのケーブルである。制御部１１は、人力巻線４
Ａ内の３木の巻線が各々２分割されていて、２分割され
た巻線を各々直列結合または並列結合に切り替える切替
部を有する他に、片面メッキまたは両面メッキにおいて
交流電源１２八、１２Ｂをそれぞれ独立に人、切の切替
えを行いながら設定された定格出力電圧になるように制
御するものである。
御部１１を介して 入カケープル９Ａ、９Ｂにより人力
巻線４Ａ、４Ｂに接続されている。なおケーブル１０は
、人力巻線４Ａ内の３木の巻線が各々２分割されていて
、制御部１１によって直列結合または並列結合に切り替
えるためのケーブルである。制御部１１は、人力巻線４
Ａ内の３木の巻線が各々２分割されていて、２分割され
た巻線を各々直列結合または並列結合に切り替える切替
部を有する他に、片面メッキまたは両面メッキにおいて
交流電源１２八、１２Ｂをそれぞれ独立に人、切の切替
えを行いながら設定された定格出力電圧になるように制
御するものである。
第２図は電気メッキ通電装置における制御部１１を中心
とした結線図を示す。上面用電源装置ＩＡの入力巻線４
Ａは、３木の巻線１３が各々、はぼ等分に分割される巻
線１３−１．１３−２を有し、ケーブル９Ａおよび１０
を介して、切替え部１４゜１５を図示のように結線する
。一方下面用電源装ｆｉｆｌＢの入力巻線４Ｂは、３木
の巻線１３を有し、入力巻線４Ａのように分割されてい
ない。なお、１８Ａ、１６Ｂは、上面用および下面用の
交流電源１２八、１２Ｂを人、切する電源スィッチであ
る。
とした結線図を示す。上面用電源装置ＩＡの入力巻線４
Ａは、３木の巻線１３が各々、はぼ等分に分割される巻
線１３−１．１３−２を有し、ケーブル９Ａおよび１０
を介して、切替え部１４゜１５を図示のように結線する
。一方下面用電源装ｆｉｆｌＢの入力巻線４Ｂは、３木
の巻線１３を有し、入力巻線４Ａのように分割されてい
ない。なお、１８Ａ、１６Ｂは、上面用および下面用の
交流電源１２八、１２Ｂを人、切する電源スィッチであ
る。
切替部１４を切、切替部１５を人にすると、第３図（ａ
）に示す等価回路となり入力巻線４Ａの各々の巻線１３
−１と巻線１３−２は並列結合となる。この場合直列結
合のときと比較して定格出力電圧は２倍になる。
）に示す等価回路となり入力巻線４Ａの各々の巻線１３
−１と巻線１３−２は並列結合となる。この場合直列結
合のときと比較して定格出力電圧は２倍になる。
一方切替部１４を人、切替部！５を切とすると、第３図
（ｂ）に示すように入力巻線４Ａの各々の巻線１３−１
と巻線１３−２は直列結合となり、人力巻線４Ｂの場合
と全く同じになる。
（ｂ）に示すように入力巻線４Ａの各々の巻線１３−１
と巻線１３−２は直列結合となり、人力巻線４Ｂの場合
と全く同じになる。
すなわち定格出力電圧は並列結合の場合に比べると１／
２であるが、上面用電源装置ＩＡと下面用電源装置ＩＢ
の定格出力電圧は同一となる。
２であるが、上面用電源装置ＩＡと下面用電源装置ＩＢ
の定格出力電圧は同一となる。
以上は片面メッキで上面側について述べてきたが、下面
側について通電する場合も、第１図の上面用電源装置Ｉ
Ａと下面用電源装置ＩＢとを入れかえればよい。
側について通電する場合も、第１図の上面用電源装置Ｉ
Ａと下面用電源装置ＩＢとを入れかえればよい。
（実施例の作用）
両面メッキをする際、制御部１１の結線は切替スイッチ
１６Ａ、１６Ｂがそれぞれ人となり、切替部１４は人、
切替部１５は切とし、第３図（ｂ）に示す結線とする。
１６Ａ、１６Ｂがそれぞれ人となり、切替部１４は人、
切替部１５は切とし、第３図（ｂ）に示す結線とする。
このようにすれば上面用電源装置ＩＡと下面用電源装置
ＩＢは同じ容量となり、例えば直流電圧２２．５Ｖ 、
直流電流３０に八でそれぞれ上面電気メッキ用電極６Ａ
、下面用電気メッキ用電極６Ｂに通電する。この場合、
サイリスタ式整流器３Ａ、３Ｂはそれぞれ定格出力電圧
２２．５Ｖ定格出力電流３０にＡ定格出力電力６７５に
Ｗとなる。（従来技術の場合、片面メッキで２倍の電流
を流すことを考慮して、定格出力電圧４５Ｖ、定格出力
電流３０ ＫＡ、定格出力電力１３５０にＷとされてい
る。） 片面メッキをする際、制御部１１の結線は切替スイッチ
１６Ａを人とし１６Ｂを切とする。切替部１４は切、切
替部１５は人とし、第３図（ａ）に示す結線とする。こ
のようにすれば上面用電源装置ＩＡのみで通電すること
になり、入力巻線４Ａの巻線１３−１．１３−２は並列
結合となり、定格出力電圧は直列結合のときの２倍とな
る。すなわち上面用電源装置ＩＡの定格出力電圧は、両
面メッキする際の定格出力電圧２２．５Ｖの２倍の４５
Ｖとなり、２つのサイリスタ式整流器３Ａには３０にΔ
づつの電流が流れ、上面電気メッキ用電極６Ａには２倍
の電流６０にＡが流れる。
ＩＢは同じ容量となり、例えば直流電圧２２．５Ｖ 、
直流電流３０に八でそれぞれ上面電気メッキ用電極６Ａ
、下面用電気メッキ用電極６Ｂに通電する。この場合、
サイリスタ式整流器３Ａ、３Ｂはそれぞれ定格出力電圧
２２．５Ｖ定格出力電流３０にＡ定格出力電力６７５に
Ｗとなる。（従来技術の場合、片面メッキで２倍の電流
を流すことを考慮して、定格出力電圧４５Ｖ、定格出力
電流３０ ＫＡ、定格出力電力１３５０にＷとされてい
る。） 片面メッキをする際、制御部１１の結線は切替スイッチ
１６Ａを人とし１６Ｂを切とする。切替部１４は切、切
替部１５は人とし、第３図（ａ）に示す結線とする。こ
のようにすれば上面用電源装置ＩＡのみで通電すること
になり、入力巻線４Ａの巻線１３−１．１３−２は並列
結合となり、定格出力電圧は直列結合のときの２倍とな
る。すなわち上面用電源装置ＩＡの定格出力電圧は、両
面メッキする際の定格出力電圧２２．５Ｖの２倍の４５
Ｖとなり、２つのサイリスタ式整流器３Ａには３０にΔ
づつの電流が流れ、上面電気メッキ用電極６Ａには２倍
の電流６０にＡが流れる。
（効 果）
本発明の装置により、両面メッキおよび片面メッキの何
れにおいても電源装置の定格出力電圧で通電することが
できる。すなわち従来の技術での両面メッキにおいての
電源装置の力率は０．４７５から０．９５に改善され、
かつ、整流器用３巻線式変項 圧器の人力巻線の熱戦等を考慮すれば両面メッキ時にお
いて約２５％の省エネルギーを達成できる。
れにおいても電源装置の定格出力電圧で通電することが
できる。すなわち従来の技術での両面メッキにおいての
電源装置の力率は０．４７５から０．９５に改善され、
かつ、整流器用３巻線式変項 圧器の人力巻線の熱戦等を考慮すれば両面メッキ時にお
いて約２５％の省エネルギーを達成できる。
第１図は本発明の一実施例の電気メッキ通電装置のブロ
ック接続図、 第２図は第１図の通電装置における制御部の結線図、 第３図（ａ）は第２図における入力巻線が並列結合であ
る場合の結線の等価回路図、 第３図（ｂ）は第２図における入力巻線が直列結合であ
る場合の結線の等価回路図、 第４図は従来の電気メッキ通電装置のブロック接続図で
ある。 ＩＡ、ＩＢ・・・電源装置、２Ａ、２Ｂ・・・整流器用
３巻線式変圧器、３Ａ、３Ｂ・・・サイリスタ式整流器
、４Ａ、４Ｂ・・・人力巻線、５Ａ、５Ｂ・・・出力巻
線、６Ａ、６Ｂ・・・電気メッキ用電極、７・・・コン
ダクタロール、９Ａ、９Ｂ・・・入カケープル、１０・
・・直列結合、並列結合切替用ケーブル、１１・・・制
御部、１２Ａ、１２Ｂ・・・交流電源、１３、１３−１
．１３−２・・・入力巻線、１４．１５・・・切替え部
、１６・・・電源スィッチ、１７・・・切替装置、２０
・・・鋼板 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 性１名 ηＢ 第３区（（１） ηＢ 〃Ｂ ７Ａ図
ック接続図、 第２図は第１図の通電装置における制御部の結線図、 第３図（ａ）は第２図における入力巻線が並列結合であ
る場合の結線の等価回路図、 第３図（ｂ）は第２図における入力巻線が直列結合であ
る場合の結線の等価回路図、 第４図は従来の電気メッキ通電装置のブロック接続図で
ある。 ＩＡ、ＩＢ・・・電源装置、２Ａ、２Ｂ・・・整流器用
３巻線式変圧器、３Ａ、３Ｂ・・・サイリスタ式整流器
、４Ａ、４Ｂ・・・人力巻線、５Ａ、５Ｂ・・・出力巻
線、６Ａ、６Ｂ・・・電気メッキ用電極、７・・・コン
ダクタロール、９Ａ、９Ｂ・・・入カケープル、１０・
・・直列結合、並列結合切替用ケーブル、１１・・・制
御部、１２Ａ、１２Ｂ・・・交流電源、１３、１３−１
．１３−２・・・入力巻線、１４．１５・・・切替え部
、１６・・・電源スィッチ、１７・・・切替装置、２０
・・・鋼板 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 性１名 ηＢ 第３区（（１） ηＢ 〃Ｂ ７Ａ図
Claims (1)
- 交流電源に接続される１組の入力巻線および２組の出力
巻線を有する整流器用３巻線式変圧器の、前記出力巻線
の各々にサイリスタ式整流器を設け、該サイリスタ式整
流器の出力側を電気メッキ用電極に接続し、かつコンダ
クタロールを上記整流器用３巻線式変圧器の中性点に接
続して構成した上面用および下面用の２つの電源装置を
有する片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置
において、前記２つの電源装置のうち１つは入力側の３
つの巻線を各々２分割し、２分割した巻線をそれぞれ直
列結合と並列結合とに切替える切替部を設け、かつ分割
した巻線を直列結合として電圧を印加した場合他の１つ
の電源装置とほぼ同一な電圧を印加するよう制御する制
御部を設けたことを特徴とする片面メッキ両面メッキ両
用の電気メッキ通電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6895088A JPH0631470B2 (ja) | 1988-03-23 | 1988-03-23 | 片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6895088A JPH0631470B2 (ja) | 1988-03-23 | 1988-03-23 | 片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01242799A true JPH01242799A (ja) | 1989-09-27 |
| JPH0631470B2 JPH0631470B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=13388454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6895088A Expired - Fee Related JPH0631470B2 (ja) | 1988-03-23 | 1988-03-23 | 片面メッキ両面メッキ両用の電気メッキ通電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0631470B2 (ja) |
-
1988
- 1988-03-23 JP JP6895088A patent/JPH0631470B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0631470B2 (ja) | 1994-04-27 |
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| JPS633132Y2 (ja) |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |