JPH01246517A - 変倍レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ビデオカメラ用の変倍レンズに関するもので
ある。

［従来の技術］ ビデオカメラは、銀塩カメラに比べて高価で重いためあ
まり普及しなかったが、最近小型軽量化、低価格化が進
行し、民生用としての需要が急速に拡大しつつある。さ
らに需要層を拡大するためには、より一層の小型軽量化
、低価格化の促進が必要である。それに伴ってレンズの
小型軽量化、低価格化も当然要求されるが、これは電気
系に比べれば遅れている。

現在、民生用ビデオカメラのレンズは、ズーム比が６倍
で口径比がＦ／１．２〜Ｆ７１．６のズームレンズが主
流を占めている。これは上記スペックが設計上およびニ
ーズの上で非常に効率の良い位置付けにあるためである
。このような従来のビデオカメラ用のズームレンズとし
て例えば特開昭６０−１２３８１７号、特開昭６０−１
２６６１８号公報に記載されたズームレンズ等が知られ
ている。

しかしこれらズームレンズは、構成枚数が多く、コスト
が高い上に大きくて重いという欠点がある。

しかし最近変倍比３でＦナンバー１．８で特定の焦点距
離で使用可能な変倍レンズが提案されている。それは特
開昭６２−１９８８１３号公報に記載されているもので
物体側から順に全体として正の屈折力を持ち変倍時には
固定でフォーカシング機能を有する第１群と、負の屈折
力を持ち変倍のために可動である第２群と、全体として
正の屈折力を持ち固定である第３群よりなり、第１群が
物体側に凸面を向けた負のメニスカスレンズと正レンズ
の２枚にて構成され、第２群が負レンズ１枚にて構成さ
れ、第３群は少なくとも１枚の負レンズを含む３〜４枚
のレンズにて構成されたレンズである。

この従来例は、２焦点切替式のものであるが構成枚数が
６枚と極めて少ない。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は、口径比がＦ／２．５〜Ｆ７２．８程度で、変
倍比が２程度で、従来のものよりさらに少ない構成枚数
の５枚で、低コストで小型軽量なビデオカメラ用レンズ
を提供することを目的とするものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明の変倍レンズは、物体側から順に正の単レンズか
らなり変倍時に固定の第１群と、負の単レンズからなり
主として変倍のために光軸に沿って移動可能な第２群、
位置が固定されている開口絞りと、両凸正レンズ、両凹
負レンズ、両凸正レンズの３枚の単レンズからなり、必
要に応じて変倍時における像位置を一定に保つために移
動する第３群とより構成され次の条件（１）　、　ｆ２
）　、　（３）を満足するものである。

（１）　０．６７＜ｒ３４／ｒｓ＋　　＜　　１．５ｆ
２）　　０．６　　＜　（ｄｓ＋＋ｄｉａ＋ｄ３３１／
ＤＨ＜　０．９２（３）　　０．１７＜　Ｄ＋／　ｆ了
７］Ｔ＜ｏ、４゜ただしｆＷは広角端における全系の合
成焦点距離、ｆ７は望遠端における全系の合成焦点距離
、ｒａｔは第３群の最も物体側の面の曲率半径、ｒ３４
は第３群の最も像側の面の曲率半径、ｄ３１は第３群中
の物体側の正レンズの光軸上の肉厚、ｄｌ’Ｊは第３群
中の負レンズの光軸上の肉厚、ｄ３．は第３群中の像側
の正レンズの光軸上の肉厚、ＤＩは第１群の肉厚、ＤＩ
は第３群の最も物体側の面頂から最も像側の面頂までの
距離である。

本発明のズームレンズのようにレンズ枚数を極めて少な
くした変倍レンズにおいては、収差を良好に補正するの
が極めて困難であるが、前記の条件　（１１、＋２１　
、　＋３１を満足せしめることによって補正できる。

条件（１）は、第３群の第１面と第４面の曲率半径の比
を規定したものである。軸外光束のうち上側光線は、こ
の二つの面における入射角あるいは射出角が大きくその
ため高次のコマ収差が発生しやすい、上側光線の横収差
はｒａｔが小さい程負の大きな値となりｒｓ４が小さい
程正の大きな値となる。したがってｒ３１とｒ３４とが
同程度の値になればトータルの横収差量は小さくなる。

したがってｒｓ４／ｒｓ＋は１近辺の値が好ましい。こ
の条件の下限の０．６７を越えると上側光線の横収差は
正の大きな値になりやすく逆に上限の１．５を越えると
負の大きな値になりやすい。

条件（２）は、第３群トータルの厚さに対する硝材のみ
の厚さの和の比を規定したものである。この種の変倍レ
ンズの歪曲収差は、全体的に正側へ偏り特に最長焦点距
離における糸巻型歪曲収差が大きくなる傾向にある。そ
れは第１群が正の屈折力で第２群が負の屈折力であるた
めである。したがって第３群において負の歪曲収差が発
生するようにしなければならない。そのため第３群は、
出来るだけ硝材にて満たすようにすることが好ましい。

この条件　（３）で下限の０．６を越えると最長焦点距
離において糸巻型歪曲収差が大きくなりゃすい、又上限
の０．９２を越えると中央の負レンズ周縁と両側の正レ
ンズとの機械的干渉が生じやすく、周辺光量や規定のＦ
ナンバーに相当する光量を得にくくなる。

条件（３）は、第１群の厚さを規定したものである。レ
ンズ系の第１面の面頂から入射瞳までの距離εが短いほ
ど第１群の径を小さくすることが出来る。この距離βは
、第１群の厚さと密接な関係があり、第１群の厚さを薄
くすると距離２をかなり短くすることが出来る。

本発明のレンズ系において第１群を１枚のレンズにて構
成したことによる最大のメリットは、複数枚で構成した
時に比べて第１群の厚さ（その第１面から最終面までの
距離）を短く出来ることである。したがってこの特徴を
最大限に発揮するためには、第１群の厚さり、を出来る
限り薄くするのがよい。

この条件（３）の上限の０．３５を越えると第１群の径
を小さくすることが難しく、又径を無理に小さくしよう
とすると第１群、第２群の焦点距離が短くなりやすくこ
れらの群による変倍時の球面収差、歪曲収差１色収差の
変動が大きくなりがちである。条件（３）の下限の０．
１７を越えると、第１群のレンズ繰向を確保しつつ、必
要なパワーを得ることが難しくなる。

上記の条件に加えて更に第１群、第２群の焦点距離ｆＷ
、ｆｎに関して次の条件＋４１　、　（５１を設定すれ
ば好ましい。

ｆ４）２．５　＜ｆ１／ｆｗ　＜７．０ｆｓ１１．２　
＜１ｆｎｌ／ｆｗ　＜２．５この条件＋４１　、　（５
１の下限を越えると、第１群。

第２群の焦点距離が短（なり、条件（３）の説明で述べ
たような欠点が顕著になる。また条件（４）。

（５）の上限を越えると、レンズ系の全長が極端に長く
なる上に第１群、第２群の径が大きくなりやす（好まし
くない。

以上述べたように本発明の変倍レンズは、５枚構成にも
拘らずズーム比が２（ω＝　２４．４°〜１３．５°）
、口径比がＦ／２．８になし得たものである。このレン
ズ系において第１群、第２群を夫々１枚のレンズにて構
成した場合、変倍に伴う色収差の変動はさけられない０
本発明の変倍レンズのように変倍比が２程度の場合には
、色収差の変動量を許容範囲内におさえることも可能で
はあるが、変倍比をこれ以上あげると変動量が許容範囲
以上になってしまう。

第１群、第２群を夫々１枚のレンズで構成ししから各群
の色収差の発生量を小さくするためには、夫々の群のレ
ンズを、屈折率分布が次の式い）にて表わされる屈折率
分布型レンズにすればよい。

ｎ（ｒｌ　＝ｎｏ＋ｎ＋ｒ２＋　ｎｔｒ４＋　ｎｚｒ’
＋−・・　　　（＋まただし口。はレンズ中心での屈折
率、旧、ｎ２．・・・は屈折率分布係数である。

第１群の正レンズは、媒質内にて光束が徐々に収斂する
ようにすれば空気接触面の屈折力を緩和することが出来
、これによって諸収差の変動を少なくすることが出来る
。

つまり次の式（１１）のような屈折率分布レンズを用い
ればよい。

ｒ さらにｄ−Ｍｌ（波長５８７．５６ｕ　ｍ　）およびｇ
−線（波長４３５．８４μ１１）の屈折率分布なｆｉｉ
）ｉ贈）にて表わす時、次の条件（Ｖｌ　を満足するこ
とが望ましい。

ｎｄ　（ｒｌ　＝　ｎｄｏ＋ｎｄ＋ｒ”＋ｎｄｚｒ４÷
ｎｄｓｒ’＋・−（Ｎｉｌｎｇ　（ｒｌ　＝　ｎｇｏ＋
ｎｇぼ”＋ｎｇｚｒ’＋ｎｇｓｒ’＋・・・　（檜）即
ち短波長に関する屈折率変化の度合い（勾配）を基本波
長に関する屈折率変化の度合いよりも小さくすることが
良い。均質媒質よりなる正レンズでは、短波長の方が強
く収斂されて色収差が発生する。そのため上記のような
屈折率分布を有する屈折率分布型レンズの正レンズでは
、その媒質により長波長の光を強く収斂させることによ
り第１群の色収差はキャンセル出来る。

第２群の負レンズについても同様に考えると次の条件（
ｖ＋）　、　（ｍｌ　を満足することが理想的である。

ｄｎ　（ｒ） 〉０（ｖｉ） ｄｒ ただし第２群における（＠）の条件は、第１群における
（ｉｉｌの条件に比べれば目立った効果がないので満足
しな（でもよい。しかし条件（−）は著しい効果を有す
るもので、これによって変倍時における軸上色収差９倍
率の色収差の変動を大幅に補正することが出来る。

このように第１群、第２詳を屈折率分布型レンズ１枚に
て構成することによって全体でわずか５枚の構成であり
なから変倍比を大にすることが可能である。

第３群は、わずか３枚のレンズにて構成されているが、
このように３枚に減らしたために球面収差やコマ収差の
補正が困難になる。したがって非球面レンズや屈折率分
布型レンズを用いると、これらの収差が良好となるばか
りか口径比を大にすることが出来る。

非球面を設ける場合は、最も像側の正レンズに用いるの
が最も効果的であり、特にコマ収差の補正に効果がある
。

また屈折率分布型レンズを用いる場合は、３枚のレンズ
のうちのどれに用いてもよいが、使用する場所によって
屈折率分布の状態を変える必要がある。

ｎ　ｆｒｌ　＝　ｎｕ　ｔｒｉ　　＋　　ｎｓ　ｆｒ）
　　　　　　　　　　　ｆＶｉｉｌとし、 ｎｎ（ｒｌ　　＝　　ｎｏ　＋　　ｎｏｒ”　　　　　
　　　　ｆｉｘ）ｎｏ　ｆｒｌ　　＝　ｎｔｒ４＋　ｎ
ｘｒ”＋　−（Ｘｌとすると、物体側の正レンズに用い
る場合、又負レンズに用いる場合は、 更に像側の正レンズに用いる場合 ｄｒ　　　　　　　　　　　　　　　　ｄｒとするのが
よい。

第３群は前述のように物体側から順に正レンズ、負レン
ズ、正レンズの順に配置するのが収差補正上量も有利で
ある６しかしながら電子カメラ用撮影レンズとして用い
る場合、レンズ系と撮像面との間にモアレ縞除去用のフ
ィルター等を挿入するために長いバックフォーカスを必
要とする。

したがって上記のようなレンズ配置とした上で長いバッ
クフォーカスを得ようとすると負レンズのパワーが著し
く増大し、負レンズの各面の曲率半径が小になり、上側
光線に著しい正の高次収差が発生しやすくなる。この負
レンズの面の曲率半径を大にするためには負レンズにｄ
口ｎｆｒｌ／ｄｒ　＞　Ｏを満たす屈折率分布を有する
屈折率分布型レンズとして媒質内にも負の屈折力を持た
せればよい。または負のパワーを掻刃物体側へそして正
のパワーを極力像側へ配置するのがよい。ｎ　（ｒｌの
うちｒの２次の項以下が近軸量に影響をおよぼすので、
物体側の正レンズの媒質内に負の屈折力を持たせるよう
にｄｒＨ（ｒ）／ｄｒ　＞　Ｏとするか、像側の正レン
ズの媒質内に正の屈折力を持たせるようにｄｎＨｆｒｌ
／ｄｒ　＜　Ｏを満足する屈折率分布型レンズにするこ
とがよい。このようにすることにより負レンズの曲率半
径を大きくでき上側光線の著しい正の高次収差の発生を
抑えることが出来る。しかし負レンズの曲率が小さいこ
とによってバランスしていた低次の収差が負の大きな値
となり発生することがある。従って近軸諸量に影響を与
えずに上側光線の負の大きな収差を小さくするように、
近軸量に無関係にｄｎ、（ｒｌ／ｄｒ　＞　０のような
屈折率分布型の媒質にするのがよい、これは第３群のい
ずれに用いる場合も同じである。

本発明のズームレンズにおいて全てのレンズをほぼ均質
な媒質を用いた場合は、特に色収差の補正が難しくなる
ことは既に述べた通りである。この色収差の補正のため
には次の条件＋６１　、　ｆ７１を満足することが望ま
しい。

（６）　１．６５＜　ｎａ　＋　、　０３ｓ１．７１＜
ｎ３ｇ　＜　　１．８７ （７）　　３２＜ν３１〈　　ν３３ ν３３　　＞　　４０ ν３□　〈３０ これら条件のうち条件（７）は、第３群の各レンズのア
ツベ数を規定したものである。

細土色収差を除去した場合、倍率の色収差は短波長（ｇ
＃ｉりが基準波長（ｄ線）に対して横収差で負になる（
これを補正不足になると云うこととする）傾向がある。

したがって第３群において、開口絞りに対して最も遠い
像側の正レンズのアツベ数をできるだけ高くすることが
望ましい。つまりν１．〈シ、３であってかつν３３＞
４０とすることが好ましい。もしもν３１　＞ν３．と
なると細土色収差と倍率の色収差とを同時に補正するこ
とが難しくなり、νｓｓ　＜　４０となると倍率の色収
差が補正不足になりやすい。またνｓ＋　＞　３２とす
ることが好ましく、もしν、、　＜　３２となると軸上
の色収差が補正不足になる。つまり短波長が縦収差にお
いて負になりやすい。又、軸上の色収差１倍率の色収差
共に補正不足にならないようにするためには、ν３□＜
３０で現実に使用出来る材料を選択するのがよい・。も
しν３□〉３０になると軸上の色収差。

倍率の色収差共に補正不足になりやすい。

以上のように構成枚数の少ないズームレンズにおいては
、非球面を用いると球面収差や歪曲収差、コマ収差等の
補正には効果があるが、色収差の補正は困難である。こ
れを本発明の変倍レンズでは、上記のように第３群の各
レンズのアツベ数の組合わせによって補正した。

一方条件（６）は、第３群の各レンズの屈折率を規定し
たもので、球面収差、コマ収差、ペッツバール和の補正
のためのものである。そのためにはｎ３＋、ｎ３３は現
実に存在する材料のうちで極力高い値にすることが望ま
しいａ　ｎｘ＋、ｎｓｚが条件（６）の下限値を越える
と上記の各収差の補正が困難になる。

ｎｓｚに関しても、球面収差、コマ収差のためには極力
高くすることが望ましく＋ｎａｚが条件　（６）の下限
値を越えると球面収差、コマ収差の補正が困難になる。

しかしｎ。が条件（６）の上限値を越えるとペッツバー
ル和が正の大きな値になりゃすい。

［実施例］ 次に本発明の変倍レンズの各実施例を示す。

実施例１ ｆ＝９．２７〜１７．４６ｍｍ、　　Ｆ／２．８２ω＝
４８．８＠〜２７．０” ｒ、　＝　７８．１５８４ ｄ、＝３．１００Ｏｎ、＝１．６９６８０　　　ｖ＋　
＝５５．５２ｒ２＝　−８３，００９３ ｄａ＝Ｄ＋（可変） ｒｓ　＝　−７３，０７７６ ｄ、＝　１．２０Ｏｎ　　　　　ｎ２＝１．７７２５０
　　　　　ｖ、　　＝４９．６６ｒ４＝　１９．５６４
１ ｄ４＝Ｄｚ（可変） ｄ、＝←→よ ｒａ＝６．６０７８ ｄ、＝３．２００Ｏｎ、＝１．８５０２６　　　　　ｖ
ｓ　　＝３２．２８ｒｙ”　−８，０３０８ ｄ７＝　０．１３００ ｒａ＝−６，６３６８ ｒ９＝５．４７１６ ｄ＊＝１．３０００ ｒｌｏ　　＝１６．０８６３ ｄ＋ｏ　　＝　３．２０００　　ｎｓ＝　１．７７２５
０　　　　ｖｓ　　＝　４９．６６ｒ＋　＋　　＝　−
１２，６２７１ ｄｚ＝０４（可変） ｒＩ２　：ｏ。

ｄ、、＝６．１０００　　ｎａ＝１．５４７７１　　　
　ｖ、＝６２．８３ｒ＋３　＝＝ＱＱ ｄ、、　　＝２．５０００ ｒ１４　：ｏ。

ｄ、４　＝１．３０００　　　口、＝　１．５１６３３
　　　　　ν、　　＝６４．１５ｒ１１１：Ｑ。

ｆ　　　　　　９．２７　　　１２．７２　　　１７．
４６ＤＩ　　　　　１．０００　　　　？、３８８　　
１３．４１４ＤＩ　　　　１４．４１５　　　８．０２
１　　　２．０００ＤＩ　　　　　　２．２５１　　　
　１．８３７　　　　１．５００ＤＩ　　　　　１．２
８６　　　１．７００　　　２．０３７ｒ３４／ｒ３＋
　　＝０．８２８１　　、（ｄａｔ＋ｄ：＋３＋ｄｓ３
１／Ｄｍ＝０．８４６７Ｄ＋／−’了７］■＝　０．２
４３３　　、　　ｆｌ／ｆｗ＝　６．２７６１ｆｎｌ／
ｆＷ＝２．１４１　　、　　　ｎ：＋＋＝１．８５０２
６ｒｌ＋ｚ　　＝　１．７８４７２　　、　　　ｎ−３
＝　１．７７２５０νｓｔ　　：３２．２８　　、　　
　シＳ□＝２５．６８　　、　　　ν３３＝　４９．６
６実施例２ ｆ　＝　９．２７〜１７．４６ｍｍ　、　　Ｆ／２．０
２ω＝４８．８”〜２７．０＠ ｒ　、　＝　４０．０６６１ 、ｄ、　＝３．１０００　　　ｎ＋＝１．６９６８０　
　　ｖ、　＝５５．５２ｒｚ＝−２１１，８６７７ ｄｉ＝Ｄ＋（可変） ｒｓ＝　−１０１，６１８６ ｄ３＝　１．２００Ｏｎ、　＝　１．７７２５０　　　
ｖ２＝　４９．６６ｒ４＝　１８．６４９９ ｄ、＝０２（可変） ｒｓ＝ｏｏ（絞り） ａｓ＝ｏｓ（可変） ｒｓ＝６．７３４７ ｄｓ＝３．５００Ｏｒｌ３　＝　１．８３４００　　　
ｖｓ　＝３７．１６ｒ、＝　−１３，７４６３ ｄ、＝　０．６０００ ｒａ＝　　７．２５０９ ｄ８＝　０．９０００　　　　　ロ。＝　１．８４６６
６　　　　　ν、　　＝２３．７８ｒｓ＝６．２４５１ ｄ、＝　１．８０００ ｒ、ｏ　＝２０．８８２１　　（非球面）（Ｌｏ　　＝
３．５０００　　　ｎ５＝１．７８５９０　　　　Ｖｓ
　　＝４４．１８ｒｌｌ　　ニー７．４６９４ ｄｌ、＝Ｄ４（可変） ｒ、、＝ｏ。

ｄ、２　＝６．ｔｏｏｏ　　　ロｓ＝１．５４７７１　
　　　　シｅ＝６２．８３ｒ、３：００ ｄｌｓ　　”２．５０００ ｒｌ４　：ｏ。

ｄ、、　　＝１．３０００　　　ｎｙ＝１．５１６３３
　　　　ｖ、　　＝６４．１５ｒｌｓ　　＝＝ＯＯ 非球面係数 Ｐ＝１．００００　、　　Ｂ＝０　、　Ｅ＝−０，２７
２７３ｘｌＯ−”Ｆ　＝　−０，４７００２ｘ　１０−
’、　Ｇ　＝　０．１２４０８　ｘ　１０−’Ｈ＝　−
０，５７０３８ｘ　１０−’ ｆ　　　　　　９．２７　　　１２．７２　　　１７．
４６ＤＩ　　　　　１．０００　　　７．５０７　　１
４．０５２ｏｘ　　　　１５．０５２　　　８．５４５
　　　２．０００Ｄ３　　　１．１６５　　　１．１１
７　　　１．４１１ＤＩ　　　　　　１．２００　　　
　１．２４８　　　　０．９５４ｒ３４／ｒｓ＋　　＝
０．９２７３　　、（ｄ３＋＋ｄａ３＋ｄａ３１／ＤＨ
＝０．７６７０ＤＩ／　Ｊ了７］＝　０．２４３３　　
、　　ｆ■／ｆｗ＝　５．２３８１ｆｕｌ／ｆＷ：　２
．１８９　　、　　Ｑ、、＝　１．８３４００ｎ、、　
　＝　１．８４６６６　　、　　　ｎ、、＝１．７８５
９０ν、、　　＝３７．１６　　、　　　シ３−＝２３
．７８　　、　　ν３３＝４４．１８実施例３ ｆ　＝　９．２７〜１７．４６ｍｍ　、　　Ｆ／２．０
２ω＝　４８．８＠〜２７．０゜ ｒｌ　＝　２２．８６９６ ｄ１＝　４．４０００　　Ｑｏ、＝　１．６９６８０　
　　シ、＝　５５．５２ｒｚ　＝　４６５３．８９７６ ｄｚ＝Ｄ＋（可変） ｒｓ＝１６７．４９４１ ｄ、　＝　１．０００Ｏｎ、、　＝　１．７７２５０　
　　ｖ、　＝　４９．６５ｒ、＝　１１．３９０８ ａ、＝Ｏ，（可変） ｒ、＝ｏｏ（絞り） ｄｓ＝ｏａ（可変） ｒｅ＝９．３５１８ ｄ、＝２．８０００　　　ｎｏｓ＝１．８３４００　　
　　ｖ、　　＝３７．１６ｒｔ”　−１２，４０６４ ｄ？＝０．１ｏ００ ｒ　ａ　＝　−Ｌ　Ｑ　、　８２０７ ｄ、＝０．８０００　　　　ｎ４＝１．８４８６６　　
　１／＜　　＝２３．７８ｒ、＝９．６１３０ ｄ、＝　２．１８３５ ｒｌ。＝２０．６７６１　　（非球面）ｄ、、　　＝４
．９０００　　　ｎ５＝１．７８５９０　　　　　ｖ、
　　＝４４．１８ｒｚ　　＝　　　８．３７１６ ｄ＋＋＝０４（可変） ｒｌ２　：　ｏ。

ｄ＋ｚ＝６．１口００　　　ｎ、＝１．５４７７１　　
　　　ｖ、　　＝６２．８３ｒ、３　＝ｏ。

ｄ、３　＝２．５０００ ｒｌ４：：００ ｄ、４　＝１．３０００　　ｎ７＝１．５１６３３　　
　　ｖ７　＝６４．１５ｒ＋ｉ　　＝　（資） 非球面係数 Ｐ＝０　　、　８＝０　、　Ｅ＝−０，６４６９１ｘｌ
Ｏ−’Ｆ　＝　０．４５６７５　ｘ　１０−’、　Ｇ　
＝　−０，３７５４５ｘ　１０−’Ｈ＝　０．１１００
３　ｘ　１０−’ 屈折率分布型レンズ 第１群 （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　ｎ　＋５８７．５６
　　１．６９６８０　−０．１８７５０　ｘ　１０−３
６５６．２８　　１．６９２９７　−０．１７３９９　
ｘ　１０−”４８６．１３　　１．７０５５２　−０．
２１２６２　ｘ　１０−”４３５．８４　　１．７１２
３４　−０．２３２７１　ｘ　１Ｏ−３（ｕ　ｍｌ　　
　　ｎ２ｎｓ ５８７．５Ｇ　　０．３３５３３　ｘ　１０−’　　−
０，８１５０８ｘ　１０−’６５６．２８　−０．２５
０８９　ｘ’ｌＯ−’　　−０，５５０２９ｘ　１０−
’４８６．１３　０．１０１２０　ｘ　１０−’　　−
０，１４４６３ｘ　１０−’４３５．８４　０．１９５
５２ｘｌＯ−’　　−０，２１０７８ｘｌＯ−’第２群 （μｍｌ　　　　　　　　ｎｏ　　　　　　　　　　ｎ
　＋５８７．５６　　　　　１．７７２５０　　　　　
　　　０６５６−２８　　　　　１．７６７８０　　　
　０．６９１７５　　ｘ　１０−’４８６．１３　　　
　　１．７８３３６　　−０．２２８４１ＸＩＯ−’４
３５．８４　　　　　１．７９１９３　　−０．４４２
３２　　ｘ　１０−”（μｍｌ　　　　　　　　ｎｚ　
　　　　　　　　　　　ｎ５５８７．５６　　　　　　
　０　　　　　　　　　　　　　　０６５６．２８　　
　０．１０６７６　　ｘ　１０−’　　　−０，３４８
８６ｘ　１０−’４８６．１３　　−０．４７８８３　
　ｘ　１０−’　　　　０．１５５２３　　ｘ　１０−
’４３５．８４　　−０．９５２５３　　ｘ　１０−’
　　　　０．３（１６５６ｘ　１０−’第３群の物体側
凸レンズ （μｍ）　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ　＋５８７．５
６　　　１．８３４００　　０．２３８１２　ｘ　１０
−”６５６．２８　　　１．８２７３８　　０．２３４
７８　ｘ　ｔｏ−”４１１１６．１３　　　　　　１．
８４９８２　　　　　０．２４９６９　　ｘ　　１０−
”４３５．８４　　　１．８Ｇ２７７　　０．２６２８
４　ｘ　１０−”（μｍ）　　　　　ｎｔ　　　　　　
　　ｎ。

５８７．５６　　−０．１０７９６　　ｘ　１０−’　
　　　　０．１８５８５　　ｘ　１０−’６５６．２８
　　０．２７２８０　Ｘ　１０−’　　　０．１４７９
９　Ｘ　１０−’４８６−１３　　　　０．３０９０８
　　ｘ　１０−’　　　　　０．１６６１３　　ｘ　　
ｔｏ−’４３５．８４　　　０．３６８８２　　ｘ　１
０−’　　　　０．１７７９３　　ｘ　１０−’ｆ　　
　　　　９．２７　　　　１２．７２　　　　１７．４
６ＤＩ　　　　　０．６００　　　５．３４０　　１０
．２００Ｄａ　　　　　１１．６００　　　　６．８６
０　　　　２．００００、　　　　　（１，６００１，
０００２，０５３Ｄ４　　　２．４０８　　　２．００
？　　　　０．９５４ｒ３４／ｒ３１　　＝　１．０２
７９　　、（ｄｓ＋＋ｄｓｓ＋ｄｓｓ）／Ｄ１＝　０．
７８８２Ｏｒ７−ｒ’Ｆ”ｒｔ　　＝　０．３４５５　
　、　　ｆｌ／ｆ−＝　３．３８０１ｆｎｌ／ｆＷ＝１
．７１２　　。

実施例４ ｆ＝９．２７〜２６．１’ｔｍｍ、　　Ｆ／２．０２ω
＝４８．８’〜１８．２’ ｒｌ　＝　２０．７４６４ ｄ、”５．１００Ｏｎ、、＝１．６９６８０　　　ｖ、
　＝５５．５２ｒ２＝　１６９．２９７５ ｄｉ”ＤＩ（可変） ｒｓ　”　１６３．２７０２ ｄ３＝　ｔ、ｏｏｏｏ　　　　口。、＝　１．７７２５
０　　　　　シ２＝４９．６６ｒ４＝　９．６８３１ ｄ、＝０２（可変） ｒ、＝ＯＯ（絞り） ｄｓ＝Ｄｓ（可変） ｒａ＝１３．６４５１ ｄａ＝２．８０００　　　ｎｏａ＝　１．８３４００　
　　　））ｚ　　＝　３７．１６ｒｙ＝−１５，１２３
５ ｄ？＝　０．７０００ ｒｅ”　　　１７．１５５４ ｄａ＝　０．８００Ｏｎ４＝　１．８４６６６　　　　
ｖ４　＝　２３．７８ｒｓ＝　１４．１６１０ ｄ、＝　２．８３２０ ｒ’＋ｏ　＝３５．４９１６　　（非球面）ｄ、、　　
＝４．４０００　　　ｎ＠＝１．７８５９０　　　　Ｖ
Ｂ　　＝４４．１８ｒ１＋　　＝　　　１０．０４４２ ｄｌｌ”Ｄ４（可変） ｒ＋＊　　：　ｏ。

ｄＩａ　　＝６．１０００　　ｎ５＝１．５４７７１　
　　　シ、＝６２．８３ｒＩ３　：Ｏｏ ｄ、、　　＝２．５０００ ｒｌ４　：ｏ。

ｄ、４　＝１．３０００　　ｎｙ＝１．５１６３３　　
　　Ｖ？　　＝６４．１５ｒ、、：：ＱＱ 非球面係数 Ｐ＝０　　、　　Ｂ＝Ｏ、Ｅ＝−０，２２３５５ｘｌＯ
−”Ｆ　＝　０．６６１９３　ｘ　１０−’、　Ｇ　＝
　−０，５７２３２ｘ　１０−’Ｈ＝　０．１７４１４
　ｘ　１０〜７ 屈折率分布型レンズ 第１群 （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　ｎ＋５８７．５６　
　１．６９６８０　−０．１９０６７　ｘｌＯ−３６５
６，２８１，６９２９７−０，２０８５３ｘ　１０−’
４８６．１３　　１．７０５５２　−０．１５５１２　
ｘｌＯ−”４３５．８４　　　　　１．７１２３＋　　
−０，１１８９１ｘｌＯ−”（μｍｌ　　　　　ｎｚ　
　　　　、　　ｎ。

５８７．５６　−０．３２８８８　ｘｌＯ−’　　−０
，３０８０１ｘｌＯ−’６５６．２８　　−０．８１２
６２　　Ｘｌ０−”　　　−０，６９２１４ＸＩロー８
４８６．１３　−０．７３７１１　ｘｌＯ−’　　　０
．３７４７１　ｘｌＯ−’４３５．８４　−０．１１１
３６　ｘｌＯ−’　　０．９７９３９　ｘｌＯ−”第２
群 （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ＋５８７．５６
　　１．７？２５０　　０．９５９４４　Ｘｌ０−’６
５６．２８　　　　　１．７６７８０　　　　０．３５
９２５　　ｘ　１０弓４８６．１３　　　　　１．７８
３：１６　　−０．５３１５８　　ｘｌＯ−３４３５，
８４１，７９１９３−０，１０３９８ｘｌＯ−”（μｍ
）　　　　　　　ｎｚ　　　　　　　　　　　ｎ３５８
７．５６　−０．７５２３５　　Ｘ　１０−’　　　　
０．４７８００　　ｘ　１０−’６５６．２８　　−０
．１７６１７　　ｘｌＯ−’　　　　０．１８９６２　
　ｘｌＯ−’４８６．１３　　　０．１２８５８　　Ｘ
　１０−’　　−０，２１７１８Ｘ　ｔｏ−’４３５．
８４　　　０．２６８２８　　Ｘ　１０−’　　−０，
３８２７２ｘ　１０−’第３群の物体側凸レンズ （μｍｉ　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ　Ｈ５８７，５
６１，８３４０００，１２９６３Ｘ　１０−”６５６．
２８　　　１．８２７３８　　０．１２４７５　ｘ　１
０−”４８６．１３　　　１．８４９８２　　０．１４
４４１　ｘｌＯ−２４３５，８４１，８６２７７０，１
５７６３Ｘｌ０−２（μｍｌ　　　　　ｎ、　　　　　
　　　＋１＋５８７．５６　　０．７０８５４　ｘ　１
０−’　　　０．５７９９６　ｘ　１０−’６５６．２
８　　０．５７７３０　ｘ　１０−’　　　０．６４１
３２　ｘ　１０−’４８６．１３　　０．６４７４４　
ｘ　１０−’　　　０．７１３０９　ｘ　１０−’４３
５．８４　　０．７０４８２　ｘ　１０−’　　　０．
７５７８６　ｘ　１０−’ｆ　　　　９．２７　　１５
．５８　　２６．１９ＤＩ　　　　　０．６００　　　
６．９４６　　１３．７１２ＤＩ　　　　　１６．１１
２　　　　９．７６６　　　　３．０口ＯＤ３　　　　
０．６００　　　１．０２３　　　３．６９６ＤＩ　　
　　　４．０５０　　　３．６２７　　　０．９５４ｒ
ｓ４／ｒａｔ　　＝１．０３７８　　、（ｄａ＋＋ｄｓ
３１ｄｓｓ）／Ｄ１＝０．６９３７０＋／　　Ｊ−Ｌ１
薯６：＝０．３２７３　　、　　ｆ＋／ｆｗ＝　３．３
９８１ｆｎｌ／ｆｗ　　＝　１．４３７ 実施例５ ｆ　＝　９．２７〜２６．１９ｎｎ＋　、　　Ｆ／２．
Ｑ２ω＝　４８．８’〜１８．２゜ ｒｌ　＝　２１．４４３７ ｄ＋＝５．１０００　　ｎｏ＋＝１．６９６８０　　　
ｖ、　＝５５．５２ｒ２＝　２６４．６２５３ ｄ、＝ＤＩ（可変） ｒｓ　＝　２０７．２６７７ ｄ−＝１．００００　　ｎｏ＊＝　１．７７２５０　　
　ν＊　＝　４９．６６ｒ４＝９．９１４５ ｄ４：ＤＩ（可変） ｒ、＝（Ｘｌ（絞り） ｄｓ＝Ｄｓ（可変） ｒｓ＝１５．２７７９ ｄａ　＝　２．６０００　　　　ｎａ　ｌ＝　１．８３
４０ロ　　　　ｖ、　　＝３７．１６ｒｔ”　−１７，
３１６０ ｄｙ＝　０．７００口 ｒａ”　　　１６．３０１５ ｄａ＝　１．００００　　　　ｎ６４＝　１．７８４７
２　　　　ｖ４　＝　２５．６８ｒ＊＝１３．９６１０ ｄｓ”３．５４７０ ｒ、、　＝３５．９２３６　　（非球面）ｄ、、　　＝
４．９００Ｏｎｌ！＝１．７８５９０　　　　ｖｓ　　
＝４４．１８ｒ＋ｒ　　＝−９，６５７４ ｄ＋＋＝０４（可変） ｒｌ２　＝（資） ｄ＋ａ　　＝６．１０００　　ｎａ＝１．５４７７１　
　　　ｖｔｓ　　＝６２．８３ｒ１３　＝■ ｄ＋ａ　　＝２．５０００ ｒｌ４　　：ＱＱ ｄ＋４　＝　１．３０００　　ｎｔ＝　１．５１６３３
　　　　ｖｔ　　＝　６４．１５ｒｌｓ　　＝（Ｘｌ 非球面係数 Ｐ＝０　　　、、　　Ｂ＝０　　、　　Ｅ＝−０，２７
６８４Ｘｌ０−３Ｆ　＝　０．９００２４　　Ｘ　１０
−’、　　Ｇ　＝　−０，５５７６１ｘ　ｔｏ−’Ｈ＝
　０．１２７８２　　Ｘ　１０−’屈折率分布型レンズ 第１群 （ｕｒｎ）　　　　　ｎｏ　　　　　ｒｘ５８７．５６
　　１．６９６８０　−０．２７８１１　ｘ　ｔｏ−”
６５６．２８　　１．６９２９７　−０．２９４５２　
ｘ　１０−３４８６．１３　　１．７０５５２　−０．
２４５４５　ｘ　１０−”４３５．８４　　１．７１２
３４　−０．２１１１３　ｘｌＯ−３（μｍ）　　　　
　　　　　　　ｎｚ　　　　　　　　　　　　　　　　
　ロコ５８７．５６　−０．４６０７７　ｘ　１０−’
　　−０，６９８１８ｘ　１０−”６５６．２８　−０
．２４５３１　ｘ　１０−’　　−０，１０２３４ｘ　
１０−’４８６、１３　−０．．６５８４９　ｘ　１０
−’　　−０，１７１８２ｘ　１０−”４３５．８４　
−０．８４１４６　ｘ　１０−’　　０．３２６５８　
ｘ　ｔｏ−’第２群 （ＬＬｍｌ　　　　　ｎｏｎ＋ ５８７．５６　　１．７７２５０　　０．１３３９１　
ｘｌＯ−’６５６．２８　　１．７６７８０　　０．４
１４３０　ｘ　１０−”４８６．１３　　１．７８３３
６　−０．５１７８７　ｘｌＯ−”４３５．８４　　　
　　１．７９１９３　　−０．１０７８９　　Ｘｌ０−
２（ｕ　ｍｌ　　　　　　　ｎｚ　　　　　　　　　　
　　ｎ３５８７．５６　　−０．７４７１７　　ｘ　１
０−’　　　　０．４８３５６　　ｘ　１０−’６５６
．２８　　−０．１７５９５　　ｘ　１０−’　　　　
０．１８７８７　　ｘ　１０−’４８６．１３　　　０
．１２３９４　　ｘ　１０−’　　　−０，２０２９４
ｘ　１０−’４３５．８４　　　０．２８３０８　　ｘ
　１０−’　　　−０，３９７１９ｘ　１０−’第３群
の負レンズ （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ＋５８７．５６
　　　１．７８４７２　　０．１１３２３　ｘ　１０−
２６５６．２８　　　１．７７５９６　　０．９１４９
１　ｘｌＯ−’４８６．１３　　　１．８０６５２　　
０．１７７０４　ｘ　１０−”４３５．８４　　　１．
８２５３４　　０．２３７７３　ｘ　１Ｏ−２（μｍｌ
　　　　　ｎ＝　　　　　　　　ｎ５５８７．５６　　
０．７３９０２　ｘ　１０−’　　　０．１６６８７　
ｘ　１０弓６５６．２８　　０．６３４０６　ｘ　ｔｏ
−’　　　０．３１８１０　ｘ　１０弓４８６．１３　
　０．２９７７０　ｘ　１０−’　　　０．５１３７１
　ｘ　ｔｏ−’４３５．８４　　０．１７７７！Ｊ　ｘ
　１０−’　　　０．４９９７２　ｘ　１０−’ｆ　　
　　９．２７　　　Ｌ５．５８　　２６．１９ＤＩ　　
　０．６００　　６．８２３　１３．１４１Ｄａ　　　
１５．５４１　　９．３１８　　３．０００Ｄｉ　　　
　　Ｏ，６００１，１５２３，８５１ＤＩ　　　　　４
．２０５　　　３．６５３　　　０．９５４ｒ３４／ｒ
３１　　＝０．９１３８　１ｄ３１＋ｄ１３＋ｄ３ｓ）
／ＤＩ＝０．６６６８ＤＩ／　ｆＴ７１７＝　０．３２
７３　、　　ｆｌ／ｆ−＝　３．２８７１ｆｎｌ／ｆｗ
　　＝　１．４５２　　。

実施例６ ｆ＝９．２７〜２６．１９ｍｍ、　　Ｆ／２．０２ω＝
４８．８’〜１８．２゜ ｒ　、　＝　２３．５０７４ ｄ、＝５．１００Ｏｎｉｌ　＝１．６９６８０　　　ｖ
、　＝５５．５２ｒｘ＝　　４６７．６６１１ ｄ２”ＤＩ（可変） ｒ、＝　−１０６４５，０４００ ｄｓ”　１．００００　　　ｎｅｎ＝　１．７７２５０
　　　ｖ２＝　４９．６６「４＝　ｔｏ、　１８９７ ｄ４”Ｄ２（可変） ｒ、＝ｏｏ（絞り） ｄ５”Ｄ３（可変） ｒ６＝　１５．６２９６ ｄ、＝　２．６０００　　　　　口３＝　１．８３４０
０　　　　　ν、　　＝３７．１６ｒｙ＝　−１８，３
４５０（非球面） ｄ、＝　１．００００ ｒ、＝　−１３，２８５１ ｄａ＝　１．００００　　　１４：　１．７８４７２　
　　　Ｖ４　　＝　２５．６８ｒ９＝　１５．９１１４ ｄ＊＝２．１３５８ ｒｌ。　＝　２７．３６１０ ｄ、ａ　　＝　４．９０００　　ｎｅｓ＝　１．７８５
９０　　　１．Ｉ５　　＝　４４．１８ｒ、、　　”−
１０，２５９３ ｄ、、＝０４（可変） ｒ目＝００ ｄ１□　＝６．１０００　　ｎ、＝１．５４７７１　　
　　ｖｓ　　＝６２．８３ｒ、３＝ｏ。

ｄ＋ｉ　　＝２．５０００ ｒｌ４：ＱＱ ｄ、、”１．３０００　　ｎｔ＝１．５１６３３　　　
　ｖ、　　＝６４．１５ｒｌ１１　　＝　■ 非球面係数 Ｐ＝Ｏ、Ｂ＝０　、　Ｅ＝−０，２６８２１ｘｌＯ−’
Ｆ　＝０．１０８３７　ｘ　１０−’、　Ｇ　＝０．３
５８４８　ｘ　１０−’Ｈ＝　−０，４４５０５Ｘ　１
０−’ 屈折率分布型レンズ 第１群 （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　ｎ　。

５８７．５６　　１．６９６８０　−０．２１４７１Ｘ
ＩＱ−’６５６．２８　　１．６９２９７　−０．２２
９５９　ｘ　１０−３４８６．１３　　　　　　１．７
０５５２　　　−０．１７３５３Ｘｌロー３４３５．８
４　　１．７１２３４　−０．１２７９１　Ｘｌ０−３
（μｍｌ　　　　　ｎｚ　　　　　　　ｎ３５８７．５
６　−０．２５９７４　ｘｌＯ−’　　０．１８７８７
　ｘｌＯ−８６５６，２８０，６６５３６ｘ　１０−’
　　−０，１６３８３ｘ　１０−８４１１６．１３　−
０．５８３４９　ｘ　１０−’　　０．９１００６　Ｘ
　１０−８４３５．８４　−０．１０１８２　ｘｌＯ−
’　　０．１５９６７　ｘｌＯ−’第２群 （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ。

５８７．５６　　１．７７２５０　　０．１８０７３　
Ｘｌ０−３６５６．２８　　１．７６７８０　　０．３
８０２１　Ｘ　１０−３４８６．１３　　１．７８３３
６　−０．２９０３８　ｘｌＯ−”４３５．８４　　１
．７９１９３　−０．７１４６７　ｘ　１Ｏ−３（μｍ
）　　　　　　　　ｎｚ　　　　　　　　　　　　　ｎ
ｚ５８７．５６　　−０．５８５０８　　Ｘ　１０−５
　　０．２７０９１　　Ｘ　１０−’６５６．２８　　
−０．１２３６２　　Ｘ　１０−’　　　　０．１１９
５３　　ｘ　１０−’４８６．１３　　　０．１２９６
９　　ｘｌＯ−’　　　−０，２４２６２ｘｌＯ−’４
３５．８４　　　０．２７１４４　　Ｘ　１０−’　　
　−０，４３２１２ｘ　１０−’第３群　像側正レンズ （μｍｌ　　　　　ｎｏ　　　　　　ｎ　＋５８７．５
６　　　１．７８５９０　−０．２７４９１　ｘｌＯ−
”６５６．２８　　　１．７８０５９　−０．３０１５
３　ｘ　ｔｏ−”４８６．１３　　　１．７９８３８　
−０．Ｌ９９１９　ｘ　１０−３４３５．８４　　　１
．８０８３９　−０．１２９１４　ｘ　ｔｏ−”（μｍ
）　　　　　ｎ、　　　　　　　　ｎ３５８７．５６　
　０．２２７３１　ｘ　１０−’　　　０．８：１３８
７　ｘ　１０−’６５６．２８　　０．２９０３４　ｘ
　１０−’　　　０．４８０７９　ｘ　１０−’４８６
．１３　　０．３２４０６　ｘ　１０−’　　　０．５
８８４５　ｘ　１０−’４３５．８４　　０．３５３９
８　ｘ　１０−’　　　０．６１８４５　ｘ　１０−’
ｆ　　　　９．２７　　１５．５！ｌ　　　２６．１９
ＤＩ　　　０．６００　　６．８２２　１３．４３１Ｄ
２１５．８３１　　９．６０９　　３．０００ＤＩ　　
　０．６００　　１．０９０　　３．９４７ＤＩ　　　
　　４．３０１　　　３．８１１　　　０．９５４ｒｓ
４＃３＋　　＝１．０１８０　　、（ｄ３．＋ｄ３３＋
ｄ３Ｂ）／Ｄ１＝０．７３０５［］、／　ｒ石：”Ｔ−
＝０．３２７２　、　　ｆｌ／ｆＷ＝３．２５９１ｆｎ
ｌ／ｆＷ＝　１．４１４　　。

ただしｒ＋、　ｒｚ、・・・はレンズ各面の曲率半径、
ｄｌ、ｄ２．・・・は各レンズの肉厚および空気間隔、
ｎ　ｌ　＋ｎ２．・・・は各レンズの屈折率、シ３．シ
２．・・・は各レンズのアラへ数である。

これら実施例のうち、実施例１は第１図に示すレンズ構
成で、すべてのレンズが均質媒質である。したがって条
件ｆ６１　、　（７１を満足するようにしである。この
実施例のｆ　＝９．２７　、１２．７２　、１７．４６
ｆｆｌＩ１１における収差状況は、夫々第７図、第８図
、第９図に示す通りである。

実施例２は第２図に示す構成で均質レンズよりなり条件
（６１、（７１を満足する。又第１０面が非球面である
。この実施例のｆ　＝９．２７　、１２．７２　。

１７．４６ｍｍにおける収差状況は、夫々第１０図、第
１１図、第１２図に示す通りである。

実施例３は、第３図に示す構成で第１群、第２群、第３
群の物体側の凸レンズが屈折率分布型レンズである。又
第１０面は非球面である。この実施例のｆ　＝９．２７
．１２．７２　、１７．４６ｎ＋ｍにおける収差状況は
、第１３図、第１４図、第１５図に示す通りである。

実施例４は、第４図に示す通りで、実施例３と同様に第
１群、第２詳、第３群の物体側凸レンズが屈折率分布型
レンズである。又第１Ｏ面が非球面である。この実施例
のｆ　＝９．２７　、１５．５８　。

２６、１９ｍｍにおける収差状況は、夫々第１６図、第
１７図、第１８図に示す通りである。

実施例５は、第５図に示す通りで、第１群、第２群、第
３群の負レンズが屈折率分布型レンズである。又第１０
面は非球面である。この実施例のｆ　＝９．２７　、１
５．５８　、２６．１９ｍｍにおける収差状況は、夫々
第１９図、第２０図、第２１図に示す通りである。

実施例６は、第６図に示す構成で、第１群、第２群、第
３群の像側凸レンズが屈折率分布型レンズである。又第
７面が非球面である。この実施例のｆ　＝９．２７　、
１５．５８　、２６．１９ｍｍにおける収差状況は、夫
々第２２図、第２３図、第２４図に示す通りである。

尚実施例２乃至実施例６で用いている非球面係数の形状
は、Ｘ軸を光軸方向に、ｙ軸を光軸と垂直な方向にとる
とき次の式にて表わされるものである。

ただしＲは面頂での曲率半径、ｐは円錐定数、Ｂ、Ｃ，
・・・は非球面係数である。

［発明の効果］ 本発明の変倍レンズは、以上説明したようにレンズ構成
枚数が５枚と極めて少なく可動群が二つのみで絞りが固
定である簡単な構成でありなから変倍比が２程度でＦ／
２．８程度で収差が良好に補正された小型で低コストな
レンズ系である。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第６図は夫々本発明の実施例１乃至実施例６
の断面図、第７図乃至第９図は実施例１の収差曲線図、
第１０図乃至第１２図は実施例２の収差曲線図、第１３
図乃至第１５図は実施例３の収差曲線図、第１６図乃至
第１８図は実施例４の収差曲線図、第１９図乃至第２１
図は実施例５の収差曲線図、第２２図乃至第２４図は実
施例６の収差曲線図である。 出願人　オリンパス光学工業株式会社 代理人　　　向　　　　寛　　二 第７区 第８図 第９図 第１０図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 第１６図 第１７図 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 物体側から順に正の単レンズからなり変倍時には固定で
   ある第１群と、負の単レンズからなり主として変倍のた
   めに光軸に沿って移動可能な第２群と、固定である開口
   絞りと、両凸正レンズ、両凹負レンズ、両凸レンズの３
   枚の単レンズよりなり主として変倍時に像位置が一定と
   なるように移動可能である第３群とより構成され、次の
   条件（１）、（２）、（３）を満足する変倍レンズ。 （１）０．６７＜ｒ＿３＿４／ｒ＿３＿１＜１．５ （２）０．６＜（ｄ＿３＿１＋ｄ＿３＿３＋ｄ＿３＿５
   ）／Ｄ＿ｍ＜０．９２ （３）０．１７＜Ｄ＿Ｉ／√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｔ）＜０．
   ４０ただしｆ＿Ｗは広角端における全系の合成焦点距離
   、ｆ＿Ｔは望遠端における全系の焦点距離、ｒ＿３＿１
   は第３群の物体側の正レンズの物体側の面の曲率半径、
   ｒ＿３＿４は第３群の負レンズの像側の面の曲率半径、
   ｄ＿３＿１は第３群の物体側の正レンズの光軸上の肉厚
   、ｄ＿３＿３は第３群の負レンズの光軸上の肉厚、ｄ＿
   ３＿５は第３群の像側の正レンズの光軸上の肉厚、Ｄ＿
   Ｉは第１群の光軸上の肉厚、Ｄ＿ｍは第３群の最も物体
   側の面頂から最も像側の面頂までの距離である。