JPH01247523A - 溶融還元炉排ガスの改質方法 - Google Patents
溶融還元炉排ガスの改質方法Info
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- JPH01247523A JPH01247523A JP63078369A JP7836988A JPH01247523A JP H01247523 A JPH01247523 A JP H01247523A JP 63078369 A JP63078369 A JP 63078369A JP 7836988 A JP7836988 A JP 7836988A JP H01247523 A JPH01247523 A JP H01247523A
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- reduction furnace
- flow rate
- powdered coal
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
- C21B2100/22—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by reforming
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、溶融還元炉排ガスの還元度及び温度を予備還
元に適したものとする排ガスの改質方法に関する。
元に適したものとする排ガスの改質方法に関する。
従来、溶融還元炉で発生する排ガスを利用して鉱石の予
備還元を行うことが一般に知られている。
備還元を行うことが一般に知られている。
またこのとき、排ガス改質のために溶融還元炉からの排
ガス中に微粉炭を吹き込むことが知られている。
ガス中に微粉炭を吹き込むことが知られている。
たとえば、特開昭５９−２２２５０８号公報には、溶融
容器からの排ガスにより鉄鉱石を予備還元した後、これ
を溶融容器に供給し、０２を添加しながら溶融すること
により鉄鉱石から鉄を製造する方法において、溶融容器
からの排ガスを耐火性被覆を有するガス管を介して反応
容器内に導き、この反応容器内の排ガスに微粉炭を混入
することにより排ガスと微粉炭を反応させ、排ガスを還
元する方法が示されている。
容器からの排ガスにより鉄鉱石を予備還元した後、これ
を溶融容器に供給し、０２を添加しながら溶融すること
により鉄鉱石から鉄を製造する方法において、溶融容器
からの排ガスを耐火性被覆を有するガス管を介して反応
容器内に導き、この反応容器内の排ガスに微粉炭を混入
することにより排ガスと微粉炭を反応させ、排ガスを還
元する方法が示されている。
しかしながら、上記従来例では、予備還元に用いる排ガ
スの還元度と温度を単独で制御することが困難であった
。すなわち、上記従来例は、微粉炭等の還元剤を適当量
投入し、その還元反応による吸熱作用によって排ガス温
度を制御するものであり、排ガスの還元度は従属的なも
のである。このため、炉内反応の変動や使用原料の変動
によって溶融還元炉出口排ガスの還元度及び温度の変動
があった場合、予備還元炉に導かれる還元ガスの還元度
及び温度を同時に制御することは困難であった。
スの還元度と温度を単独で制御することが困難であった
。すなわち、上記従来例は、微粉炭等の還元剤を適当量
投入し、その還元反応による吸熱作用によって排ガス温
度を制御するものであり、排ガスの還元度は従属的なも
のである。このため、炉内反応の変動や使用原料の変動
によって溶融還元炉出口排ガスの還元度及び温度の変動
があった場合、予備還元炉に導かれる還元ガスの還元度
及び温度を同時に制御することは困難であった。
また、微粉炭は、ガス管を通過した後の温度が低下した
排ガスに混合されるので、排ガスと微粉炭の反応が遅く
、排ガスの還元度を十分高めることができないという問
題があった。
排ガスに混合されるので、排ガスと微粉炭の反応が遅く
、排ガスの還元度を十分高めることができないという問
題があった。
本発明は、上述の問題点を解決するために案出されたも
のであって、排ガスの還元度を高めると共に、排ガス反
応器を通過する排ガスの温度差を利用して、還元度の制
御とは独立して排ガスの温度を制御することを目的とす
る。
のであって、排ガスの還元度を高めると共に、排ガス反
応器を通過する排ガスの温度差を利用して、還元度の制
御とは独立して排ガスの温度を制御することを目的とす
る。
本発明の溶融還元炉排ガスの改質方法は、前記目的を達
成するため、溶融還元炉の直上に微粉炭を吹き込み、該
微粉炭を前記溶融還元炉からの排ガスと共に前記溶融還
元炉に連結された排ガス反応器内を通過させて前記排ガ
スを改質し、前記排ガス反応器の出側の上流側及び下流
側からそれぞれ排ガスを取り出して予備還元炉に供給し
、前記上流側からの排ガスと前記下流側からの排ガスの
流量比を調整することにより前記予備還元炉に供給され
る排ガスの温度を制御することを特徴とする。
成するため、溶融還元炉の直上に微粉炭を吹き込み、該
微粉炭を前記溶融還元炉からの排ガスと共に前記溶融還
元炉に連結された排ガス反応器内を通過させて前記排ガ
スを改質し、前記排ガス反応器の出側の上流側及び下流
側からそれぞれ排ガスを取り出して予備還元炉に供給し
、前記上流側からの排ガスと前記下流側からの排ガスの
流量比を調整することにより前記予備還元炉に供給され
る排ガスの温度を制御することを特徴とする。
溶融還元炉の直上に微粉炭が吹き込まれると、溶融還元
炉からの高温の排ガスが微粉炭と反応しつつ排ガス反応
器内を通過するので、高い還元度の排ガスが得られる。
炉からの高温の排ガスが微粉炭と反応しつつ排ガス反応
器内を通過するので、高い還元度の排ガスが得られる。
このとき、微粉炭量を変えれば反応量が変わるため還元
度が制御される。
度が制御される。
また、排ガスが排ガス反応器内を通過するとき、下式に
示す還元反応及び排ガス反応器炉壁からの奪熱により、
排ガスは改質されながらその温度は順次低下する。
示す還元反応及び排ガス反応器炉壁からの奪熱により、
排ガスは改質されながらその温度は順次低下する。
Ｃ＋ＣＯ２−２ＣＯ
Ｃ＋ Ｈ２０−ＣＯ＋ Ｈ２
ここで、排ガス反応器の出側の上流側及び下流側から排
ガスを取り出せば、両排ガスの温度は互いに異なったも
のなっている。したがって、両排ガスの流量比を変えて
予備還元炉に供給すれば、排ガスの温度が制御され、予
備還元に適したものとなる。
ガスを取り出せば、両排ガスの温度は互いに異なったも
のなっている。したがって、両排ガスの流量比を変えて
予備還元炉に供給すれば、排ガスの温度が制御され、予
備還元に適したものとなる。
以下、図面を参照しながら実施例に基づいて本発明の特
徴を具体的に説明する。
徴を具体的に説明する。
第１図において、ｌは溶融還元炉を示し、この溶融還元
炉１の上部には炉内発生ガス燃焼用の０２ランス２が設
けられ、溶融還元炉１の直上に微粉炭吹込部３が設けら
れている。更に、溶融還元炉１の上方に逆Ｕ字状の排ガ
ス反応器４が連結されている。この排ガス反応器４は、
水冷ダクトを備えたボイラ形式のものであり、その出側
の上流側及び下流側には前段排ガス取出口５及び後段排
ガス取出口６が設けられており、両排ガス取出口５゜６
からの排ガスは、それぞれ乾式集塵器７．８に供給され
、排ガスに含まれる異物が集塵ダスト９゜１０として回
収される。ますこ、排ガス反応器４の終端からもダス［
１が回収される。なお、この排ガス反応器４には、熱交
換器を組み込んでもよい。
炉１の上部には炉内発生ガス燃焼用の０２ランス２が設
けられ、溶融還元炉１の直上に微粉炭吹込部３が設けら
れている。更に、溶融還元炉１の上方に逆Ｕ字状の排ガ
ス反応器４が連結されている。この排ガス反応器４は、
水冷ダクトを備えたボイラ形式のものであり、その出側
の上流側及び下流側には前段排ガス取出口５及び後段排
ガス取出口６が設けられており、両排ガス取出口５゜６
からの排ガスは、それぞれ乾式集塵器７．８に供給され
、排ガスに含まれる異物が集塵ダスト９゜１０として回
収される。ますこ、排ガス反応器４の終端からもダス［
１が回収される。なお、この排ガス反応器４には、熱交
換器を組み込んでもよい。
乾式集塵器７からの排ガスは、排ガス流量調整弁１４を
介して鉱石予備還元炉１２に供給される。また、乾式集
塵器８からの排ガスは、排ガス流量調整弁１６を介して
還元排ガス１３として他系へ供給されると共に、排ガス
流量調整弁１５を介して鉱石予備還元炉１２にも供給さ
れる。すなわち、乾式集塵器７からの排ガスと乾式集塵
器８からの排ガスは、混合されて鉱石予備還元炉１２に
供給される。
介して鉱石予備還元炉１２に供給される。また、乾式集
塵器８からの排ガスは、排ガス流量調整弁１６を介して
還元排ガス１３として他系へ供給されると共に、排ガス
流量調整弁１５を介して鉱石予備還元炉１２にも供給さ
れる。すなわち、乾式集塵器７からの排ガスと乾式集塵
器８からの排ガスは、混合されて鉱石予備還元炉１２に
供給される。
また、乾式集塵器７の出側に排ガス温度・流量計測装置
１７が設けられると共に、乾式集塵器８の出側に同様の
排ガス温度・流量計測装置１８が設けられ、鉱石予備還
元炉１２の入側に排ガス温度・流量・成分計測装置１９
が設けられている。これらの計測装置１７．１８．１９
による測定結果は、排ガス流量・微粉炭量制御装置２０
に供給され、同制＠装置２０の出力により前記排ガス流
量調整弁１４．１５．１６の開度が制御され、排ガスの
流量が調整される。
１７が設けられると共に、乾式集塵器８の出側に同様の
排ガス温度・流量計測装置１８が設けられ、鉱石予備還
元炉１２の入側に排ガス温度・流量・成分計測装置１９
が設けられている。これらの計測装置１７．１８．１９
による測定結果は、排ガス流量・微粉炭量制御装置２０
に供給され、同制＠装置２０の出力により前記排ガス流
量調整弁１４．１５．１６の開度が制御され、排ガスの
流量が調整される。
すなわち、計測装置１７．１８．１９により排ガスの温
度、流量が計測され、鉱石予備還元炉１２への排ガスが
目標温度、流量となるように各調整弁１４．１５゜１６
の開度が調整される。
度、流量が計測され、鉱石予備還元炉１２への排ガスが
目標温度、流量となるように各調整弁１４．１５゜１６
の開度が調整される。
鉱石予備還元炉１２には鉱石類２Ｉが供給され、これが
乾式集塵器７．８からの排ガスにより予備還元され、予
備還元鉱石類２２及び鉱石予備還元炉出側排ガス２３が
排出される。
乾式集塵器７．８からの排ガスにより予備還元され、予
備還元鉱石類２２及び鉱石予備還元炉出側排ガス２３が
排出される。
また、排ガス流量・微粉炭量制御装置２０の出力は、微
粉炭吹込部３から溶融還元炉１へ吹き込まれる微粉炭量
を制御するためにも使用される。
粉炭吹込部３から溶融還元炉１へ吹き込まれる微粉炭量
を制御するためにも使用される。
図に示されるように、微粉炭２４は、ホッパ２５に一時
溜められたのちキャリアガス２６と混合されてディスト
リビュータ２７に供給され、更に、このディストリビュ
ータ２７により目的とする溶融還元炉ｌの微粉炭吹込部
３に分配される。なお、図においては、溶融還元炉１の
系は１系統しか図示していないが、実際には複数系統設
けられており、微粉炭２４は、ディストリビュータ２７
により各県に分配されている。前記キャリアガス２６と
しては、不活性ガス或いは自工程副生ガスを使用するこ
とができる。微粉炭２４．キャリアガス２６の経路中に
は、それぞれ微粉炭量調整装置２８．キャリアガス量調
整装置２９が設けられている。
溜められたのちキャリアガス２６と混合されてディスト
リビュータ２７に供給され、更に、このディストリビュ
ータ２７により目的とする溶融還元炉ｌの微粉炭吹込部
３に分配される。なお、図においては、溶融還元炉１の
系は１系統しか図示していないが、実際には複数系統設
けられており、微粉炭２４は、ディストリビュータ２７
により各県に分配されている。前記キャリアガス２６と
しては、不活性ガス或いは自工程副生ガスを使用するこ
とができる。微粉炭２４．キャリアガス２６の経路中に
は、それぞれ微粉炭量調整装置２８．キャリアガス量調
整装置２９が設けられている。
また、排ガス反応器４の下部には、溶融還元炉排ガス温
度・成分測定装置３０が設けられており、同測定装置３
０の出力も前記排ガス流量・微粉炭量制御装置２０に参
考値として供給されている。そして、同装置２０の出力
により微粉炭２４及びキャリアガス２６の流量が制御さ
れる。すなわち、排ガス温度・流量・成分計測装置１９
における排ガス成分測定値が目標成分となるように微粉
炭量調整装置２８゜キャリアガス量調整装置２９により
微粉炭２４及びキャリアガス２６の流量が制御される。
度・成分測定装置３０が設けられており、同測定装置３
０の出力も前記排ガス流量・微粉炭量制御装置２０に参
考値として供給されている。そして、同装置２０の出力
により微粉炭２４及びキャリアガス２６の流量が制御さ
れる。すなわち、排ガス温度・流量・成分計測装置１９
における排ガス成分測定値が目標成分となるように微粉
炭量調整装置２８゜キャリアガス量調整装置２９により
微粉炭２４及びキャリアガス２６の流量が制御される。
なお、このとき、微粉炭２４とキャリアガス２６の流量
比は一定である。
比は一定である。
次に、上述の溶融還元装置の操業例について説明する。
溶融還元炉１内には０２ ランス２から適当量の０２
が吹き込まれ、炉内発生ガスが、たとえば、４５％の
燃焼率で燃焼する。このように高い燃焼率で炉内発生ガ
スが燃焼するため、排ガス温度も高くなる。また、排ガ
ス中のＣｏ２． Ｎ２０濃大する。たとえば、溶融還
元炉ｌの出側での排ガス温度は１８８０℃であり、流量
は１２７ＯＮｍ３／ｌ （溶鋼）であった。また、ここ
での排ガス成分のパーセント比は、 Ｎ２／ Ｃ Ｏ／ Ｃ Ｏ２／ Ｈ＝ Ｏ／ Ｎ２＝
７／４７／２４／２１／ １であった。
が吹き込まれ、炉内発生ガスが、たとえば、４５％の
燃焼率で燃焼する。このように高い燃焼率で炉内発生ガ
スが燃焼するため、排ガス温度も高くなる。また、排ガ
ス中のＣｏ２． Ｎ２０濃大する。たとえば、溶融還
元炉ｌの出側での排ガス温度は１８８０℃であり、流量
は１２７ＯＮｍ３／ｌ （溶鋼）であった。また、ここ
での排ガス成分のパーセント比は、 Ｎ２／ Ｃ Ｏ／ Ｃ Ｏ２／ Ｈ＝ Ｏ／ Ｎ２＝
７／４７／２４／２１／ １であった。
次に、微粉炭吹込部３から２００メツシユアンダ一８０
％の微粉炭１２２ｋｇ／ｌ（溶鋼）を添加する。溶融還
元炉１からの排ガスは、微粉炭と共に排ガス反応器４内
を通過するが、このとき排ガス反応器４の前段で炉壁に
熱を奪われつつ下記主反応が起きる。
％の微粉炭１２２ｋｇ／ｌ（溶鋼）を添加する。溶融還
元炉１からの排ガスは、微粉炭と共に排ガス反応器４内
を通過するが、このとき排ガス反応器４の前段で炉壁に
熱を奪われつつ下記主反応が起きる。
Ｃ ＋ Ｎ２ ０ −Ｃ Ｏ ＋ Ｎ２ ２６３０ｋ
ｃａｌ／ｋｇ（炭素）Ｃ ＋ Ｃ ０２−２ Ｃ ０
３２３０ｋｃａｌ／ｋｇ（炭素）このとき、排ガス中
のｃｏ，、Ｈ２ｏａ度は先に述べたように増大している
ため、微粉炭の反応率が大幅に向上し、排ガスの還元性
を高めることができる。
ｃａｌ／ｋｇ（炭素）Ｃ ＋ Ｃ ０２−２ Ｃ ０
３２３０ｋｃａｌ／ｋｇ（炭素）このとき、排ガス中
のｃｏ，、Ｈ２ｏａ度は先に述べたように増大している
ため、微粉炭の反応率が大幅に向上し、排ガスの還元性
を高めることができる。
この反応及び奪熱により、排ガス反応器４の前段におけ
る排ガス温度は１２００℃となる。
る排ガス温度は１２００℃となる。
その後は、排ガス反応器４のボイラに吸熱され、排ガス
の温度は、前段排ガス取出口５で１０００℃、後段排ガ
ス取出口６で８００℃となる。
の温度は、前段排ガス取出口５で１０００℃、後段排ガ
ス取出口６で８００℃となる。
この両排ガス取出口５，６における排ガス成分のパーセ
ント比は、 Ｈ，／Ｃｏ／Ｃｏ．／Ｈ．Ｏ／Ｎ２ ＝ １４． ７１５６． ７／１４． ８／１２． ８
／ １であった。また、このときの排ガス量は、約１５
０ＯＮｍ３／ｌ（溶鋼）であった。
ント比は、 Ｈ，／Ｃｏ／Ｃｏ．／Ｈ．Ｏ／Ｎ２ ＝ １４． ７１５６． ７／１４． ８／１２． ８
／ １であった。また、このときの排ガス量は、約１５
０ＯＮｍ３／ｌ（溶鋼）であった。
なお、ＣとＣｏ２， Ｈ．Ｏの反応は、排ガス反応Ｈ
４の前半で殆ど終了しており、排ガスの温度が１０００
℃以下になる排ガス反応器４の後半では反応速度は極め
て緩やかになる。したがって、取出口５と６の排ガス成
分は殆ど同じである。
４の前半で殆ど終了しており、排ガスの温度が１０００
℃以下になる排ガス反応器４の後半では反応速度は極め
て緩やかになる。したがって、取出口５と６の排ガス成
分は殆ど同じである。
両排ガス取出口５．６からの排ガスは、混合されて鉱石
予備還元炉１２に供給される。
予備還元炉１２に供給される。
このとき、排ガス流量・微粉炭量制御装置２０は、排ガ
ス温度・流量計測装置１７． １８及び排ガス温度・流
量・成分計測装置１９の検出結果に基づいて、微粉炭量
及び排ガス流量を調整しており、上述の操業例では、排
ガス温度・流量・成分計測装置１９における温度が９０
０℃となるように自動制御を行っている。たとえば、鉱
石予備還元炉１２に供給される排ガスの温度が上昇した
ときは、排ガス流量調整弁１５を開いて排ガス取出口６
からの低温側の排ガス流量を増大すると共に、排ガス・
調整弁１４を閉めて排ガス取出口５からの高温側の排ガ
スの流量を減少させ、排ガス温度を低下させる。
ス温度・流量計測装置１７． １８及び排ガス温度・流
量・成分計測装置１９の検出結果に基づいて、微粉炭量
及び排ガス流量を調整しており、上述の操業例では、排
ガス温度・流量・成分計測装置１９における温度が９０
０℃となるように自動制御を行っている。たとえば、鉱
石予備還元炉１２に供給される排ガスの温度が上昇した
ときは、排ガス流量調整弁１５を開いて排ガス取出口６
からの低温側の排ガス流量を増大すると共に、排ガス・
調整弁１４を閉めて排ガス取出口５からの高温側の排ガ
スの流量を減少させ、排ガス温度を低下させる。
上述のように、本実施例においては溶融還元炉１からの
高温排熱を利用して還元を行っているので、微粉炭の反
応率が高くなり、より還元性の高い還元ガスを得ること
ができる。また、反応速度が速くなることから、反応に
必要な体積を小さくすることができ、ボイラ形式の水冷
ダクトのような簡単な構造の排ガス反応器が使用できる
ようになる。したがって、特開昭５９−２２２５０８号
公報に記載されているような、耐火物被覆を有するガス
管及び特殊な構造を有する反応容器を使用する場合に比
べて保守性が高まる。
高温排熱を利用して還元を行っているので、微粉炭の反
応率が高くなり、より還元性の高い還元ガスを得ること
ができる。また、反応速度が速くなることから、反応に
必要な体積を小さくすることができ、ボイラ形式の水冷
ダクトのような簡単な構造の排ガス反応器が使用できる
ようになる。したがって、特開昭５９−２２２５０８号
公報に記載されているような、耐火物被覆を有するガス
管及び特殊な構造を有する反応容器を使用する場合に比
べて保守性が高まる。
また、排ガス反応器が小型化されることにより排ガス冷
却用のボイラ施設の規模を縮小することができると共に
、溶融還元プロセスで使用する微粉炭供給設備を共用す
ることができるので、全体の設備が簡略化され設備費の
低減を図ることができる。
却用のボイラ施設の規模を縮小することができると共に
、溶融還元プロセスで使用する微粉炭供給設備を共用す
ることができるので、全体の設備が簡略化され設備費の
低減を図ることができる。
更に、本実施例によれば、炉内反応の変動、使用原料の
変動により溶融還元炉ｌ出側の排ガスの温度１組成が変
化しても、排ガス温度・流量計測装置１７． ｉａ、排
ガス温度・流量・成分計測装置１９゜溶融還元炉排ガス
温度・成分測定装置３０により得られた計測結果に基づ
き、排ガス流量調整弁１４゜１５、１６． 微粉炭量
調整装置２８．キャリアガス量調整装置２９を制御すれ
ば鉱石予備還元炉１２に送る排ガスの温度、成分を調整
することができ、安定した操業が可能となる。
変動により溶融還元炉ｌ出側の排ガスの温度１組成が変
化しても、排ガス温度・流量計測装置１７． ｉａ、排
ガス温度・流量・成分計測装置１９゜溶融還元炉排ガス
温度・成分測定装置３０により得られた計測結果に基づ
き、排ガス流量調整弁１４゜１５、１６． 微粉炭量
調整装置２８．キャリアガス量調整装置２９を制御すれ
ば鉱石予備還元炉１２に送る排ガスの温度、成分を調整
することができ、安定した操業が可能となる。
以上に述べたように、本発明によれば、溶融還元炉の直
上に微粉炭を吹き込み、排ガス反応器通過中に排ガスを
改質すると共に、排ガス反応器から互いに温度の異なる
排ガスを取り出し、両排ガスを混合して予備還元炉に供
給している。したがって、高温の排ガスと微粉炭が反応
し、還元度の高い排ガスを得ることができる。このとき
、微粉炭の吹込量を変えれば排ガスの還元度を制御する
ことができる。また、予備還元炉に供給される温度の異
なる排ガスの流量比を変えれば排ガスの温度が制御され
、予備還元に最適なものとなる。このように、排ガスの
還元度及び温度の双方を最適なものすることができるの
で、常に安定した操業が可能となる。
上に微粉炭を吹き込み、排ガス反応器通過中に排ガスを
改質すると共に、排ガス反応器から互いに温度の異なる
排ガスを取り出し、両排ガスを混合して予備還元炉に供
給している。したがって、高温の排ガスと微粉炭が反応
し、還元度の高い排ガスを得ることができる。このとき
、微粉炭の吹込量を変えれば排ガスの還元度を制御する
ことができる。また、予備還元炉に供給される温度の異
なる排ガスの流量比を変えれば排ガスの温度が制御され
、予備還元に最適なものとなる。このように、排ガスの
還元度及び温度の双方を最適なものすることができるの
で、常に安定した操業が可能となる。
第１図は本発明実施例の溶融還元装置の系統図である。
ｌ：溶融還元炉 ２：０２ランス３：微粉炭吹込
部 ４：排ガス反応器５；前段排ガス取出口 ６：
後役排ガス取出ロア、８：乾式集塵器 ９，１０：
集塵ダスト１１：ダスト １２：鉱石予備還
元炉１３：還元排ガス １４、１５．１６ ：排ガス流量調整弁１７．１８：排
ガス温度・流ｍ計測装置１９：排ガス温度・流量・成分
計測装置２０：排ガス流量・微粉炭量制御装置 ２１：鉱石類 ２２：予備還元鉱石類２３：
鉱石予備還元炉出側排ガス ２４：微粉炭 ２５：ホッパ２６：キャリア
ガス ２７：デイストリビユータ２８：微粉炭量調
整装置 ２９：キャリアガス量調整装置
部 ４：排ガス反応器５；前段排ガス取出口 ６：
後役排ガス取出ロア、８：乾式集塵器 ９，１０：
集塵ダスト１１：ダスト １２：鉱石予備還
元炉１３：還元排ガス １４、１５．１６ ：排ガス流量調整弁１７．１８：排
ガス温度・流ｍ計測装置１９：排ガス温度・流量・成分
計測装置２０：排ガス流量・微粉炭量制御装置 ２１：鉱石類 ２２：予備還元鉱石類２３：
鉱石予備還元炉出側排ガス ２４：微粉炭 ２５：ホッパ２６：キャリア
ガス ２７：デイストリビユータ２８：微粉炭量調
整装置 ２９：キャリアガス量調整装置
Claims (1)
- １、溶融還元炉の直上に微粉炭を吹き込み、該微粉炭を
前記溶融還元炉からの排ガスと共に前記溶融還元炉に連
結された排ガス反応器内を通過させて前記排ガスを改質
し、前記排ガス反応器の出側の上流側及び下流側からそ
れぞれ排ガスを取り出して予備還元炉に供給し、前記上
流側からの排ガスと前記下流側からの排ガスの流量比を
調整することにより前記予備還元炉に供給される排ガス
の温度を制御することを特徴とする溶融還元炉排ガスの
改質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078369A JPH01247523A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 溶融還元炉排ガスの改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63078369A JPH01247523A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 溶融還元炉排ガスの改質方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01247523A true JPH01247523A (ja) | 1989-10-03 |
Family
ID=13660095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63078369A Pending JPH01247523A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 溶融還元炉排ガスの改質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01247523A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102128762A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-07-20 | 上虞市宏兴机械仪器制造有限公司 | 动态的铁矿石还原性的试验装置 |
-
1988
- 1988-03-30 JP JP63078369A patent/JPH01247523A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102128762A (zh) * | 2010-12-28 | 2011-07-20 | 上虞市宏兴机械仪器制造有限公司 | 动态的铁矿石还原性的试验装置 |
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