JPH01249246A - 薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法 - Google Patents
薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPH01249246A JPH01249246A JP7731288A JP7731288A JPH01249246A JP H01249246 A JPH01249246 A JP H01249246A JP 7731288 A JP7731288 A JP 7731288A JP 7731288 A JP7731288 A JP 7731288A JP H01249246 A JPH01249246 A JP H01249246A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thin
- cast strip
- supporting mechanism
- thin slab
- rolls
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 23
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 18
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 7
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 101100121123 Caenorhabditis elegans gap-1 gene Proteins 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000006679 Mentha X verticillata Nutrition 0.000 description 1
- 235000002899 Mentha suaveolens Nutrition 0.000 description 1
- 235000001636 Mentha x rotundifolia Nutrition 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0694—Accessories therefor for peeling-off or removing the cast product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本願発明は、所要の間隙を置いて並行に配列され、互い
に逆方向に回転する一対のロールの間隙に溶湯を供給し
、前記ロール対により冷却凝固させ薄鋳片を連続鋳造す
る双ロール薄鋳片連続鋳造法の改良に関するものである
や 〔従来の技術〕 双ロール薄鋳片連続鋳造法と称する連続鋳造法に関して
は、第５図にその概念図を示すように。
に逆方向に回転する一対のロールの間隙に溶湯を供給し
、前記ロール対により冷却凝固させ薄鋳片を連続鋳造す
る双ロール薄鋳片連続鋳造法の改良に関するものである
や 〔従来の技術〕 双ロール薄鋳片連続鋳造法と称する連続鋳造法に関して
は、第５図にその概念図を示すように。
互いに逆方向に回転する１対の冷却されたロールとロー
ル端部をシールするサイドダムによって形成される空間
に溶湯を供給し、ロール表面で冷却凝固した凝固シェル
をロール間隙で圧着し、薄鋳片を連続的に鋳造する方法
が知られている。
ル端部をシールするサイドダムによって形成される空間
に溶湯を供給し、ロール表面で冷却凝固した凝固シェル
をロール間隙で圧着し、薄鋳片を連続的に鋳造する方法
が知られている。
またその変形として、第６図の如く同径あるいは異径の
ロール対を傾斜させて配置した傾斜双口−ル法も知られ
ている。
ロール対を傾斜させて配置した傾斜双口−ル法も知られ
ている。
しかしながら、前記双ロール法は所要の間隙を有するロ
ール対のロール表面で溶湯を冷却凝固せしめ、生成した
凝固シェルをロール間隙で圧着し、薄鋳片を連続的に鋳
造せんとする方法であり、第７図にその原理を図示する
ごとく、ロール間隙で生成した凝固シェルの厚みが厚く
なり過ぎれば。
ール対のロール表面で溶湯を冷却凝固せしめ、生成した
凝固シェルをロール間隙で圧着し、薄鋳片を連続的に鋳
造せんとする方法であり、第７図にその原理を図示する
ごとく、ロール間隙で生成した凝固シェルの厚みが厚く
なり過ぎれば。
第７図（イ〉のととく薄鋳片がロール間隙に噛み込んで
鋳造不能になるか、あるいは薄鋳片が割れ不良になるか
であり、また生成した凝固シェルが薄過ぎれば第７図（
ハ）のごとく、薄鋳片の内部が未凝固のままロール間隙
を通過する結果、薄くかつ凝固点直下の高温低強度の凝
固シェルは、その自重に耐えられず破断してしまう基本
的な問題点がある。
鋳造不能になるか、あるいは薄鋳片が割れ不良になるか
であり、また生成した凝固シェルが薄過ぎれば第７図（
ハ）のごとく、薄鋳片の内部が未凝固のままロール間隙
を通過する結果、薄くかつ凝固点直下の高温低強度の凝
固シェルは、その自重に耐えられず破断してしまう基本
的な問題点がある。
この現象を回避し、安定した鋳造を行なうためには、第
７図（ロ）のごとく凝固完了位置をロール間隙最狭位置
の極近傍になるよう非常に厳密な制御を行なう必要があ
り、これが双ロール薄鋳片連続鋳造法の工業化を阻害し
てきた最大の難点である。
７図（ロ）のごとく凝固完了位置をロール間隙最狭位置
の極近傍になるよう非常に厳密な制御を行なう必要があ
り、これが双ロール薄鋳片連続鋳造法の工業化を阻害し
てきた最大の難点である。
また前記の厳密な制御を行なえたとしても、溶湯の接す
るロール面のみからの冷却により凝固させるため、鋳片
の厚みを変更することが困難であり、特に２ｍ以上の厚
肉の鋳片を製造することは極めて困難である難点がある
。
るロール面のみからの冷却により凝固させるため、鋳片
の厚みを変更することが困難であり、特に２ｍ以上の厚
肉の鋳片を製造することは極めて困難である難点がある
。
本願発明は、前記の双ロール薄鋳片連続鋳造法の難点を
解消し、双ロール薄鋳片連続鋳造法において鋳片中心部
が未凝固のまま安定した鋳造を可能とすべく、鋭意検討
の結果発明に至ったものであり、所要の間隙を置いて並
行に配列され、互いに逆方向に回転する一対の冷却ロー
ルを有し、その間隙に溶湯を供給し、前記一対の冷却ロ
ールにより、冷却凝固させ薄鋳片を連続鋳造する薄鋳片
連続鋳造機において、前記一対の冷却ロール出口直下に
冷却能を有し、薄鋳片の移動と同期して動く薄鋳片支持
機構を設置したことを特徴とする薄鋳片連続鋳造機、お
よびこれを用いることによす未凝固末端位置をロール間
隙最狭位置より下側、かつ薄鋳片支持機構出口までの間
となるよう制御することを特徴とする薄鋳片連続鋳造法
を提供せんとするものである。
解消し、双ロール薄鋳片連続鋳造法において鋳片中心部
が未凝固のまま安定した鋳造を可能とすべく、鋭意検討
の結果発明に至ったものであり、所要の間隙を置いて並
行に配列され、互いに逆方向に回転する一対の冷却ロー
ルを有し、その間隙に溶湯を供給し、前記一対の冷却ロ
ールにより、冷却凝固させ薄鋳片を連続鋳造する薄鋳片
連続鋳造機において、前記一対の冷却ロール出口直下に
冷却能を有し、薄鋳片の移動と同期して動く薄鋳片支持
機構を設置したことを特徴とする薄鋳片連続鋳造機、お
よびこれを用いることによす未凝固末端位置をロール間
隙最狭位置より下側、かつ薄鋳片支持機構出口までの間
となるよう制御することを特徴とする薄鋳片連続鋳造法
を提供せんとするものである。
さらに望ましくは、第１図および第２図にその実施態様
の例を示すごとく、一対の冷却ロールの出口直下に、 （１）複数の内部を水冷した小径のロール対からなる支
持機構、または、 （２）冷却および抑圧機構を有する一対以上の金属ベル
トからなる支持機構。
の例を示すごとく、一対の冷却ロールの出口直下に、 （１）複数の内部を水冷した小径のロール対からなる支
持機構、または、 （２）冷却および抑圧機構を有する一対以上の金属ベル
トからなる支持機構。
を配置することにより実現できる。
この場合、複数の小径のロール対または一対以上の金属
ベルトからなる支持機構は、薄鋳片の降下に追従して動
くタイプであっても、あるいは電動機などの駆動源によ
って駆動されるドライブタイプであってもよいが、未凝
固相をもつ脆弱な薄鋳片を支持し、引き抜くためには、
薄鋳片の少なくとも一方を冷却ロールの周速に同期して
支持し、駆動させることが望ましく、一対以上のロール
あるいはベルトを冷却ロールの周速に同期して両方を駆
動させることが最も望ましい。
ベルトからなる支持機構は、薄鋳片の降下に追従して動
くタイプであっても、あるいは電動機などの駆動源によ
って駆動されるドライブタイプであってもよいが、未凝
固相をもつ脆弱な薄鋳片を支持し、引き抜くためには、
薄鋳片の少なくとも一方を冷却ロールの周速に同期して
支持し、駆動させることが望ましく、一対以上のロール
あるいはベルトを冷却ロールの周速に同期して両方を駆
動させることが最も望ましい。
以上の手段を用いれば、双ロール薄鋳片連続鋳造法の最
大の問題点であった冷却ロール出口の極く近傍で凝固を
完了さすよう制御せねばならない制約が解消でき、薄鋳
片の凝固末端をロール出口から複数のロール対または一
対以上の金属ベルトからなる支持機構出口までの間に自
由に設定することができる。
大の問題点であった冷却ロール出口の極く近傍で凝固を
完了さすよう制御せねばならない制約が解消でき、薄鋳
片の凝固末端をロール出口から複数のロール対または一
対以上の金属ベルトからなる支持機構出口までの間に自
由に設定することができる。
この場合でも、冷却ロール出口において未凝固相を内在
する薄鋳片は複数のロール対または一対以上の金属ベル
トからなる支持機構によって、冷却支持され、自重によ
り破断することもなく溶湯静圧により膨れる（バルジン
グ）こともなく、健全な薄鋳片を容易に鋳造することが
できる。
する薄鋳片は複数のロール対または一対以上の金属ベル
トからなる支持機構によって、冷却支持され、自重によ
り破断することもなく溶湯静圧により膨れる（バルジン
グ）こともなく、健全な薄鋳片を容易に鋳造することが
できる。
また鋼の薄鋳片の連続鋳造の場合には、複数のロール対
または一対以上の金属ベルトからなる支持装置出口での
薄鋳片の表面温度を溶湯の同相線温度より５０℃以下、
１０００℃以上に制御すれば冷却ロール出口から支持装
置までの間を直線状に引抜くことは必要なく、適宜の曲
率で曲げて引出すことができ、巻き取りなどの後処理を
容易とすることができる。
または一対以上の金属ベルトからなる支持装置出口での
薄鋳片の表面温度を溶湯の同相線温度より５０℃以下、
１０００℃以上に制御すれば冷却ロール出口から支持装
置までの間を直線状に引抜くことは必要なく、適宜の曲
率で曲げて引出すことができ、巻き取りなどの後処理を
容易とすることができる。
この場合、固相線温度より５０℃以上では、薄鋳片の強
度、靭性が不足であり、曲げまたは曲げ戻しの際の応力
により割れを生じる危険があり、また１０００℃以下で
は巻き取りなどの後処理が困難となるので、溶湯の固相
線温度より５０℃以下、 １０００℃以上に制御するこ
とが好適である。
度、靭性が不足であり、曲げまたは曲げ戻しの際の応力
により割れを生じる危険があり、また１０００℃以下で
は巻き取りなどの後処理が困難となるので、溶湯の固相
線温度より５０℃以下、 １０００℃以上に制御するこ
とが好適である。
第３図に主要部を示す傾斜式双ロール薄鋳片連続鋳造設
備を用い、ステンレス鋼５ＵＳ３０４を以下の条件で鋳
造した。
備を用い、ステンレス鋼５ＵＳ３０４を以下の条件で鋳
造した。
（１）ロール：材質 低炭素鋼
下ロール５００ ＄ Ｘ ３００Ｗ（サイドフランジ５
５０φ） 上ロール５００φＸ ３００ｖ ４５°傾斜 間隙５＋ｎｍ （２）溶 湯：５ＵＳ３０４ タンデイツシュ内１５００℃ 傾斜板を介して膜状に給湯 （３）支持機構：多ロール対 ８対 ４９０Ｌ水冷ロー
ル３０φＸ３２０１１（第１０−ルのみ３０φＸ ２６
０ｖ） ロールピッチ７０ｍ＋ 下部ガイド固定、同期駆動 上部ガイドスプリング懸架 下部ガイド先端鋳鉄製ナイフ付 以上の条件を固定し、ロール周速９〜５０ｎ＋／ｗｉｎ
となるようタンデイツシュからの給湯速度およびロール
周速を制御した。比較のためロール支持機構をはずした
場合についてもテストした。
５０φ） 上ロール５００φＸ ３００ｖ ４５°傾斜 間隙５＋ｎｍ （２）溶 湯：５ＵＳ３０４ タンデイツシュ内１５００℃ 傾斜板を介して膜状に給湯 （３）支持機構：多ロール対 ８対 ４９０Ｌ水冷ロー
ル３０φＸ３２０１１（第１０−ルのみ３０φＸ ２６
０ｖ） ロールピッチ７０ｍ＋ 下部ガイド固定、同期駆動 上部ガイドスプリング懸架 下部ガイド先端鋳鉄製ナイフ付 以上の条件を固定し、ロール周速９〜５０ｎ＋／ｗｉｎ
となるようタンデイツシュからの給湯速度およびロール
周速を制御した。比較のためロール支持機構をはずした
場合についてもテストした。
テストの結果、本発明によれば同期鋳造速度（ロール間
隙最狭部で凝固完了する鋳造速度−本テスト条件では１
２．ｂ＋／耐ｎ）に近い９ｉｓ／ｗｉｎから４５ｍ１ｗ
１ｎまでの広範囲にわたり安定した鋳造が可能であった
が、比較法の場合には安定鋳造可能な範囲は同期鋳造速
度近くの９〜１５ｍ／ｗｉｎに限られ、 １８ｍ／ｗｉ
ｎ以上ではバルジングおよび／または自重による破断に
よって鋳造不能であった６ 第４図は、実施例における薄鋳片の板厚と鋳造速度との
関係を示す図であり、横軸は鋳造速度（ｍ／ｗｉｎ）、
縦軸は薄鋳片板厚（ＩＩＷＩＩ）を表す１図中０、Δは
本発明法の実施結果を、・、ムは比較法の結果を示す。
隙最狭部で凝固完了する鋳造速度−本テスト条件では１
２．ｂ＋／耐ｎ）に近い９ｉｓ／ｗｉｎから４５ｍ１ｗ
１ｎまでの広範囲にわたり安定した鋳造が可能であった
が、比較法の場合には安定鋳造可能な範囲は同期鋳造速
度近くの９〜１５ｍ／ｗｉｎに限られ、 １８ｍ／ｗｉ
ｎ以上ではバルジングおよび／または自重による破断に
よって鋳造不能であった６ 第４図は、実施例における薄鋳片の板厚と鋳造速度との
関係を示す図であり、横軸は鋳造速度（ｍ／ｗｉｎ）、
縦軸は薄鋳片板厚（ＩＩＷＩＩ）を表す１図中０、Δは
本発明法の実施結果を、・、ムは比較法の結果を示す。
Ｏｌ・は異常なく鋳造できた場合を、△、ムは鋳片の一
部に割れ、膨れを生じた例を、Ｘは鋳造不能であった場
合を示す。本発明法は、９〜４５ｍ／ｍｉｎの範囲でロ
ールギャップに相当する厚さで安定しているが、比較法
では同期速度を若干越える１５ｍ／ｍｊｎでもバルジン
グが認められ、１８ｍ１ｍ１ｎ以上では自重による破断
によって鋳造不能であった。
部に割れ、膨れを生じた例を、Ｘは鋳造不能であった場
合を示す。本発明法は、９〜４５ｍ／ｍｉｎの範囲でロ
ールギャップに相当する厚さで安定しているが、比較法
では同期速度を若干越える１５ｍ／ｍｊｎでもバルジン
グが認められ、１８ｍ１ｍ１ｎ以上では自重による破断
によって鋳造不能であった。
従来の双ロール法による薄鋳片の連続鋳造では。
（１）冷却ロールによる凝固過程を極めて厳密に制御す
る必要があり、このため鋳造速度を任意に選択すること
が困難である。
る必要があり、このため鋳造速度を任意に選択すること
が困難である。
゛（２）薄鋳片の板厚を変更することが困難である。
等の問題があり、安定した鋳造を行なう上で障害となっ
ていた。
ていた。
本発明の連続鋳造機および連続鋳造方法によれば、これ
らの問題を容易な手段によって解消することができ、双
ロール法では困難とされてきた２Ｉ厚以上の板厚をもつ
薄鋳片を十分高速で鋳造することができる。
らの問題を容易な手段によって解消することができ、双
ロール法では困難とされてきた２Ｉ厚以上の板厚をもつ
薄鋳片を十分高速で鋳造することができる。
これによって、飛躍的に生産性を上げることができると
ともに、薄鋳片の板厚を適宜に選択できるため、適切な
熱間−冷間加工を施すことにより十分な品質を確保でき
る。
ともに、薄鋳片の板厚を適宜に選択できるため、適切な
熱間−冷間加工を施すことにより十分な品質を確保でき
る。
また鋼の薄鋳片連続鋳造の場合には、溶融点が高く、単
位時間当り鋳造量の少ない場合、例えば２００−３００
ｋｇ／ｗｉｎ程度では、ノズル閉塞、溶湯温度降下など
鋳造上の問題点もあったが、これらについても高速連続
鋳造によって解消できる。
位時間当り鋳造量の少ない場合、例えば２００−３００
ｋｇ／ｗｉｎ程度では、ノズル閉塞、溶湯温度降下など
鋳造上の問題点もあったが、これらについても高速連続
鋳造によって解消できる。
さらに従来の双ロール法では鋳造不可能であった液相−
固相量温度範囲の広い高炭素工具鋼についても、本発明
法を適用することによって適用可能とすることができ、
造塊法に比べ著しく大きな冷却速度が得られるため、鋳
造組織の改善効果は多大である。
固相量温度範囲の広い高炭素工具鋼についても、本発明
法を適用することによって適用可能とすることができ、
造塊法に比べ著しく大きな冷却速度が得られるため、鋳
造組織の改善効果は多大である。
第１図、第２図は本発明法の実施態様の例を示す図、第
３図は傾斜双ロール法による本発明法の実施例を示す図
、第４図は実施例における薄鋳片の板厚と鋳造速度との
関係を示す図、第５図、第６図は従来の双ロール法を示
す概念図、第７図は双ロール法の凝固過程を示す原理図
である。 １：水冷ロール、２：サイドダム、２′ ：サイドフラ
ンジ、３：溶湯、４：鋳片、５：水冷ロール式鋳片支持
機構、５′ ：水冷パッド付ベルト式支持機構、６：凝
固末端、７：ナイフ、８：傾斜板、９：ノズル、１０：
タンデイツシュ第１図 第２図 第３図 第４図 が＃速浸（ｍ／ｍ１ｎ） 第５図 第６図
３図は傾斜双ロール法による本発明法の実施例を示す図
、第４図は実施例における薄鋳片の板厚と鋳造速度との
関係を示す図、第５図、第６図は従来の双ロール法を示
す概念図、第７図は双ロール法の凝固過程を示す原理図
である。 １：水冷ロール、２：サイドダム、２′ ：サイドフラ
ンジ、３：溶湯、４：鋳片、５：水冷ロール式鋳片支持
機構、５′ ：水冷パッド付ベルト式支持機構、６：凝
固末端、７：ナイフ、８：傾斜板、９：ノズル、１０：
タンデイツシュ第１図 第２図 第３図 第４図 が＃速浸（ｍ／ｍ１ｎ） 第５図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 所要の間隙を置いて並行に配列され、互いに逆方向
に回転する一対の冷却ロールを有し、その間隙に溶湯を
供給し、前記一対の冷却ロールにより冷却凝固させ薄板
を連続鋳造する薄鋳片連続鋳造機において、前記一対の
冷却ロール出口直下に冷却能を有し、薄鋳片の移動と同
期して動く薄鋳片支持機構を設置したことを特徴とする
薄鋳片連続鋳造機。 ２ 薄鋳片支持機構が内部水冷された２対以上のロール
対からなることを特徴とする請求項１記載の薄鋳片連続
鋳造機。 ３ 薄鋳片支持機構が背面に冷却機構および押圧機構を
有する１対の金属ベルトからなることを特徴とする請求
項１記載の薄鋳片連続鋳造機。 ４ 請求項１ないし３記載の薄鋳片連続鋳造機を用い、
薄鋳片の未凝固末端位置をロール間隙最狭位置より下側
、かつ薄鋳片支持機構出口までの間となるよう制御する
ことを特徴とする薄鋳片の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7731288A JPH01249246A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7731288A JPH01249246A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01249246A true JPH01249246A (ja) | 1989-10-04 |
Family
ID=13630398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7731288A Pending JPH01249246A (ja) | 1988-03-30 | 1988-03-30 | 薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01249246A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0439544U (ja) * | 1990-07-21 | 1992-04-03 | ||
| JP2010253480A (ja) * | 2009-04-21 | 2010-11-11 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc | 双ロール式連続鋳造装置 |
-
1988
- 1988-03-30 JP JP7731288A patent/JPH01249246A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0439544U (ja) * | 1990-07-21 | 1992-04-03 | ||
| JP2010253480A (ja) * | 2009-04-21 | 2010-11-11 | Mitsubishi-Hitachi Metals Machinery Inc | 双ロール式連続鋳造装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8016021B2 (en) | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity | |
| JP3063518B2 (ja) | 連続鋳造装置及び連続鋳造システム | |
| US4274471A (en) | Process for continuous casting of metals and an apparatus therefor | |
| JPH02205232A (ja) | 引上げ連続鋳造法とその装置 | |
| US4751957A (en) | Method of and apparatus for continuous casting of metal strip | |
| US7073565B2 (en) | Casting steel strip | |
| JPH08505811A (ja) | 鋼ストリップ鋳造 | |
| CA1296505C (en) | Continuous casting of thin metal strip | |
| JPH01249246A (ja) | 薄鋳片連続鋳造機およば薄鋳片連続鋳造方法 | |
| EP1029617B2 (en) | Continuous casting steel strip method | |
| JP3588411B2 (ja) | ステンレス鋼の連続鋳造方法 | |
| CN1011867B (zh) | 金属尤其是钢的带材连铸工艺方法及其设备 | |
| WO1987002285A1 (en) | Method of and apparatus for continuous casting of metal strip | |
| JP4010114B2 (ja) | 遠心鋳造方法 | |
| JPS5825850A (ja) | 改良された連続鋳造鋼棒およびその製造方法 | |
| US3435879A (en) | Continuous casting method | |
| JP3374761B2 (ja) | 連続鋳造鋳片、その連続鋳造方法および厚鋼板の製造方法 | |
| JP7727178B2 (ja) | 冷却ロールの押圧荷重制御方法、および、薄肉鋳片の製造方法 | |
| SU1759537A1 (ru) | Устройство дл лить лент из цветных металлов и сплавов | |
| KR100340385B1 (ko) | 금속스트립연속주조방법 | |
| JPS61199554A (ja) | 連続鋳造方法及び装置 | |
| JPH0519167Y2 (ja) | ||
| EP0040069A1 (en) | Strip casting apparatus | |
| JP2663126B2 (ja) | 双方向引抜型水平連続鋳造方法 | |
| JPS61229445A (ja) | 連続鋳造方法及び装置 |