JPH01258802A - 熱間仕上圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 くイ）産業上の利用分野 本発明は、粗圧延機列により圧延された粗バーを仕上圧
延して熱間圧延銅帯を得るための熱間仕上圧延方法に関
するものである。

（ロ）従来技術 通常、厚み１．２〜５ｍの熱延鋼帯を製造する場合、連
続鋳造設備で厚み２００〜３００ａｍ、幅１０００〜２
０００１程度の鋳片を製造し、この鋳片を連続鋳造ライ
ン内で長さ１０１程度に切断する。切断された鋳片は、
熱延工程まだ搬送され、加熱炉で所定の温度（１０５０
〜１２００℃）まで加熱された後、数台の粗圧延機で連
続圧延またはレバース圧延を施すことにより、厚み３０
〜５０ｗ程度に圧延され、さらに６〜７スタンドの仕上
圧延機列で厚み１．２〜５閣の熱延鋼帯に仕上げられて
いる。

特に、仕上圧延機列上流スタンドでは圧下率３０〜５０
％で、また、下流スタンドでは圧下率１５〜３０％で圧
延されるのが通常である。ところが、近年、普通鋼の薄
物化（厚み１．２−以下）の要求が増すと共に、通常厚
みでも熱延鋼帯の機械特性（例えば、伸び、γ値等）の
向上のために、低温圧延や、従来以上の圧下率で圧延を
行う強圧下圧延の必要性が増゛大し、熱延仕上ミルの能
力アップ、特に下流スタンドの強圧下能力が必要となっ
ている。

通常の熱間板圧延の圧下限界は、圧延ロールの強度等の
圧延機の強度制約による圧延荷重・圧延トルク制限およ
びモータ・パワー制限により決定される。したがって、
圧延温度の低温化等により、圧延材の変形抵抗が増加す
るほど、幅が広いほど、または、圧延速度が速いほど圧
下限界は低下する。

また、圧延材が薄くなるほど圧延材と接触しているワー
クロールの偏平変形が大きくなり、圧延荷重が増大する
ため、薄物圧延はど圧下限界は低下する。

仕上圧延機の強圧化を図るために、ワークロールを小径
化し、圧延荷重・圧延トルクの低減を行い、かつ、小径
ワーク・ロール圧延時の圧延トルク確保のために、間接
駆動とする方法、またはロールを含めた圧延機の強度向
上を行い、圧延荷重制限を拡大し、駆動系の強度および
モータ・ノくワーの向上を行い、圧延トルク制限を拡大
する方法がある。しかし、いずれの場合も、大きな設備
改造を伴い、かつ、圧延限界の矢幅向上を図れない。

上記方法の他に、熱延ミルの強圧下化を図る方法として
、熱間潤滑剤を使用し、圧延荷重・圧延トルクを低減し
、圧下限界を向上する方法がある。

この方法は、設備改造も少なく、非常に安価である。し
かし、圧延荷重・圧延トルクの大幅低減を図るためには
、潤滑性の高い（すなわち、ワークロールと圧延材との
間の摩擦係数が非常に小さい）潤滑剤を使用しなければ
ならない、この場合、圧延材先端のかみ込み不良や、圧
延材とワークロールとのスリップ発生等の圧延不安定現
象が問題となる。

この対策として、特願昭６２−７３８３１号公報に示す
ように圧延材座屈防止ガイドを圧延機入側に設置して、
かみ込み時に押込力を負荷するという方法がある。とこ
ろが、仕上圧延機料下流スタンドでは、板厚が薄く小さ
な押込力でも座屈が発生すること、および、かみ込み時
は非定常圧延であり、押込力の高精度制御が困難である
ことから、下流スタンドで押込圧延を実施することが非
常に困難であることが判明した。

（ハ）発明が解決しようとする課題 本発明が解決しようとする課題は、仕上圧延機料下流ス
タンドでの圧延のように板厚が薄い場合でも、荷重、ト
ルクの大幅低減を図り、強圧下圧延を実現するために、
潤滑性の高い潤滑剤を使用してもかみ込み不良等の通板
トラブルや、ロール間スリップ等の圧延不安定現象がな
く、安定した操業を可能とする熱間仕上圧延方法を得る
ことにある。

（ニ）課題を解決するための手段 本発明の熱間仕上圧延方法は、粗圧延機列により圧延さ
れた粗バーを仕上圧延機列により熱間仕上圧延を施して
熱延鋼帯を得る方法において、先行粗バーの後端と後続
粗バーの先端とを順次接合すること、仕上圧延機列の下
流スタンドにおいてワークロールと圧延材との間の摩擦
係数を０．２以下にする熱間高潤滑圧延を行うことから
なる手段によって、上記課題を解決している。

（ホ）作用 本発明者等は、仕上圧延機料下流スタンドでの高潤滑圧
延を検討したところ、板厚が約１０　ｗ以下となる下流
スタンドでの圧延では、スタンド入側の圧延材に通常作
用するような低張力が負荷されても、ロールと圧延材と
の間のスリップ発生は生ぜず、高潤滑圧延を実現するた
めには、かみ込み不良解決が最大の課題であることが判
明した。

かみ込み不良解消のためには、潤滑剤を塗布せずに圧延
材先端を通板すればよい、しかし、この場合、荷重、ト
ルク制約より先端の圧下を軽く、すなわち先端厚板を厚
くする必要があり、通常の熱延鋼帯製造方法では歩留が
著しく低下する。この対策として、仕上圧延前の粗バー
を連結し、仕上圧延を連続化すれば、先端通板は、先頭
の粗バーのみであり、歩留低下も防止可能となる。

第２図および第３図にワークロールと圧延材との間の摩
擦係数と仕上下流スタンドの圧延荷重およびモータパワ
ーとの関係を示す、圧延条件は、ワークロール径７５０
ｍ、圧下率５０％、板幅１２５０噛、仕上温度９００℃
である。　３．２　ｍ厚仕上材の仕上速度は４６０　ｒ
ｅ　／１ｎ、１．２Ｂ厚仕上材の仕上速度は６００　ｍ
／ｗｉｎである６図かられかるように、３．２閣厚仕上
材の場合は、モータパワー制約より圧延材とワークロー
ルとの間の摩擦係数を０．２以下に、また、１．２　ｅ
ｕａ厚仕上仕上材合は、圧延荷重制約より摩擦係数を０
．１５以下にしなければならない。

さらに種々の検討を行った結果、仕上圧延機月下流スタ
ンドで通常材の４０〜５０％圧下を実現するためには、
ワークロールと圧延材との間の摩擦係数を０．２以下に
する必要があることが判明した。

ワークロールと圧延材との間の摩擦係数が０．２以下と
なるような高潤滑圧延を実施した場合、前述したように
、下流スタンドでは、かみ込み不良が生じるなめ、圧延
材先端の通過時は、潤滑剤を塗布せずに圧延する必要が
ある。この場合は、荷重トルクまたはモータパワーの制
約により、板厚を厚くする必要が生じ、通常圧延では、
先端板厚不良により、歩留が著しく低下する。このため
仕上圧延前の粗バーを連結し、仕上圧延を連続化するこ
とによって、板厚不良発生を先頭粗バー圧延時のみに限
定し、大幅な歩留向上を実現している。

（へ）実施例 本発明の実施例を第１図を参照して説明する。

粗圧延機最終スタンド１で圧延された粗バー１１は、巻
取機２でコイル状に巻き取られる０巻き取られた粗バー
１１は、巻戻機３により巻き戻されながら、接合８１４
により、先行して仕上圧延される粗バー１２の後端に接
合される。接合時に先行粗バー１２の後端を停止させる
なめ、仕上圧延機列６の入側には、粗バー用ルーパ５が
設置されている。

本実施例の仕上圧延機列６は、７スタンドの圧延機より
構成されており、最終２スタンドで潤滑圧延を実施して
いる。潤滑装置７は最終２スタンドのそれぞれの入側に
設置されており、ワークロールに塗布することによって
圧延時の潤滑剤を供給している。

所定の板厚まで仕上圧延された銅帯は、冷却ゾーン８を
通過して所定の巻取温度に冷却後、ダウンコイラ１０に
て巻き取られる。所定のコイル重量に達した後、銅帯切
断機９にて切断され、別のダウンコイラで改めて巻取が
開始される。

本発明の効果を明らかにするなめに、通常圧延時と本発
明の潤滑圧延時の仕上最終２スタンドの圧延限界を比較
検討した結果を第１表に示す、ワークロール径７５０Ｗ
のＦ６　、Ｆ７スタンドで、低炭素鋼を厚み３．２ｍ、
幅１２５０ｍ仕上温度９００℃に仕上げる場合を示して
いる６通常圧延では圧下率４０％で、圧延荷重は２５０
０ｔｏｎ前後になり、圧延限界となる０本発明の潤滑圧
延を実施した場合には、圧下率５０％の圧延でも圧延荷
重は２０００ｔｏｎ程度であり、Ｆ６スタンドとＦ７ス
タンドのモータパワー合計も通常圧延の４０％圧下に比
して若干小さくなる。

第　　１　　表 （ト）効果 本発明によれば、熱延仕上圧延機列下流スタンドの圧延
限界が向上し、強圧下圧延が可能となるため、熱延鋼帯
の薄物化または、機械特性の向上が実現される。また、
圧延材先端の板厚不良も少なく、高歩留での強圧下圧延
が可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法の実施例の説明図、第２図および
第３図は潤滑圧延の効果を示すグラフ。 １：粗圧延機　　　　　２：粗バー巻取機３：粗バー巻
戻機　　　４：粗バー接合機５：粗バー・ルーバ　　６
：仕上圧延機列７：潤滑剤供給装置　　８：冷却装置 ９：鋼帯切断機　　　１０：ダウンコイラ特許出願人　
　住友金属工業株式会社 （外４名）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 粗圧延機列により圧延された粗バーを仕上圧延機列によ
   り熱間仕上圧延を施して熱延鋼帯を得る方法において、
   先行粗バーの後端と後続粗バーの先端とを順次接合して
   仕上げ圧延を連続化すること、仕上圧延機列の下流スタ
   ンドにおいてワークロールと圧延材との間の摩擦係数を
   ０．２以下にする熱間高潤滑圧延を行うことからなる熱
   間仕上圧延方法。