JPH01262090A - ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート - Google Patents
ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシートInfo
- Publication number
- JPH01262090A JPH01262090A JP9239988A JP9239988A JPH01262090A JP H01262090 A JPH01262090 A JP H01262090A JP 9239988 A JP9239988 A JP 9239988A JP 9239988 A JP9239988 A JP 9239988A JP H01262090 A JPH01262090 A JP H01262090A
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- JP
- Japan
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- brazing
- roughness
- heat exchanger
- type heat
- alloy
- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering or brazing
- B23K35/0233—Sheets or foils
- B23K35/0238—Sheets or foils layered
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれたろう付け性を有し、特にドロンカ
ップ型熱交換器の構造部材である流体チューブシート材
として用いるのに適したへρ合金ブレージングシートに
関するものである。
ップ型熱交換器の構造部材である流体チューブシート材
として用いるのに適したへρ合金ブレージングシートに
関するものである。
近年、自動車などの輸送機器に、軽量化、コンパクト化
、および高性能化の要求から、ラジェータ、カークーラ
のコンデンサ、エバポレイタ、オイルクーラ、およびイ
ンタークーラなどの熱交換器としてドロンカップ型のも
のが一部で積載されはじめている。
、および高性能化の要求から、ラジェータ、カークーラ
のコンデンサ、エバポレイタ、オイルクーラ、およびイ
ンタークーラなどの熱交換器としてドロンカップ型のも
のが一部で積載されはじめている。
このドロンカップ型熱交換器は、構造部材である半割り
の流体チューブシート材を合わせて１対としたものと、
同じくフィン材とを１層づつ、あるいは２層以上交互に
積み重ね、この積み重ね体をステンレス鋼製治具で固定
した状態でフラックスろう付けあるいは真空ろう付けす
ることにより製造されている。
の流体チューブシート材を合わせて１対としたものと、
同じくフィン材とを１層づつ、あるいは２層以上交互に
積み重ね、この積み重ね体をステンレス鋼製治具で固定
した状態でフラックスろう付けあるいは真空ろう付けす
ることにより製造されている。
また、上記の流体チューブシート材は、ＪＩＳ３００３
や６９５１、さらに３００５などのＡρ合金からなる芯
材の片面あるいは両面に、同４０４５や４００４などの
Ａｊｌ１合金からなるろう材をクラッドしてなるＡｆＩ
合金ブレージングシートからプレス加工により成形され
たものである。
や６９５１、さらに３００５などのＡρ合金からなる芯
材の片面あるいは両面に、同４０４５や４００４などの
Ａｊｌ１合金からなるろう材をクラッドしてなるＡｆＩ
合金ブレージングシートからプレス加工により成形され
たものである。
しかし、上記ドロンカップ型熱交換器においては、これ
を流れる流体に比較的大きな圧力が負荷されるので、特
に流体チューブシート祠の合せ目はろう付けが完全であ
ることが要求されるが、上記の従来ブレージングシート
で構成されている流体チューブシート材では、特に、真
空ろう付け炉内の真空が十分に高くなっていない場合や
、不活性雰囲気ろう付け炉内の雰囲気ガスの露点か十分
に低くなっていない場合、さらにろう付け前のプレス加
工で付着した油などの洗浄が十分てない場合などの拙劣
な条件下でのろう付けに際して、合せ面（ろう付け継手
）の内側のフィレット形成が良好でなく、ろう付け後の
耐圧試験で不合格となる場合があり、多い場合には３０
％にも及ぶ不良か発生し、この不合格品は手直しを行な
うことができないので、ロット単位で処分されることも
あり、製造歩留の低いものである。
を流れる流体に比較的大きな圧力が負荷されるので、特
に流体チューブシート祠の合せ目はろう付けが完全であ
ることが要求されるが、上記の従来ブレージングシート
で構成されている流体チューブシート材では、特に、真
空ろう付け炉内の真空が十分に高くなっていない場合や
、不活性雰囲気ろう付け炉内の雰囲気ガスの露点か十分
に低くなっていない場合、さらにろう付け前のプレス加
工で付着した油などの洗浄が十分てない場合などの拙劣
な条件下でのろう付けに際して、合せ面（ろう付け継手
）の内側のフィレット形成が良好でなく、ろう付け後の
耐圧試験で不合格となる場合があり、多い場合には３０
％にも及ぶ不良か発生し、この不合格品は手直しを行な
うことができないので、ロット単位で処分されることも
あり、製造歩留の低いものである。
〔課題を解決するための手段〕
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特にド
ロンカップ型熱交換器の製造に際して、これの構造部材
、特に流体チューブシート材として用いた場合に、ろう
付け条件に影響を受けることなく、良好なろう付け性を
示すブレージングシートを開発すべく研究を行なった結
果、 従来のブレージングシートを構成するろう拐の表面粗さ
は、圧延方向に直角の方向で、平均粗さ（Ｒａ） ：
０．４−０．８ ｕｍ。
ロンカップ型熱交換器の製造に際して、これの構造部材
、特に流体チューブシート材として用いた場合に、ろう
付け条件に影響を受けることなく、良好なろう付け性を
示すブレージングシートを開発すべく研究を行なった結
果、 従来のブレージングシートを構成するろう拐の表面粗さ
は、圧延方向に直角の方向で、平均粗さ（Ｒａ） ：
０．４−０．８ ｕｍ。
最大粗さ（Ｒｍａｘ） ： ３−４ｔμｍ、であるが、
ブレージングシートの製造に際して、冷間圧延工程にお
ける少なくとも最終冷間圧延を、表面がブライト仕上げ
、あるいは鏡面仕上げされた圧延ロールを用いて行ない
、その表面粗さを、圧延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ） ：０．４μｓ以下、最大粗さ（Ｒ
ｍａｘ） ： ２．５ ｔｓ以下、とすると、この状態
のブレージングシートから成形された流体チューブシー
ト＋ａにおいては、ろう付け条件に影響されることなく
、すなわち上記の拙劣なろう付け条件であっても、すぐ
れたろう（ｑけ性を示し、ろう付け継手（合せ面）の内
側には良好なフィレットが形成されるようになって、耐
圧試験に十分合格するドロンカップ型熱交換器を歩留よ
く製造することができるという知見を得たのである。
ブレージングシートの製造に際して、冷間圧延工程にお
ける少なくとも最終冷間圧延を、表面がブライト仕上げ
、あるいは鏡面仕上げされた圧延ロールを用いて行ない
、その表面粗さを、圧延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ） ：０．４μｓ以下、最大粗さ（Ｒ
ｍａｘ） ： ２．５ ｔｓ以下、とすると、この状態
のブレージングシートから成形された流体チューブシー
ト＋ａにおいては、ろう付け条件に影響されることなく
、すなわち上記の拙劣なろう付け条件であっても、すぐ
れたろう（ｑけ性を示し、ろう付け継手（合せ面）の内
側には良好なフィレットが形成されるようになって、耐
圧試験に十分合格するドロンカップ型熱交換器を歩留よ
く製造することができるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ａ１１合金芯材の片面または両面にＡρ合金ろう材をク
ラッドしてなるブレージングシートにおいて、 上記Ａｌ合金ろう祠の少なくとも片面の表面粗さを、圧
延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ） ：０．４μｍ以下、最大粗さ（Ｒ
ｍａｘ） ： ２．５ ａｍ以下、とすることにより、
ろう付け性を改善し、ドロンカップ型熱交換器の構造部
材、特に流体チューブシート材としての使用に適合せし
めたブレージングシートに特徴を有するものである。
て、 Ａ１１合金芯材の片面または両面にＡρ合金ろう材をク
ラッドしてなるブレージングシートにおいて、 上記Ａｌ合金ろう祠の少なくとも片面の表面粗さを、圧
延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ） ：０．４μｍ以下、最大粗さ（Ｒ
ｍａｘ） ： ２．５ ａｍ以下、とすることにより、
ろう付け性を改善し、ドロンカップ型熱交換器の構造部
材、特に流体チューブシート材としての使用に適合せし
めたブレージングシートに特徴を有するものである。
したがって、上記の従来プレージングン−１・のように
、ろう材の表面粗さか、圧延方向に直角の方向で、Ｒａ
で０．４μｓを越え、かつＲＩＩＩａｘで２．５庫を越
えるようになると、良好なろう付けを確保することがで
きなくなるのである。
、ろう材の表面粗さか、圧延方向に直角の方向で、Ｒａ
で０．４μｓを越え、かつＲＩＩＩａｘで２．５庫を越
えるようになると、良好なろう付けを確保することがで
きなくなるのである。
つぎに、この発明のブレージングシートを実施例により
具体的に説明する。
具体的に説明する。
通常の溶解法にて、芯祠用Ａρ合金として、３００３合
金（組成：Ａρ−１，２３％Ｍｎ −０，１２％Ｃｕ）
、３００５合金（組成、Ａρ−１，３１％Ｍｎ −０，
３１３％Ｍｇ）、および６９５１合金（組成、八Ω−０
，６２％Ｍｇ −０Ｊ８％Ｓ ｊ −０，２２％Ｃｕ
、以上重量％、以下％は重量％を示す）をそれぞれ溶製
し、またろう利用Ａｌ合金として、４００４合金（組成
＝Δｇ−９，３６％ＳＩ −１４３％Ｍｇ）および４
０４５合金（組成、八β−１０．２％Ｓｉ）を溶製し、
竪型半連続鋳造装置を用いて厚さ： ４１４＋ｎ＋ｎの
鋳塊とした後、３００３および３００５合金鋳塊には温
度：５９０°Ｃに１２時間保持、６９５１合金鋳塊には
５６０℃に１２時間保持、そしてろう制用Ａρ合金鋳塊
には４８０℃に１２時間保持の条件でそれぞれ均質化熱
処理を施し、ついでこれらの鋳塊の両面に片側７ｍｍづ
つの厚さて面側を施し、かつろう材用Ａｌ合金鋳塊には
熱間圧延を施して、その厚さを５０＋＋＋＋ｎとし、こ
の状態で、前記芯材用Ａｌ合金鋳塊の両面に、それぞれ
第１表に示される組合せにおいて前記ろう材用Ａｐ合全
余熱延板重ね合わせて合計５００＋＋＋＋ｎの厚さとし
、これを４８０°Ｃの圧延開始温度で熱間圧延して、そ
の厚さか７ｍｍのクラツド材とし、引続いて、このクラ
ツド材に、厚さが５ｍｍ→３．２ｍｍ＋ ２．１ｍｍ→
１．４ｎ＋ｍ→１．Ｏｍｍと変化する５段の冷間圧延を
施し、この冷間圧延において、厚さ：５＋＋μｍの時点
で、不活性ガス雰囲気中、温度、３５０°Ｃに２時間保
持の条件で中間焼鈍を施し、また厚さ：１．４ｍｍおよ
び１．０ｍｍの冷間圧延を、ロール表面をブライト仕上
げあるいは鏡面仕上げして、その表面粗さを調整した各
種の圧延ロールを用いて行ない、最終的に不活性ガス雰
囲気中、温度ニ３５０°Ｃに２時間保持の条件で焼鈍を
施すことによって、第１表に示される表面粗さの本発明
ブレージングシート１〜１２をそれぞれ製造した。
金（組成：Ａρ−１，２３％Ｍｎ −０，１２％Ｃｕ）
、３００５合金（組成、Ａρ−１，３１％Ｍｎ −０，
３１３％Ｍｇ）、および６９５１合金（組成、八Ω−０
，６２％Ｍｇ −０Ｊ８％Ｓ ｊ −０，２２％Ｃｕ
、以上重量％、以下％は重量％を示す）をそれぞれ溶製
し、またろう利用Ａｌ合金として、４００４合金（組成
＝Δｇ−９，３６％ＳＩ −１４３％Ｍｇ）および４
０４５合金（組成、八β−１０．２％Ｓｉ）を溶製し、
竪型半連続鋳造装置を用いて厚さ： ４１４＋ｎ＋ｎの
鋳塊とした後、３００３および３００５合金鋳塊には温
度：５９０°Ｃに１２時間保持、６９５１合金鋳塊には
５６０℃に１２時間保持、そしてろう制用Ａρ合金鋳塊
には４８０℃に１２時間保持の条件でそれぞれ均質化熱
処理を施し、ついでこれらの鋳塊の両面に片側７ｍｍづ
つの厚さて面側を施し、かつろう材用Ａｌ合金鋳塊には
熱間圧延を施して、その厚さを５０＋＋＋＋ｎとし、こ
の状態で、前記芯材用Ａｌ合金鋳塊の両面に、それぞれ
第１表に示される組合せにおいて前記ろう材用Ａｐ合全
余熱延板重ね合わせて合計５００＋＋＋＋ｎの厚さとし
、これを４８０°Ｃの圧延開始温度で熱間圧延して、そ
の厚さか７ｍｍのクラツド材とし、引続いて、このクラ
ツド材に、厚さが５ｍｍ→３．２ｍｍ＋ ２．１ｍｍ→
１．４ｎ＋ｍ→１．Ｏｍｍと変化する５段の冷間圧延を
施し、この冷間圧延において、厚さ：５＋＋μｍの時点
で、不活性ガス雰囲気中、温度、３５０°Ｃに２時間保
持の条件で中間焼鈍を施し、また厚さ：１．４ｍｍおよ
び１．０ｍｍの冷間圧延を、ロール表面をブライト仕上
げあるいは鏡面仕上げして、その表面粗さを調整した各
種の圧延ロールを用いて行ない、最終的に不活性ガス雰
囲気中、温度ニ３５０°Ｃに２時間保持の条件で焼鈍を
施すことによって、第１表に示される表面粗さの本発明
ブレージングシート１〜１２をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、上記冷間圧延における厚さ： １
．４ ｍｍおよびり、Ｏｍｍの圧延を、通常の圧延ロー
ル、すなわち表面をミル仕上げした各種の圧延ロールを
用いて行なう以外は、同一の条件で同じく第１表に示さ
れる表面粗さをもった従来ブレージングシート１〜４を
それぞれ製造した。
．４ ｍｍおよびり、Ｏｍｍの圧延を、通常の圧延ロー
ル、すなわち表面をミル仕上げした各種の圧延ロールを
用いて行なう以外は、同一の条件で同じく第１表に示さ
れる表面粗さをもった従来ブレージングシート１〜４を
それぞれ製造した。
ついで、この結果得られた各種のブレージングシートか
ら、第１図に概略縦断面図で示されるように、ドロンカ
ップ型熱交換器の流体チューブシート祠にモデファイし
た、内径： ４０＋ｎｍφ×深さ１８ｍｍにして、かつ
底部中央部に直径＋ＩＯ＋＋ｎｎφの中心孔のあるもの
と、これのないカップ状試験片をプレス成形し、これを
２枚１組にして３組積み重ね、この状態で、不活性ガス
雰囲気中、温度ニ第 １ 表 ６００’Ｃに５分間保持の条件でのフラックスろう（＝
１け、またはＩ Ｘ ｌＯ’ｔｏｒｒの真空中、温度
Ｇ ＯＯ’Ｃに３分間保持の条件での真空ろう付けを行
ない、ドロンカップ型熱交換器にモデファイした構造の
ろう付け積層体を製造し、引続いてこのろう伺は積層体
の底部中心孔に接続用パイプをトーチろう付げにより取
付け、このパイプを耐圧試験機に接続し、水圧を用いて
耐圧試験を行ない、前記試験片のろう付け合せ面に剥離
が発生した時点の最高圧力を測定した。これらの結果を
第１表に示した。
ら、第１図に概略縦断面図で示されるように、ドロンカ
ップ型熱交換器の流体チューブシート祠にモデファイし
た、内径： ４０＋ｎｍφ×深さ１８ｍｍにして、かつ
底部中央部に直径＋ＩＯ＋＋ｎｎφの中心孔のあるもの
と、これのないカップ状試験片をプレス成形し、これを
２枚１組にして３組積み重ね、この状態で、不活性ガス
雰囲気中、温度ニ第 １ 表 ６００’Ｃに５分間保持の条件でのフラックスろう（＝
１け、またはＩ Ｘ ｌＯ’ｔｏｒｒの真空中、温度
Ｇ ＯＯ’Ｃに３分間保持の条件での真空ろう付けを行
ない、ドロンカップ型熱交換器にモデファイした構造の
ろう付け積層体を製造し、引続いてこのろう伺は積層体
の底部中心孔に接続用パイプをトーチろう付げにより取
付け、このパイプを耐圧試験機に接続し、水圧を用いて
耐圧試験を行ない、前記試験片のろう付け合せ面に剥離
が発生した時点の最高圧力を測定した。これらの結果を
第１表に示した。
〔発明の効果〕
第１表に示される結果から、本発明ブレージングシート
１〜１２で製造されたろうイ」け積層体は、いずれも高
い耐圧強度を示し、ろう付け合せ面（ろう付け継手）の
ろう付けが良好で、その内側には良好なフィレットか形
成されているのに対して、従来ブレージングシート１〜
４で製造されたろう付け積層体においては、ろう（＝Ｉ
け継手の強度か低く、比較的低い内圧にしか耐えること
ができず、ろう伺けか完全でないことか明らかである。
１〜１２で製造されたろうイ」け積層体は、いずれも高
い耐圧強度を示し、ろう付け合せ面（ろう付け継手）の
ろう付けが良好で、その内側には良好なフィレットか形
成されているのに対して、従来ブレージングシート１〜
４で製造されたろう付け積層体においては、ろう（＝Ｉ
け継手の強度か低く、比較的低い内圧にしか耐えること
ができず、ろう伺けか完全でないことか明らかである。
上述のように、この発明のブレージングシートは、すぐ
れたろう付け性を有し、特に高いろう付け強度が要求さ
れるドロンカップ型熱交換器の流体チューブシート拐と
して用いた場合に、これのろう付け不良が原因の不良品
の発生か激減し、製品歩留が著しく向上するようになる
など工業上有用な効果をもたらすものである。
れたろう付け性を有し、特に高いろう付け強度が要求さ
れるドロンカップ型熱交換器の流体チューブシート拐と
して用いた場合に、これのろう付け不良が原因の不良品
の発生か激減し、製品歩留が著しく向上するようになる
など工業上有用な効果をもたらすものである。
第１図はドロンカップ型熱交換器をモデファイした構造
のろう付け積層体を示す概略縦断面図である。
のろう付け積層体を示す概略縦断面図である。
Claims (1)
- （１）Ａｌ合金芯材の片面または両面にＡｌ合金ろう材
をクラッドしてなるブレージングシートにおいて、 上記Ａｌ合金ろう材の少なくとも片面の表面粗さを、圧
延方向に直角の方向で、 平均粗さ（Ｒａ）：０．４μｍ以下、 最大粗さ（Ｒｍａｘ）：２．５μｍ以下、 としたことを特徴とするろう付け性の良好なドロンカッ
プ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9239988A JPH01262090A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9239988A JPH01262090A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01262090A true JPH01262090A (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=14053337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9239988A Pending JPH01262090A (ja) | 1988-04-14 | 1988-04-14 | ろう付け性の良好なドロンカップ型熱交換器の構造部材用ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01262090A (ja) |
-
1988
- 1988-04-14 JP JP9239988A patent/JPH01262090A/ja active Pending
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