JPH01273996A - 伝熱要素板の積層体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、再生式熱交換器の拡大伝熱面を有する伝熱要
素板の複数枚を積層して構成された積層体の改良に関す
る。

［従来の技術１ 流体の流路を構成する伝熱要素板の積層体の単位体積当
りの熱伝達率をできるだけ高くし、且つ単位体積の流路
を通過する流体の圧力損失をできるだけ低くした各種の
積層体が提案されてきた。

これら提案の中に見られる一般的傾向として、熱伝達率
を大きくすればする程、単位体積内に占める伝熱要素板
が稠密化されて圧力損失は増し、狭隘化した流路断面を
流体に含有されたダストが開本する可能性を増大してい
る。

このような技術的傾向の中にあって、熱伝達率、圧力損
失、流体流れの均等分布性、流路の耐閉塞性、製造の容
易性等の各種性能を最も釣合よ（有する代表的な伝熱要
素板の積層体として、ＣＵ型およびＤＵ型の積層体が既
に存在しており、以下にその構造、機能等を述べる。

第２図（ａ）はＣＵ型の伝熱要素板の１対の積層体の断
面図であり、第２図（ｂ）はその上面図である、 この積層体は、大波型１．　（Ｃｏｒｒｕｇａｔｅｄ　
ｇｒｏｏｖｅ型）の高さＨ７の２倍以下のピッチＰ、の
波を有する拡大伝熱面を形成しである伝熱要素板２と、
小波型３　（Ｕｎｄｕｌａｔｅｄ　ｇｒｏｏｖｅ型）の
高さＨ２の６倍以下のピッチＰ２の波を有する拡大伝熱
面を形成しである伝熱要素板４とを交互に積層し、積層
された伝熱要素板２．４間に構成される流体の流路断面
１６の水力直径が７ｍｍ以下である伝熱要素板の積層体
（ＣＵ型と称す）である。

流体の流路は複数対の積層体が積層されて構成される。

伝熱要素板２の大波型１の山５の方向はＭＲ層体へ流入
する流体の流入方向６と同一方向に通っており、伝熱要
素板４の小波型３の山５の方向は流入方向６と角度Ａ（
３５°以下）の傾斜を成して通っている。

ＣＵ型の積層体の熱伝達ｍ構は、ＣＵ型の伝熱要素板の
１対の積層体の１ピッチ分の波の断面図を示す第３図を
利用して以下の如く説明することができる。

大波型１の伝熱表面に接して流れる薄層の流体７は、該
表面と熱伝達により効率良く熱交換を行う。流体７に接
して流れる流体８は、流体７と混合して、初期に有して
いた自己の熱伝達率を効率良（高める。小波型３の伝熱
表面に接して流れる薄層の流体９は、該表面と熱伝導に
より効率良（熱交換を行うと共に、流体の流れに斜交し
た小波型３の山５によって、流体９に接して流れる流体
１０と徹しく混合して流体１０を混６Ｌ流とし、流体１
０の熱伝達率を効率良く高める。更に流体７１８．９お
よび流体］０は流体７および流体９に接することなく流
れる流体１１と混合して流体１１を混乱流とし流体１１
の熱伝達率を改善する。

伝熱要素板２，４間に構成されている流路断面における
前述の各部分流体がそれぞれ有する伝熱機構を総合して
考察すると、該流路断面を流れる流体は全体としで激し
い混乱流となっていて高い熱伝達率を有している。

しかし、激しい混乱流のために、相当に大きな圧力損失
を生ずることを免れ得ない。

更に、流路断面の水力直径が７１以下であって流路の断
面が狭隘であることにより、流体に含有されるダストに
上りて流路が閉塞さし易イ。

第４図（ａ）はＤＵ型の伝熱要素板の１対の積層体の断
面図であり、第４図（ｂ）はその上面図である。

この積層体は、大波型１　（Ｎｏｔｃｈｅｄ　ｇｒｏｏ
ｖｅ型）の高さＨｌの５倍以下のピッチＰ、の波を有し
、更に波のピッチＰ、の中間部に小波型１２　（Ｕｎｄ
ｕｌａｔｅｄｇｒｏｏｖｅ型）の高さ！−１３の６倍以
下のピッチＰ、の波を有する拡大伝熱面を形成しである
伝熱要素板１３と、小波型３　（Ｕｎｄｕｌａｔｅｄ　
　ｇｒｏｏｖｅ型）の高さＨ２の６倍以下のピッチＰ２
の波を有する拡大伝熱面を形成しである伝熱要素板１４
とを交互に積層し、積層された伝熱要素板１３．１４間
に構成される流体の流路断面１６の水力直径が８　、５
　ｍＴａ以上である伝熱要素板の積層体（ＤＵ型と称す
）である。

流体の流路は複数対の積層体が積層されて構成される。

伝熱要素板１３の大波型１の山５の方向は積層体へ流入
する流体の流入方向６と同一方向に通っており、小波型
１２の山５の方向は流入方向６と角度Ｂ（３５°以下）
の傾斜を成して通っており、伝熱要素板１４の小波型３
の山５の方向も同様に角度Ａ（３５°以下）の傾斜を成
して通っているＤＵ型の積層体の熱伝達機構は、ＤＵ型
の伝熱要素板の１対の積層体の１ピッチ分の波の断面図
を示す第５図を利用して以下の如く説明することができ
る。

大波型１の伝熱表面に接して流れる薄層の流体７は、該
表面と熱伝達により効率良く熱交換を行う。流体７に接
して流れる流体８は、流体７と混合して、初期に有して
いた自己の熱伝達率を効率良く高める。小波型１２の伝
熱表面に接して流れる薄層の流体７′は、該表面と熱伝
達により効率良く熱交換を行うと共に、流体の流れに斜
交した小波型１２の谷１５によって、流体７′に接して
流れる流体８と激しく混合して流体８を混乱流とし、流
体８の初期に有していた自己の熱伝達率を効率良く高め
る。更に流体７．７′および流体８は、流体７，７′お
よび流体９に接することなく流れる流体１１と混合して
流体１１を混６Ｌ流とし流体１１の熱伝達率をも改善す
る。小波型３の伝熱表面に接して流れるｍ層の流体９は
、該表面と熱伝達により効率良く熱交換を行うと共に、
流体の流れに斜交した小波型３の山５によって、流体９
に接して流れる流体１０と激しく混合して流体１０を混
乱流とし、流体１０の初期に有していた自己の熱伝達率
を高める。更に流体９および流体１０は、流体７，７′
および流体８と同様に、流体７．７′および流体９に接
することなく流れる流体１１と混合して流体１１を混乱
流とし、流体１１の熱伝達率をも改善する。しかし、流
体１１の熱伝達率は、この積層体の流路断面の水力直径
がＣＵ型のそれより大きいため、第３図における流体１
１が激しく混合されて、その熱伝達率を改善される程度
には改善されない。

伝熱要素板１３．１４間に構成されている流路断面にお
ける前述の各部分流体がそれぞれ有する伝熱機構を総合
して考察すると、該流路断面を流れる流体は、全体とし
てＣＵ型の積層体における程度に激しい混乱流とはなっ
ていないので、ＣＵ型よりも低い熱伝達率を有しており
、又全体としてＣＵ型よりも低い圧力損失を有している
６更に、流路断面の水力直径が８　、５　ｍｍ以上であ
って流路の断面がＣＵ型よりも広い断面を有しているこ
とにより、流体に含有されるダストによって流路が閑塞
され難い。

第２図（ａ）のＣＵ型の積層体において、伝熱要素板２
，４間に構成された流路断面１６を流れる流束の大部分
は、第２図（ｂ）に示す流体の流入方向６と同一の方向
に通っている大波型１内を直進し、流束の小部分が流体
の流入方向６と角度Ａの傾斜を成して通っている小波型
３の山５に案内されて直進方向から左側にそらされるた
め、流路断面】６を流れる流束とそれの両隣りの流路断
面１６’、１６”を流れる流束とは、ある程度は混合す
るもの）その混合は不充分である。

第４図（ａ）のＤＵ型の積層体において、伝熱要素板１
３．１４間に構成された流路断面１６を流れる流束の大
部分は、第４図（ｂ）に示す流体の流入方向６と同一の
方向に通っている大波型１に案内されて流路断面１６内
を直進し、流束の小部分が流体の流入方向６と角度Ｂの
傾斜を成して通っている小波型１２の谷１５および小波
型３の山５に案内されて直進方向から左側にそらされる
ため、流路断面１６を流れる流束とその両隣りの流路断
面１６’、１６″を流れる流束とは、ある程度は混合す
るもの）その混合は不充分である。

［発明が解決しようとする課題１ 再生式熱交換器に採用される伝熱要素板の積層体におい
て、単位体積当りに有する熱伝達率および圧力損失、流
体流れの均等分布性、積層体の耐閉塞性、製造性等に対
する要求は年々厳しさを増すものがあり、従来型の伝熱
要素板の積層体の性能を以ってはそれ等を満足させるこ
とができなくなってきた。

積層体の熱伝達率を高くすれば、一般的に拡大伝熱面の
形状が複雑となって圧力損失を増すと共に、流体中のダ
ストにょる流路の閑塞性を増し、更に伝熱要素板の製造
性を低める結果をもたらす。

又積層体の流路を流れる流体の不均等流れによる偏流は
、［１体中に局部的低温部を生じさせて、酸露点による
１５２凝縮を生じさせ、俳〃スに含有されるダストと酸
の発生の基となるＳＯｘとを充分に混合させて、ダスト
によるＳＯｘの吸着による浮Ｒ８Ｏｘを低減することが
できず、結果的に伝熱要素板の腐蝕をもたらす。

本発明の目的とする所は、従来型の伝熱要素板の積層体
よりも高い熱伝達率と流体流れの均等分布性を有するに
もかがわらず、相対的に圧力損失が低く、その上拡大伝
熱面の構造に簡素化による製造性の改善された伝熱要素
板の積層体を提供することにある。

［課題を解決するための手段と作用］ 伝熱要素板の積層体は、波型の高さの７．５倍以下のピ
ッチを有する波であって、更に波型の高さのほぼ中央部
に位置し、且つ波のピッチの中間部に位置し波型の山を
結ぶ線にほぼ平行であって波型の巾より広い巾を持った
平板部を有する波である拡大伝熱面を形成した伝熱要素
板と、該伝熱要素板と鏡面対称の形状を有する他の伝熱
要素板とを交互に積層してｖｔ成され、積層後の伝熱要
素板間に構成される流体の流路断面の水力直径が７゜５
ｍｍ以上である伝熱要素板の積層体である。

伝熱要素板間の流路を流れる流体の均等な混合を促進す
るため、伝熱要素板の波型の山の方向は８２Ｍ体へ流入
する流体の方向と１５゜〜３５°の傾斜を成して通って
いる。

波型のウェブは、伝熱要素板の製造時および積層時に加
えられる押圧力に対して充分な剛性を伝熱要素板に付与
するため、波のピッチの中間部に位置する平板部に垂直
な面に対し角度Ｃ（３５゜以下）の傾斜を成している。

［実施例１ 以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明
する。

Ｐｔ５１図（、）はＦＮＣ型の伝熱要素板の１対の積層
体の断面図であり、第１図（ｂ）はその上面図である。

この積層体は、大波型１　（ＮｏＬｃｂｅｄ　ｇｒｏｏ
ｖｅ型）の高さＨ，の７．５倍以下のピッチＰ１の波を
有する断面であって、更に平板部１７　（Ｆｌａｔ　ｐ
ｌａｔｅ）の上面と大波型１の山５．５を連ねた線との
距離と、平板部１７の下面と大波型１の谷１５．１５を
連ねた線との距離とを等しくすることによって、伝熱要
素板１８．１９開に構成されている流路断面１６の面積
を大波型１の谷１５．１５を連ねた線で２ｒ？分するた
めに、大波型１の高さＨｌの中火部に谷１５．１５を連
ねた線に平行に配置し、且つ波のピッチＰ、の中間部に
配置し、流路断面１Ｇの水力直径を小さい値に押えるた
めに、大型波１の巾Ｗより広い巾Ｆ（図は省略図であっ
てＷより狭い巾となっている）を持った平板部１７を有
する断面である拡大伝熱面を形成しでいる伝熱要素板１
８と、該伝熱要素板１８を前後を反転することによって
鏡面対称の形状とした伝熱要素板１９とを交互に積層し
、積層された伝熱要素板１８゜１９間に構成される流体
の流路断面１６の水力直径が７　、５１１１６以上であ
る伝熱要素板の積層体（ＦＮＣ型と称する）である。流
体の流路は複数対の積層体が積ＮＪされて構成される。

伝熱要素板１８又は１９の大波型１の山５の方向は、積
Ｎされた伝熱要素板１８．１９間に構成される流体の流
路断面１６と該断面１６に隣接する流路断面１６’、１
６”とを流れるそれぞれの流体を相互に均等に混合する
ことを促進するために、積層体へ流入する流体の流入方
向６と角度Ｄ（１５°　〜３５゛）の傾斜を成して通っ
ている。

大波型１のウェブ２０は、伝熱要素板１８又は１９の製
造および積層時に加えられる押圧力に対して伝熱要素板
１８又は１９に強い剛性を付与するため、平板部１７に
対する垂直面２１と角度Ｃ（３５°以下）の傾斜を有し
ている。

ＦＮＣ型の積層体の熱伝達機構は、ＦＮＣ型の伝熱要素
板の１対の積層体の１ピッチ分の波の断面図を示す第６
図を利用して、以下の如く説明することができる。

伝熱要素板１８および１９の伝熱表面に接して流れる薄
層の流体７は、該表面と熱伝達により効率良く熱交換を
行う。流体７に接して流れる流体８は、流体７と混合し
て初期に有していた自己の熱伝達率を効率よく改善する
。

流体７に接することなく流れる流体１１は流体７および
流体８と混合して混乱流となる。流体１１の熱伝達率は
、このＭ４屑体の流路断面の水力直径がＣＵ型のそれよ
り大きいため、第３図における流体１１が激しく混合さ
れて、その熱伝達率を改善される程度には改善されない
が、この８！屑体の流路断面の水力直径がＤＵ型のそれ
より小さいにもか）わらず、第５図における流体１１が
混合されると同じ又はや）少ない程度に混合され、即ち
第７図を利用して以下に説明する伝熱機構の要因によっ
て混合されるため、第５図における流体１１が混合され
て、その熱伝達率を改善される程度より大きく改善され
る。

第７図はＦＮＣ型の伝熱要素板の１対の積層体の斜視図
を示す。

積層体に対して流入方向６の方向に流入する流体の内で
、上半分の流路２２を通過した流体の大部分は、流体の
流入方向６と１５゜〜３５°の傾斜を以って右側に向っ
て斜交する上側の伝熱要素板２３の大波型１に案内され
て矢印２４の方向に流れ、一方、下半分の流路２５を通
過した流体の大部分は流体の流入方向６と１５゛〜３５
°の傾斜を以って左側に向って斜交する下側の伝熱要素
板２６の大波型１に案内されて矢印２７の方向に流れる
。

流路２２と流路２５との断面の面積は等しく、その上置
平板部１７．１７は平行であって、各対応部分が断面の
中央を表示する点＃Ｘ２８からそれぞれ等距離にあるた
め、矢印２４の如く流れる流体と、矢印２７の如く流れ
る流体との流量と流速とは、流路の全断面に互って略等
しいと考えて差支えない。

流入方向６の流体の分流である矢印２４の流体と流入方
向６″の流体の分流である矢印２７”の流体とは上下の
位置関係の流れとなって斜交する。

流入方向６の流体と流入方向６′の流体とのそれぞれの
分流である矢印２７の流体と矢印２４′の流体とも同様
に斜交する。

従って、上半分の流路２２の流れと下半分の流ｖ１２５
の流れとは、両流れの接触面において常に剪断力が作用
することになり、両流体は剪断時に相互に混合して混乱
流となって流れる。

上側を流れる流体の有する運動量と下側を流れる流体の
有する運動量とは、それぞれの流体の流量と流速とが略
等しいことにより等しくなる。そのため、両流体の混合
状態が過不足のない必要にして充分な混合状態となるこ
とによって、発生する圧力損失に対して熱伝達率が極大
値を取る現象を生じさせることができる。この必要にし
て充分な混合状態を生じさせる原因となるものは上下両
流体の運動量が等しいことのみではなく、本発明の伝熱
要素板の積層体の断面の形態の条件と隣接して積層され
た伝熱要素板の斜交の角度１５゜〜３５°の範囲を有し
ていること）が大前提となっているのは勿論のことであ
る。

流路２２と流路２５を流れる流体とを略等分に分離させ
ることに着目したのは、上半分の流体と下半分の流体と
が有するそれぞれの運動量が不均等である場合には、運
動量の少ない側の流体が運動量の多い側の流体によって
過剰な渦流動を持った混乱流とされて熱伝達率を改善さ
れる効果以上に圧力損失を増し、一方、運動量の多い側
の流体が運動量の少い側の流体によって不充分な渦流動
を持った混乱流とされて、熱伝達率を改善されない割に
は圧力損失を不必要に増し、これら両流体の流れの挙動
を総合した結果は、圧力損失を増した割には熱伝達率が
改善されず、熱伝達率を極大値に達せしめることができ
ないという現象の発生を回避するためである。

同一の流路長さを有するＣＵ型、ＤＵ型およびＦＮＣ型
の各積層体の単位体積当りの伝熱特性の比較を示すと次
の通りである。

ＣＵ型　　ＤＵ型　　ＦＮＣ型 熱伝達率の比　１１０　　１００　　　１０６圧力損失
の比　１３８　　１００　　　　９８重量の比　　　１
３２　　１００　　　１０５ＦＮＣ型が圧力損失の割に
は高い熱伝達率を有しており、ＤＵ型よりや１重い重量
を有していることを示している。

従来型のＣＵ型およびＤＵ型の積層体の伝熱機構と、本
発明の実施例のＦＮＣ型の積層体の伝熱要素板１８．１
９間に構成されている流路断面１６における前述の各部
分流体がそれぞれ有する伝熱ｇ構とを比較して総合的に
考察すると、全体として、ＦＮＣ型での流体の渦流の程
度は、Ｃ１Ｊ型での流体の渦流の程度より低いが、ＤＵ
型での流体の渦流の程度と同程度でありながらＤＵ型で
の渦流よりも流れ全体に均一に分布した渦流であるため
、ＦＮＣ型の熱伝達率はＣＵ型とＤＵ型との中Ｉｎ的な
値を示し、圧力損失はＣＵ型より低く、ＤＵ型と同程度
又はより低い値を示している。

第８図は、伝熱要素板の積層体２９をバスケット３０内
に充填して、該積層体２９の流路に空気を流入方向６の
方向に供給し、該流路の出口で空気圧をピトー管３１を
矢印３２の方向に移動しながら計測する装置を示す。

積層体２９として、ＣＵ型を充填した場合の空気の圧力
分布は第９図の如くであり、ＤＵ型を充填した場合は第
１０図の如くであり、ＦＮＣ型を充填した場合は第１１
図の如くである。

ＣＵ型およびＤＵ型の圧力分布においては、バスケット
３０の右端壁に接近するにつれて圧力が低下して行くこ
とを示しており、積層体２９の左右力向に並んだ流路間
での流体の相互の混合が均等に行なわれていないことを
示している。これに引き替えＦＮＣ型の圧力分布におい
ては、そのような圧力の低下は見られず一定になってお
り、流体の相互の混合が均等に行なわれていることを示
している。

第１図（ａ）において、ＦＮＣ型の伝熱要素板１８およ
び１９は、波のピッチＰ１の中間部に存在する平板ｇ１
７にはｖＪ４図（ａ）のＤＵ型の伝熱要素板１３に存在
するような小波型１２を有していないため、剛性が小さ
くなる傾向にある。この傾向を改善するため、ＦＮＣ型
の伝熱要素板１８お上Ｖ１９の大波形１のウェブ２０の
平板部１７の垂直面２１から傾斜が３５°以下の範囲と
なるようにして、剛性の強化を計っている。この強化手
段によって、ＦＮＣ型の伝熱要素板１８および１９を裁
断機で所望の寸法に切断する時に加えられる押圧力、又
伝熱要素板１８および１９を積層する時に作用する伝熱
要素板１８．１９間の圧縮力に対し充分に対抗すること
ができる 以上詳述してきた如く、ＦＮＣ型の伝熱要素板の積層体
は、接触熱伝達機構の理論を採用しながら、幾多の形状
の伝熱要素板の積層体について実験を繰返し、従来型の
伝熱要素板の積層体によっては得ることのできなかった
圧力損失の低い割には熱伝達率が高く、流体の混合性が
良くて圧力分布が均等であり、簡素な形状の拡大伝熱面
でありながら剛性の高い伝熱要素板の！善の形状を見付
は出すことができたものである。

［発明の効果１ 本発明の伝熱要素板の積層体は、熱交換器の熱交換流体
の流路長さを一定とすれば、各種形状の伝熱要素板の積
層体の中で圧力損失の大きさに比べて最高の熱伝達率を
示し、一方、熱交換器の積層体の熱伝達率を一定とすれ
ば、最低の圧力損失を示す。

伝熱要素板の積層体の流体の混合性が均等であって熱交
換器の流路に偏流を生じることがないため、熱交換器の
ｆＩ！層体の低温端における局部的低温を発生すること
がなく、水腐蝕を生じないことは勿論のことＳＯｘを含
有する排ガスが流通する場合にも酸凝縮を生じることは
なく、又排ガスがＳＯｘ以外に多量のダストを含有する
場合にはＳＯにとダストとが均等に混合されてゲストへ
のＳＯｘの吸着が促進され浮’ｄｉ　Ｓ　Ｏｘによる酸
の発生が抑制されること）なる。そのため、８２Ｎ体の
腐蝕を低減することがでさると共に、排ガスの脱硝装置
内にＮＨ，が投入される場合には、該装置から該装置の
後流の徘〃ス中に漏洩する微量のＮＨ，と浮ｉ　Ｓ　Ｏ
ｘとの化合によって伝熱面に析出することになる酸性硫
安の発生を抑制し、積層体の流路の閉塞を防止すること
ができる。

伝熱要素板の拡大伝熱面の形状が簡素化されているため
、伝熱要素板の加工度は単純化され、−力、形状が簡素
化されていることに起因する伝熱要素板の剛性の低下を
大波型のウェブの傾斜角を特定化することによって防止
し、伝熱要素板の積層体の製造費を低減することができ
ると共に熱交換器の軽量化に寄与することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はＦＮＣ型の積層体の断面図と上面図であり、１
２図はＣＵ型の積層体の断面図と上面図であり、第３図
はＣＵ型の積層体の１ピッチ分の断面図であり、第４図
はＤＵ型の積層体の断面図と上面図であり、第５図はＤ
Ｕ型の積層体の１ピッチ分の断面図であり、第６図はＦ
ＮＣ型のｖｔＭ体の１ピッチ分の断面図であり、第７図
はＦＮＣ型の積層体の斜視図であり、第８図は積層体の
流路の圧力分布計測装置であり、第９図はＣＵ型の積層
体の圧力分布であり、＠１０図はＤＵ型の積層体の圧力
分布であり、第１１図はＦＮＣ型の積層体の圧力分布で
ある。 １・・・大波型、２・・・伝熱要素板、３・・・小波型
、４・・・伝熱要素板、５・・・山、６．６’　、６”
・・・流入方向、７．７’　、８，９．１０．１１・・
・流体、１２・・・小波型、１３．１４・・・伝熱要素
板、１５・・・谷、１６．１６’　１８”・・・流路断
面、１７・・・平板部、１８．１９・・・伝熱要素板、
２０・・・ウェブ、２１・・・垂直面、２２・・・流路
、２３・・・伝熱要素板、２４．２４’　、２４”・・
・矢印、２５・・・流路、２６・・・伝熱要素板、２７
゜２７’　、２７″・・・矢印、２８・・・点線、２９
・・・積層体、３０・・・バスケット、３１・・・ピト
ー管、３２・・・矢印。 特許出願人　ガデリウス株式会社 矛１目（ａ−） γ月２（ｂ） 氷旧は） 矛２図（ｂ） 第３図 第４回（ａ） 矛４図（ｂ） ／＋５図 矛乙目 オフ日 オｇ口 〉ト９　口 第１０図 矛１１０ バ又プツト友ｊｏ力向の城

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 波型の高さの７．５倍以下のピッチの波を有し、波型の
   高さの中央部にあって、しかも波のピッチの中間部にあ
   り、波の山を結ぶ線に平行であって、しかも波型の巾よ
   り広い巾である平板部を有し、積層体へ流入する流体の
   方向と１５゜〜３５゜の傾斜をなす方向の波型の山を有
   し、該平板部に対する垂直面と３５゜以下の傾斜をなす
   波型のウェブを有する伝熱要素板と、該伝熱要素板と鏡
   面対称の形状を有する伝熱要素板とを交互に積層し、積
   層された伝熱要素板間に構成される流路断面の水力直径
   が７．５ｍｍ以上であることを特徴とする伝熱要素板の
   積層体。