JPH01281179A - 塗装面の補修方法 - Google Patents
塗装面の補修方法Info
- Publication number
- JPH01281179A JPH01281179A JP10844788A JP10844788A JPH01281179A JP H01281179 A JPH01281179 A JP H01281179A JP 10844788 A JP10844788 A JP 10844788A JP 10844788 A JP10844788 A JP 10844788A JP H01281179 A JPH01281179 A JP H01281179A
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- JP
- Japan
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- polishing
- coating surface
- abrasive
- hard
- soft
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、特に平滑度の高い塗装面を補修するのに好適
な塗装面の補修方法に関するものである。
な塗装面の補修方法に関するものである。
（従来技術）
従来、塗装面の補修は、通常、ペーパー研ぎ工程、コン
パウンド研ぎ工程、及び仕上げ研ぎ工程という３つの工
程によって行われている。
パウンド研ぎ工程、及び仕上げ研ぎ工程という３つの工
程によって行われている。
ペーパー研ぎ工程は、＃１０００〜２０００の水研ぎペ
ーパーを使用して、塗装面のゴミやボケ、タレの部分を
水研ぎする工程である。
ーパーを使用して、塗装面のゴミやボケ、タレの部分を
水研ぎする工程である。
コンパウンド研ぎ工程は、粗目研ぎの工程と中目研ぎの
工程とからなり、いずれの工程もエアー式ディスクポリ
ッシャーを使用して行われる。
工程とからなり、いずれの工程もエアー式ディスクポリ
ッシャーを使用して行われる。
粗目研ざの工程は、研磨材として、例えば■ソーラー製
のラビングコンパウンド＃１００を使用し、ポリッシュ
時間２分、ディスク回転数２０００〜９０００ｒｐｍで
研磨する。この場合のフンパウンド成分の配合例は次の
通りである。
のラビングコンパウンド＃１００を使用し、ポリッシュ
時間２分、ディスク回転数２０００〜９０００ｒｐｍで
研磨する。この場合のフンパウンド成分の配合例は次の
通りである。
次に、中目研ぎの工程は、研磨材として、例えば石原薬
品■製のコニコーンＦＭＣ−８３３５を使用し、ポリッ
シュ時間２分、ディスク回転数２０Ｏｒｐｍで研磨する
。この場合のコンパウンドの配合例は次の通りである。
品■製のコニコーンＦＭＣ−８３３５を使用し、ポリッ
シュ時間２分、ディスク回転数２０Ｏｒｐｍで研磨する
。この場合のコンパウンドの配合例は次の通りである。
そして、仕上げ研ぎ工程は、単一種類の研磨材を使用し
、フインチ径の発泡ウレタンバフを５００〜２０００ｒ
ｐｍで回転させて行う。
、フインチ径の発泡ウレタンバフを５００〜２０００ｒ
ｐｍで回転させて行う。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、近年、塗装面の仕上がりが著しく向上する傾向
にあり、この反面において、塗装面にすり傷等が生じた
場合に、従来の補修方法ではこのすり傷等を十分に除去
して元の状態に復元することが困難となっている。特に
、ブラック、ブラウン、グレー等の濃色塗膜はする傷が
目立ち易く、製品の商品価値が低下し易い。
にあり、この反面において、塗装面にすり傷等が生じた
場合に、従来の補修方法ではこのすり傷等を十分に除去
して元の状態に復元することが困難となっている。特に
、ブラック、ブラウン、グレー等の濃色塗膜はする傷が
目立ち易く、製品の商品価値が低下し易い。
そこで、本発明の目的は、たとえ高品質の塗装面にすり
傷等が生じてもこれを容易に除去して元の高品質の塗装
面を復元し得るようにした塗装面の補修方法を提供する
ことにある。
傷等が生じてもこれを容易に除去して元の高品質の塗装
面を復元し得るようにした塗装面の補修方法を提供する
ことにある。
（聞題点を解決するための手段、作用）に述の目的を達
成するため、本発明の塗装面の補修方法にあっては、互
いに硬度の異なる、研磨材を混合してなるコンパウンド
を用いて塗装面のバフ研磨を行うようにしである。
成するため、本発明の塗装面の補修方法にあっては、互
いに硬度の異なる、研磨材を混合してなるコンパウンド
を用いて塗装面のバフ研磨を行うようにしである。
前述の仕上げ研ぎ工程に本発明の補修方法を適用すると
、補修用コンパウンド中の柔らかい研磨材は硬い研磨材
によって砕かれ、この柔らかい研磨材が硬い研磨材の間
を埋めるような形態を生じつつ塗装面のバフ研磨が進行
する。また、硬い研磨材同士も衝突してその一部が壊れ
、より小径の研磨材となる。硬い研磨材によって塗膜は
荒く削られる。そして、柔らかい研磨材は研磨が進むに
つれて更に微少な大きさになり、硬い研磨材によって荒
く削られた塗装面の平滑度を向上させる。
、補修用コンパウンド中の柔らかい研磨材は硬い研磨材
によって砕かれ、この柔らかい研磨材が硬い研磨材の間
を埋めるような形態を生じつつ塗装面のバフ研磨が進行
する。また、硬い研磨材同士も衝突してその一部が壊れ
、より小径の研磨材となる。硬い研磨材によって塗膜は
荒く削られる。そして、柔らかい研磨材は研磨が進むに
つれて更に微少な大きさになり、硬い研磨材によって荒
く削られた塗装面の平滑度を向上させる。
（実施例）
以Ｆ、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第１図から第３図までは、本発明の補修方法によって塗
装面が補修方法されていく工程を模式的に表す、これら
の図中、ｌは補修される塗装面を示し、２は研磨用のバ
フ、そして３は本発明に使用する補修用コンパウンドで
ある。
装面が補修方法されていく工程を模式的に表す、これら
の図中、ｌは補修される塗装面を示し、２は研磨用のバ
フ、そして３は本発明に使用する補修用コンパウンドで
ある。
補修用コンパウンド３は、荷重２００ｇでピッカルス硬
度（以下、Ｈｖと記す）が２０００ｒＫｇ／ｍｍ２］以
上の硬い研磨材粒子３ａと、Ｈｖが３００” １０００
ｒＫ ｇ／ｍｍ２］程度の柔らかい研磨材粒子３ｂと
を含有する。ｆｐ！い研磨材粒子３ａとしては、例えば
５ｔ３Ｎ４、ＳｉＣ，Ａｌ２Ｏ３、Ｔｉｃ等が使用され
、また、柔らかい研磨材粒子３ｂとしては、５ｉ０２等
が使用される。これらの硬い研磨材粒子３ａと柔らかい
研磨材粒子３ｂの平均粒径は０．５〜２ＩＬｍであるこ
とが望ましい、そして、補修用コンパウンド３を構成す
る硬い研磨材粒子３ａと柔らかい研磨材粒子３ｂとの重
量比率は２０／８０〜８０／２０であることが望ましい
、すなわち、補修用コンパウンド３は、硬い研磨材粒子
３ａと柔らかい研磨材粒子３ｂとがかかる重量比率を有
するように、硬度の異なる同種または異種の研磨材を混
合して生成される。
度（以下、Ｈｖと記す）が２０００ｒＫｇ／ｍｍ２］以
上の硬い研磨材粒子３ａと、Ｈｖが３００” １０００
ｒＫ ｇ／ｍｍ２］程度の柔らかい研磨材粒子３ｂと
を含有する。ｆｐ！い研磨材粒子３ａとしては、例えば
５ｔ３Ｎ４、ＳｉＣ，Ａｌ２Ｏ３、Ｔｉｃ等が使用され
、また、柔らかい研磨材粒子３ｂとしては、５ｉ０２等
が使用される。これらの硬い研磨材粒子３ａと柔らかい
研磨材粒子３ｂの平均粒径は０．５〜２ＩＬｍであるこ
とが望ましい、そして、補修用コンパウンド３を構成す
る硬い研磨材粒子３ａと柔らかい研磨材粒子３ｂとの重
量比率は２０／８０〜８０／２０であることが望ましい
、すなわち、補修用コンパウンド３は、硬い研磨材粒子
３ａと柔らかい研磨材粒子３ｂとがかかる重量比率を有
するように、硬度の異なる同種または異種の研磨材を混
合して生成される。
補修用コンパウンド３の成分配合例は次の通りである。
（ｙ人工 ′１、セ）
次にヒ述の補修用コンパウンド３中に含有される硬い研
磨材と柔らかい研磨材の（ｉ）硬度、（ｉｉ）粒子径、
（ｉｉ）混合比率、及び（ｉｉ）研磨前と研磨後の粒度
分布について検討する。
磨材と柔らかい研磨材の（ｉ）硬度、（ｉｉ）粒子径、
（ｉｉ）混合比率、及び（ｉｉ）研磨前と研磨後の粒度
分布について検討する。
（ｉ）硬度
第４図から第９図までは、それぞれ、硬い研磨材と柔ら
かい研磨材のＨｖと、塗膜表面の研磨後の什ヒがリレベ
ルとの関係を表す。これらの図中、縦軸は塗膜表面の仕
上がりレベルを２０°グロスで表示しており、この値が
９０以上であれば要求水準を達成した正常塗膜というこ
とができる。また、横軸は一方の研磨材のＨｖを表し、
図中の線図が他方の研磨材のＨｖを表す、これらのデー
タは、次の試験条件の下で得たものである。
かい研磨材のＨｖと、塗膜表面の研磨後の什ヒがリレベ
ルとの関係を表す。これらの図中、縦軸は塗膜表面の仕
上がりレベルを２０°グロスで表示しており、この値が
９０以上であれば要求水準を達成した正常塗膜というこ
とができる。また、横軸は一方の研磨材のＨｖを表し、
図中の線図が他方の研磨材のＨｖを表す、これらのデー
タは、次の試験条件の下で得たものである。
第４図は、一方の研磨材のＨｖが３００ ［ｋｇ／ｍｍ
２１のとき、他方の研磨材のＨｖが約２００［Ｋｇ／ｍ
ｍ２］以上になると、正常塗膜が得られることを示して
いる。
２１のとき、他方の研磨材のＨｖが約２００［Ｋｇ／ｍ
ｍ２］以上になると、正常塗膜が得られることを示して
いる。
同様に、第５図は、一方の研磨材のＨｖが５００ ［Ｋ
ｇ／ｍｍ２］ ｃ７）とき、他方の研磨材ｃｙ）Ｈｖが
約２１００ ［ｋｇ／ｍｍ２１以上であれば、正常塗膜
が得られることを示している。
ｇ／ｍｍ２］ ｃ７）とき、他方の研磨材ｃｙ）Ｈｖが
約２１００ ［ｋｇ／ｍｍ２１以上であれば、正常塗膜
が得られることを示している。
第６図は、一方の研磨材のＨｖが１００［Ｋｇ／ｍｍ２
］ｃ７）とき、他方の研磨材のＨｖが約２３００ ［Ｋ
ｇ／ｍｍ２］以上であれば、正常塗膜が得られることを
示している。更に、同図は、他方の研磨材Ｈｖが１００
０−１１００ ［Ｋｇ／ｍｍ２１のときの仕北がリレベ
ルが最低であることをも示している。
］ｃ７）とき、他方の研磨材のＨｖが約２３００ ［Ｋ
ｇ／ｍｍ２］以上であれば、正常塗膜が得られることを
示している。更に、同図は、他方の研磨材Ｈｖが１００
０−１１００ ［Ｋｇ／ｍｍ２１のときの仕北がリレベ
ルが最低であることをも示している。
次に、第７図は、一方の研磨材のＨｖが１５００［Ｋｇ
／ｍｍ２］のときには、他方の研磨材のＨｖが約５００
［Ｋｇ／ｍｍ２］のときと２５００［Ｋｇ／ｍｍ２］
のときに、塗膜が同等の仕上がりレベルにあることを示
している。しかも、同図は、漁講他方の研磨材のＨｖが
１２００〜１４００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］のときの仕上が
りレベルが最低であることも示している。
／ｍｍ２］のときには、他方の研磨材のＨｖが約５００
［Ｋｇ／ｍｍ２］のときと２５００［Ｋｇ／ｍｍ２］
のときに、塗膜が同等の仕上がりレベルにあることを示
している。しかも、同図は、漁講他方の研磨材のＨｖが
１２００〜１４００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］のときの仕上が
りレベルが最低であることも示している。
第８図は、一方の研磨材のＨｖが２０００［Ｋｇ／ｍｍ
２］のときには、他方の研磨材のＢｙが５００〜７００
［Ｋｇ／ｍｍ２］ （７）ときに正常塗膜が得られる
ことを示している。更に、同図は、他方の研磨材のＨｖ
が１６００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］以上の場合に、塗膜は最
低の仕上がりレベルにあることを示している。
２］のときには、他方の研磨材のＢｙが５００〜７００
［Ｋｇ／ｍｍ２］ （７）ときに正常塗膜が得られる
ことを示している。更に、同図は、他方の研磨材のＨｖ
が１６００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］以上の場合に、塗膜は最
低の仕上がりレベルにあることを示している。
そして、第９図は、一方の研磨材のＨｖが２５００ ［
Ｋ ｇ ／ ｍｍ２ ］のときには、他方の研磨材のＨ
ｖが５００〜７００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］のときに正常塗
膜が得られることを示している。しかも、同図は、他方
の研磨材が１８００［Ｋｇ／ｍ＝２］以上の場合には、
塗膜の仕−ヒがリレベルは最低であることをも示してい
る。
Ｋ ｇ ／ ｍｍ２ ］のときには、他方の研磨材のＨ
ｖが５００〜７００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］のときに正常塗
膜が得られることを示している。しかも、同図は、他方
の研磨材が１８００［Ｋｇ／ｍ＝２］以上の場合には、
塗膜の仕−ヒがリレベルは最低であることをも示してい
る。
以上の実験結果から、正常塗膜を得るには、硬い研磨材
と柔らかい研磨材との硬度差が必要であり、研磨材（７
）ＨＶが３００〜２５００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］の範囲で
は、この硬度差が、Ｈｖで少なくとも１２００ ［Ｋ
ｇ／ｍｍ２］以上ないと正常塗膜が得られないことがわ
かる。
と柔らかい研磨材との硬度差が必要であり、研磨材（７
）ＨＶが３００〜２５００ ［Ｋｇ／ｍｍ２］の範囲で
は、この硬度差が、Ｈｖで少なくとも１２００ ［Ｋ
ｇ／ｍｍ２］以上ないと正常塗膜が得られないことがわ
かる。
（ｉｉ）粒子径
第１Ｏ図は、ポリッシュ時の最終仕上がりレベルが２０
°グロス値で７０の研磨材を使用した場合の、研磨材の
中心粒径と塗膜表面の仕上がりレベルとの関係を表す図
である。同図から、研磨材の中心粒径が０．５〜２．０
ｇｍの範囲にあるとき、最も優れた仕上がりレベルを得
ることができることが解る。
°グロス値で７０の研磨材を使用した場合の、研磨材の
中心粒径と塗膜表面の仕上がりレベルとの関係を表す図
である。同図から、研磨材の中心粒径が０．５〜２．０
ｇｍの範囲にあるとき、最も優れた仕上がりレベルを得
ることができることが解る。
（ｉｉｉ）混合比率
第１１図中、横軸は、硬い研磨材（Ａ１２０３ 、Ｈｖ
＝２００Ｋｇ／ｍｍ２）と柔らかい研磨材（Ｓ ｉ０２
、Ｈｖ＝５００Ｋｇ／ｍｍ２）との混合比率を重量％
で表し、縦軸は、塗膜表面の仕上がりレベルを２０”グ
ロス値で示している。
＝２００Ｋｇ／ｍｍ２）と柔らかい研磨材（Ｓ ｉ０２
、Ｈｖ＝５００Ｋｇ／ｍｍ２）との混合比率を重量％
で表し、縦軸は、塗膜表面の仕上がりレベルを２０”グ
ロス値で示している。
正常塗膜は２０°グロス値で９０以上であるから、正常
塗膜を得るためには、硬い研磨材と柔らかい研磨材の混
合比率は重量％で２０／８０〜８０／２０の範囲にある
ことが望ましいことが解る。
塗膜を得るためには、硬い研磨材と柔らかい研磨材の混
合比率は重量％で２０／８０〜８０／２０の範囲にある
ことが望ましいことが解る。
（ｉｉ）研磨前と研磨後の粒度分布
第１２図及び第１３図は、第１図ないし第３図で示した
補修用コンパウンド３中の硬い研磨材３ａと柔らかい研
磨材３ｂが、研磨後にいかなる状態変化をしているかを
表す図である。第１２図は研磨前における研磨材の粒度
分布を表し、また、第１３図は研磨後における研磨材の
粒度分布を表す。
補修用コンパウンド３中の硬い研磨材３ａと柔らかい研
磨材３ｂが、研磨後にいかなる状態変化をしているかを
表す図である。第１２図は研磨前における研磨材の粒度
分布を表し、また、第１３図は研磨後における研磨材の
粒度分布を表す。
この粒度分布のデータを得るために次のような実験条件
で塗膜の研磨を行った。
で塗膜の研磨を行った。
（以下余白）
第１２図と第１３図を比較すると、研磨前には硬い研磨
材３ａも柔らかい研磨材３ｂも約０．５〜２．０ｇｍの
中心粒径を有していたが、研磨後には、硬い研磨材３ａ
の中心粒径は約０．３〜１．３１Ｌｍに、また、柔らか
い研磨材３ｂの中心粒径は約０．１〜０．７ｐｍに、そ
れぞれ減少していることが解る。
材３ａも柔らかい研磨材３ｂも約０．５〜２．０ｇｍの
中心粒径を有していたが、研磨後には、硬い研磨材３ａ
の中心粒径は約０．３〜１．３１Ｌｍに、また、柔らか
い研磨材３ｂの中心粒径は約０．１〜０．７ｐｍに、そ
れぞれ減少していることが解る。
これは、第１図ないし第３図に模式的に表した通り、研
磨が進むにつれて柔らかい研磨材３ｂは硬い研磨材３ａ
によって砕かれ、この柔らかい研磨材３ｂが硬い研磨材
３ａの間を埋めるような形態を生じつつ塗装面１のバフ
研磨が進行することを表している。また、硬い研磨材３
ａ同士も衝突してその一部が壊れ、より小径の研磨材に
なることが解る。硬い研磨材３ａによって塗装面ｌは荒
く削られる。そして、柔らかい研磨材３ｂは研磨が進む
につれて更に微少な大きさになり、硬い研磨材３ａによ
って荒く削られた塗装面ｌの平滑度を向上させるものと
考えられる。
磨が進むにつれて柔らかい研磨材３ｂは硬い研磨材３ａ
によって砕かれ、この柔らかい研磨材３ｂが硬い研磨材
３ａの間を埋めるような形態を生じつつ塗装面１のバフ
研磨が進行することを表している。また、硬い研磨材３
ａ同士も衝突してその一部が壊れ、より小径の研磨材に
なることが解る。硬い研磨材３ａによって塗装面ｌは荒
く削られる。そして、柔らかい研磨材３ｂは研磨が進む
につれて更に微少な大きさになり、硬い研磨材３ａによ
って荒く削られた塗装面ｌの平滑度を向上させるものと
考えられる。
（発明の効果）
以上、説明したように、本発明の塗装面の補修方法では
、たとえ高品質の塗装面に生じたすり傷等であってもこ
れを容易に除去して、元の高品質の状態に復元すること
ができる。
、たとえ高品質の塗装面に生じたすり傷等であってもこ
れを容易に除去して、元の高品質の状態に復元すること
ができる。
しかも、コンパウンドの粒子の大きさとして特に小さな
ものをバフ研磨の始めから使用しなくてよいので、バフ
研磨に要する時間も従来と同程度で済むものとなる。
ものをバフ研磨の始めから使用しなくてよいので、バフ
研磨に要する時間も従来と同程度で済むものとなる。
第１図から第３図までは、本発明の補修方法で塗装面を
研磨する工程を模式的に表した図であり、第１図は研磨
前の状態を表す側面図、第２図は研磨工程の中期の状態
を表す側面図、第３図は研磨工程の終期の状態を表す側
面図。 第４図から第９図までは、それ宅れ、硬い研磨材と柔ら
かい研磨材の硬度と、塗膜表面の研磨後の仕上がりレベ
ルとの関係を表す線図。 第１０図は、研磨材の中心粒径と塗膜表面の什りがリレ
ベルとの関係を表す図。 第１１図は、硬い研磨材と柔らかい研磨材の咬合比率と
、塗膜表面の仕上がりレベルとの関係を表す図。 第１２図及び第１３図は、補修用コンパウンド中の柔ら
かい研磨材と硬い研磨材の状態変化を表す図であり、第
１２図は研磨前の研磨材の状態を、また第１３図は研磨
後の研磨材の状態をそれぞれ表す。 １：補修される塗装面 ２：研磨用のバフ ３：補修用コンパウンド ３ａ：硬い研磨材粒子 ３ｂ：柔らかい研磨材粒子 第１図 第１０図 ２０°り”ロス （Ｈｖ＝５００） 第１２図 ψ曳゛′ａＬτ克［ＪＪｍｌ 第１３図
研磨する工程を模式的に表した図であり、第１図は研磨
前の状態を表す側面図、第２図は研磨工程の中期の状態
を表す側面図、第３図は研磨工程の終期の状態を表す側
面図。 第４図から第９図までは、それ宅れ、硬い研磨材と柔ら
かい研磨材の硬度と、塗膜表面の研磨後の仕上がりレベ
ルとの関係を表す線図。 第１０図は、研磨材の中心粒径と塗膜表面の什りがリレ
ベルとの関係を表す図。 第１１図は、硬い研磨材と柔らかい研磨材の咬合比率と
、塗膜表面の仕上がりレベルとの関係を表す図。 第１２図及び第１３図は、補修用コンパウンド中の柔ら
かい研磨材と硬い研磨材の状態変化を表す図であり、第
１２図は研磨前の研磨材の状態を、また第１３図は研磨
後の研磨材の状態をそれぞれ表す。 １：補修される塗装面 ２：研磨用のバフ ３：補修用コンパウンド ３ａ：硬い研磨材粒子 ３ｂ：柔らかい研磨材粒子 第１図 第１０図 ２０°り”ロス （Ｈｖ＝５００） 第１２図 ψ曳゛′ａＬτ克［ＪＪｍｌ 第１３図
Claims (1)
- （１）互いに硬度の異なる研磨材を混合してなるコンパ
ウンドを用いて塗装面のバフ研磨を行うことを特徴とす
る塗装面の補修方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10844788A JPH01281179A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 塗装面の補修方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10844788A JPH01281179A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 塗装面の補修方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01281179A true JPH01281179A (ja) | 1989-11-13 |
Family
ID=14485014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10844788A Pending JPH01281179A (ja) | 1988-04-30 | 1988-04-30 | 塗装面の補修方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01281179A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5514002A (en) * | 1978-07-13 | 1980-01-31 | Nohmi Bosai Kogyo Co Ltd | Method of making sure supply condition of pressurized water to sprinkler head for quenching |
| JPS63197586A (ja) * | 1987-02-10 | 1988-08-16 | Ishihara Yakuhin Kk | 黒シミ対策用塗装仕上げ剤 |
-
1988
- 1988-04-30 JP JP10844788A patent/JPH01281179A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5514002A (en) * | 1978-07-13 | 1980-01-31 | Nohmi Bosai Kogyo Co Ltd | Method of making sure supply condition of pressurized water to sprinkler head for quenching |
| JPS63197586A (ja) * | 1987-02-10 | 1988-08-16 | Ishihara Yakuhin Kk | 黒シミ対策用塗装仕上げ剤 |
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