JPH01283476A - 円筒面シール - Google Patents
円筒面シールInfo
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- JPH01283476A JPH01283476A JP63111623A JP11162388A JPH01283476A JP H01283476 A JPH01283476 A JP H01283476A JP 63111623 A JP63111623 A JP 63111623A JP 11162388 A JP11162388 A JP 11162388A JP H01283476 A JPH01283476 A JP H01283476A
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- seal ring
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
- F16J15/26—Sealings between relatively-moving surfaces with stuffing-boxes for rigid sealing rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sealing Devices (AREA)
- Sealing Of Bearings (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、軸封装置の一種として用いられる円筒面シー
ルに関する。
ルに関する。
従来から、円筒面シールとして第５図ないし第１１図に
示すような構造のものが公知である。
示すような構造のものが公知である。
このうち、第５図ないし第８図に示す円筒面シール（Ｉ
Ａ）は２リングタイプと呼ばれているもので、ハウジン
グ（２）のなかにシールリング（４）、カバーリング（
５） 、キー（［１） 、エキステンションスプリング
（７）およびコンプレッションスプリング（８）を組み
合わせたシールエレメント（３）を入れ、スプリングリ
テーナ（９）で蓋をしてスナップリング（１０）で止め
である。シールリング（４）およびカバーリング（５）
は王にカーボン材料によって成形され、両リング（４）
（５）を軸（１１）のサイズに応じて３等分以トに分、
Ｉ、ＩＩシて、円周方向に分割位相をずらして組み合わ
せている。シールリング（４）の分割部分は、軸方向の
リークバスを止めるために、軸方向に附して重置でかつ
円周方向に題びる摺り合わせ面（１２ａ）を有するステ
ップジヨイントになっている。シールニレメン） （３
）はハウジング（２）に立設したローテーションロック
ビン（１３）によりキー（θ）を介して回りｆｉｘめさ
れ、また回転する軸（１１）のｔ径方向の動き嗜、該軸
（１１）に外装されたランナー（１４）の外径面と摺接
するシールリング（４）の内径面の摩耗等に追随できる
ように、エキステンションスプリング（７）によ４Ｊ４
ｔ（１１）（ＩＩに抱き付くように緊結される。
Ａ）は２リングタイプと呼ばれているもので、ハウジン
グ（２）のなかにシールリング（４）、カバーリング（
５） 、キー（［１） 、エキステンションスプリング
（７）およびコンプレッションスプリング（８）を組み
合わせたシールエレメント（３）を入れ、スプリングリ
テーナ（９）で蓋をしてスナップリング（１０）で止め
である。シールリング（４）およびカバーリング（５）
は王にカーボン材料によって成形され、両リング（４）
（５）を軸（１１）のサイズに応じて３等分以トに分、
Ｉ、ＩＩシて、円周方向に分割位相をずらして組み合わ
せている。シールリング（４）の分割部分は、軸方向の
リークバスを止めるために、軸方向に附して重置でかつ
円周方向に題びる摺り合わせ面（１２ａ）を有するステ
ップジヨイントになっている。シールニレメン） （３
）はハウジング（２）に立設したローテーションロック
ビン（１３）によりキー（θ）を介して回りｆｉｘめさ
れ、また回転する軸（１１）のｔ径方向の動き嗜、該軸
（１１）に外装されたランナー（１４）の外径面と摺接
するシールリング（４）の内径面の摩耗等に追随できる
ように、エキステンションスプリング（７）によ４Ｊ４
ｔ（１１）（ＩＩに抱き付くように緊結される。
一ヒ記した２リングタイプの円筒面シール（ＩＡ）のシ
ール機構について説明すると、つぎのとおりである。
ール機構について説明すると、つぎのとおりである。
すなわち、シールリング（４）を円周方向に対して分割
したことによる軸方向への漏れ経路は、前記したとおり
、ステップジヨイントの摺り合わせ面（＋２ａ）の互い
の接触ｉｊよって塞がれる。また、ステップジヨイント
部分における径方向への漏れ経路は、シールリング（４
）とは分割部分の位相が異なるカバーリング（５）が前
記ステップジヨイントを外径側から覆うかたちで接触す
ることによって塞がれる。ｆｉｈ（ＩＩ）と一体重に回
転するランナー（１４）の外径面と摺接するシールリン
グ（４）の内径面には、ランナー（１４）の外径面に対
して密閉状態で摺接し１次シール部をなすシールダム部
（１５）と、ランナー（１４）の外径面との接触面圧を
前記シールダム部（Ｉ５）と分担して受圧するベアリン
グパッド部（１日）が同径に形成されており、該ベアリ
ングパッド部（１６）は、前記１次シール部を含む摺接
部への流体圧力による半径方向の負荷を軽減するために
高圧側（Ｐｉ）の流体を導入する圧力バランスｌＩｌ’
ｔ０７）を有しており、シール機能をなさない。
したことによる軸方向への漏れ経路は、前記したとおり
、ステップジヨイントの摺り合わせ面（＋２ａ）の互い
の接触ｉｊよって塞がれる。また、ステップジヨイント
部分における径方向への漏れ経路は、シールリング（４
）とは分割部分の位相が異なるカバーリング（５）が前
記ステップジヨイントを外径側から覆うかたちで接触す
ることによって塞がれる。ｆｉｈ（ＩＩ）と一体重に回
転するランナー（１４）の外径面と摺接するシールリン
グ（４）の内径面には、ランナー（１４）の外径面に対
して密閉状態で摺接し１次シール部をなすシールダム部
（１５）と、ランナー（１４）の外径面との接触面圧を
前記シールダム部（Ｉ５）と分担して受圧するベアリン
グパッド部（１日）が同径に形成されており、該ベアリ
ングパッド部（１６）は、前記１次シール部を含む摺接
部への流体圧力による半径方向の負荷を軽減するために
高圧側（Ｐｉ）の流体を導入する圧力バランスｌＩｌ’
ｔ０７）を有しており、シール機能をなさない。
シールエレメント（３）は、高圧側（ＰＩ）にあって−
端をスプリングリテーナ（９）で支承されたコンプレッ
ションスプリング（８）によって軸方向に押圧され、該
コンブレッジ７ンスプリング（８）とは反対側の端面（
１８）が、対向するハウジング（２）の端壁と接触して
静的な２次シール部をなしている。
端をスプリングリテーナ（９）で支承されたコンプレッ
ションスプリング（８）によって軸方向に押圧され、該
コンブレッジ７ンスプリング（８）とは反対側の端面（
１８）が、対向するハウジング（２）の端壁と接触して
静的な２次シール部をなしている。
（１８）は該２次シール部を含む前記端面（ｚ８）とハ
ウジング（２）の端壁との接触部への、流体圧力による
軸方向の負荷を軽減するために前記端面（１８）に形成
された、高圧１１１Ｎ （ＰＩ）の波体を導入する圧力
バランス溝である。
ウジング（２）の端壁との接触部への、流体圧力による
軸方向の負荷を軽減するために前記端面（１８）に形成
された、高圧１１１Ｎ （ＰＩ）の波体を導入する圧力
バランス溝である。
次に、第９図および第１Ｏ図に示す円筒面シール（Ｉ８
）は３リングタイプと呼ばれるもので、シールエレメン
ト（３）にはカバーリング（５）と同位相で分割され、
シールリング（４）内径面の圧力バランス溝（１７）と
高圧側（Ｐｌ）の空間とを連通させる導圧溝（１７’）
が内径面に形成され、カバーリング（５）を介してシー
ルリング（４）を締め付けているエキステンションスプ
リング（７）とは別のエキステンションスプリング（２
０）で緊結されたバックリング（２１）を有しており、
シールリング（４）および力／ヘーリング（５）はこの
パックリング（２１）を介してコンブレッジ望ンスプリ
ング（８）によす軸方向に押圧されている。シールリン
グ（４）の分割部分は既述した２リングタイプの円筒面
シール（ＩＡ）におけるようなステップジヨイントが形
成されずに軸方向にストレートな平面（１２ｂ）でカッ
トされ。
）は３リングタイプと呼ばれるもので、シールエレメン
ト（３）にはカバーリング（５）と同位相で分割され、
シールリング（４）内径面の圧力バランス溝（１７）と
高圧側（Ｐｌ）の空間とを連通させる導圧溝（１７’）
が内径面に形成され、カバーリング（５）を介してシー
ルリング（４）を締め付けているエキステンションスプ
リング（７）とは別のエキステンションスプリング（２
０）で緊結されたバックリング（２１）を有しており、
シールリング（４）および力／ヘーリング（５）はこの
パックリング（２１）を介してコンブレッジ望ンスプリ
ング（８）によす軸方向に押圧されている。シールリン
グ（４）の分割部分は既述した２リングタイプの円筒面
シール（ＩＡ）におけるようなステップジヨイントが形
成されずに軸方向にストレートな平面（１２ｂ）でカッ
トされ。
シールリング（４）の分割部分における半径方向への漏
れ経路は前記２リングタイプと同様、カバーリング（５
）によって塞がれ、軸方向への漏れ経路はシールリング
（４）とは分割位相が異なリカバーリング（５）と同位
相であるパックリング（２１）によって塞がれる。
れ経路は前記２リングタイプと同様、カバーリング（５
）によって塞がれ、軸方向への漏れ経路はシールリング
（４）とは分割位相が異なリカバーリング（５）と同位
相であるパックリング（２１）によって塞がれる。
また、第１１図に示す円筒面シール（ＩＣ）はｌリング
タイプと呼ばれるものでシールリング（４）はカバーリ
ングを介さずに直接エキステンションスプリング（７）
で緊結されており、シールリング（４）の分割部分は軸
方向に対して垂直な摺り合わせ面（１２ｃ）において軸
方向への漏れ経路を塞ぐとともに、シールリング（４）
の外径面および内径面と平行な摺り合わせ面（１２ｄ）
において半径方向への漏れ経路を塞ぐポー、クスジョイ
ントとなっている。
タイプと呼ばれるものでシールリング（４）はカバーリ
ングを介さずに直接エキステンションスプリング（７）
で緊結されており、シールリング（４）の分割部分は軸
方向に対して垂直な摺り合わせ面（１２ｃ）において軸
方向への漏れ経路を塞ぐとともに、シールリング（４）
の外径面および内径面と平行な摺り合わせ面（１２ｄ）
において半径方向への漏れ経路を塞ぐポー、クスジョイ
ントとなっている。
Ｌ２円筒面シール（ＩＡ）（１８）（ＩＧ）は、シール
リング（４）内径面のシールダム部（１５）と軸（１１
）側のランナー（１４）外径面が完全に密接状態となる
ことによって良好な動的シールを行なう、しかし、実際
にはシールリング（４）内径面の加工精度の誤差によっ
て、シールダム部（Ｉ５）とランナー（！４）の接触が
不十分な場合があり、リーク量が過大となって実用上問
題となることがある。そしてこのシールダム部（１５）
の接触不良は、第１２図に示すようにシールリング（４
）の内径面がシールダム部（１５）側で若干大径となる
ようなテーパ状に加工されたり、あるいはランナー（１
４）の外径面が前記シールダム部（Ｉ５）と飼応する部
分で若干小径となるようなテーバ状に加工されたりした
場合に発生する。
リング（４）内径面のシールダム部（１５）と軸（１１
）側のランナー（１４）外径面が完全に密接状態となる
ことによって良好な動的シールを行なう、しかし、実際
にはシールリング（４）内径面の加工精度の誤差によっ
て、シールダム部（Ｉ５）とランナー（！４）の接触が
不十分な場合があり、リーク量が過大となって実用上問
題となることがある。そしてこのシールダム部（１５）
の接触不良は、第１２図に示すようにシールリング（４
）の内径面がシールダム部（１５）側で若干大径となる
ようなテーパ状に加工されたり、あるいはランナー（１
４）の外径面が前記シールダム部（Ｉ５）と飼応する部
分で若干小径となるようなテーバ状に加工されたりした
場合に発生する。
また、製造後組み付けられた。まだ使用されていない時
点では、シールリング（４）の内径面も、相手側のラン
ナー（１４）の外径面も機械加工仕上げされたままの状
態であり、したがって両者（４）（１４）の接触面間に
はどうしても微小な隙間が存在し。
点では、シールリング（４）の内径面も、相手側のラン
ナー（１４）の外径面も機械加工仕上げされたままの状
態であり、したがって両者（４）（１４）の接触面間に
はどうしても微小な隙間が存在し。
この隙間のバラツキが初期リークのひとつの大きな要因
である。
である。
Ｌ記接触不良の状態は、摺動に伴なう摩耗によって、シ
ールリング（４）内径面がランナー（１４）外径面とな
じんでくれば、シールダム部（１５）が全周に亘って安
定した接触状態となり問題はなくなるが、シールリング
（４）には本来摩耗しにくい材料が使用されており、し
かも圧力バランス溝（１７）の形成により半径方向に作
用する流体圧力による負荷が軽減されるなど、構造的に
摩耗しにくくなっているため、摩耗によってシールダム
部（１５）がランナー（１４）と完全になじみ、良好な
シール性を発揮するまでにはかなりの時間（一般には１
００〜２００時間）を要し、この間はリークが多量に発
生してしまうことが避けられない。
ールリング（４）内径面がランナー（１４）外径面とな
じんでくれば、シールダム部（１５）が全周に亘って安
定した接触状態となり問題はなくなるが、シールリング
（４）には本来摩耗しにくい材料が使用されており、し
かも圧力バランス溝（１７）の形成により半径方向に作
用する流体圧力による負荷が軽減されるなど、構造的に
摩耗しにくくなっているため、摩耗によってシールダム
部（１５）がランナー（１４）と完全になじみ、良好な
シール性を発揮するまでにはかなりの時間（一般には１
００〜２００時間）を要し、この間はリークが多量に発
生してしまうことが避けられない。
したがってこのような不具合をなくすためには、シール
リング（４）およびランナー（１４）の加工精度（円筒
度）をきわめて高精度にしなければならないが、このよ
うな高精度な加工は事実上困難である。
リング（４）およびランナー（１４）の加工精度（円筒
度）をきわめて高精度にしなければならないが、このよ
うな高精度な加工は事実上困難である。
そこで本発明は、上記問題点に鑑み、シールリング内径
面のシールダム部の接触不良による初期リークを極少礒
に抑え、安定したシール性を早期に？’）るようにする
ことを目的としてなされたものである。
面のシールダム部の接触不良による初期リークを極少礒
に抑え、安定したシール性を早期に？’）るようにする
ことを目的としてなされたものである。
−Ｆ記目的を達成するため、本発明の円筒面シールは、
シールリングの内径面のうち、ベアリング７，１部をシ
ールダム部よりもあらかじめ僅かに大径の円筒面に形成
した構成とした。
シールリングの内径面のうち、ベアリング７，１部をシ
ールダム部よりもあらかじめ僅かに大径の円筒面に形成
した構成とした。
本発明の円筒面シールによれば、シールリングの内径面
において、シールダム部とベアリングパッド部が従来同
径であったのに対し、ベアリングパッド部をシールダム
部よりも大径としたことにより、使用の顛初の時点から
シールダム部が必ず回転体の外径面と接触するようにな
る。すなわちベアリングパッド部は回転体外径面と非接
触であり、このため該ベアリングパッド部による支持が
ない分だけシールダム部が受ける半径方向への負荷、つ
まりエキステンションスプリングの締め付４ｔ 力によ
る負荷と、シールリングの外径面および内径面に作用す
る流体圧力のアンバランス力（差圧）による負荷が大き
く、シールダム部は回転体外径面に対して高い面圧で摺
接することになる。したがってシールダム部と回転体外
径面の接触面間に機械加工痕による隙間があっても、接
触面圧が高いことからこの隙間はそれほど大きく形成さ
れない、しかもシールダム部は、ベアリングパッド部に
よる支持がないために非常に短時間で摩耗が進行し、急
速に回転体外径面となじみ、良好な′ＩＰ、接状態にな
る。そしてこの摩耗によって短時間のうちにベアリング
パッド部が回転体外径面と接触し、前記半径方向の負荷
を該ベアリングパッド部が分担して受けるようになるた
め、この時点で単位面積あたりの接触面圧が大幅に低減
され、摩耗の進行が抑えられる。
において、シールダム部とベアリングパッド部が従来同
径であったのに対し、ベアリングパッド部をシールダム
部よりも大径としたことにより、使用の顛初の時点から
シールダム部が必ず回転体の外径面と接触するようにな
る。すなわちベアリングパッド部は回転体外径面と非接
触であり、このため該ベアリングパッド部による支持が
ない分だけシールダム部が受ける半径方向への負荷、つ
まりエキステンションスプリングの締め付４ｔ 力によ
る負荷と、シールリングの外径面および内径面に作用す
る流体圧力のアンバランス力（差圧）による負荷が大き
く、シールダム部は回転体外径面に対して高い面圧で摺
接することになる。したがってシールダム部と回転体外
径面の接触面間に機械加工痕による隙間があっても、接
触面圧が高いことからこの隙間はそれほど大きく形成さ
れない、しかもシールダム部は、ベアリングパッド部に
よる支持がないために非常に短時間で摩耗が進行し、急
速に回転体外径面となじみ、良好な′ＩＰ、接状態にな
る。そしてこの摩耗によって短時間のうちにベアリング
パッド部が回転体外径面と接触し、前記半径方向の負荷
を該ベアリングパッド部が分担して受けるようになるた
め、この時点で単位面積あたりの接触面圧が大幅に低減
され、摩耗の進行が抑えられる。
つぎに、本発明の実施例を図面にしたがって説明する。
第１図および第２図の円筒面シール（１）は、２リング
タイプのものについて本発明を実施したもので、シール
エレメント（３）を構成スるシールリング（４）の内径
面におけるベアリングパッド部（２２）は、シールダム
部（１５）よりも僅かに大径の円筒面をなすように仕上
げられている。その他の部分については既述した第５図
ないし第８図に示す従来の２リングタイプのものと同様
の態様をなす。
タイプのものについて本発明を実施したもので、シール
エレメント（３）を構成スるシールリング（４）の内径
面におけるベアリングパッド部（２２）は、シールダム
部（１５）よりも僅かに大径の円筒面をなすように仕上
げられている。その他の部分については既述した第５図
ないし第８図に示す従来の２リングタイプのものと同様
の態様をなす。
第３図に拡大して示すシールダム部（１５）とベアリン
グパッド部（２２）の半径方向の段差（Ｄ）は、実験の
結果的０．００５〜０．１ ａｍ程度とするのが実用的
であることが判明した０段差（Ｄ）は０．１ ■を超え
た大きさに設定しても問題はないが、シールリング（４
）の摩耗代を大きくとった設計が必要となり、目的とす
る効果を得るには０．１■以下で十分である。
グパッド部（２２）の半径方向の段差（Ｄ）は、実験の
結果的０．００５〜０．１ ａｍ程度とするのが実用的
であることが判明した０段差（Ｄ）は０．１ ■を超え
た大きさに設定しても問題はないが、シールリング（４
）の摩耗代を大きくとった設計が必要となり、目的とす
る効果を得るには０．１■以下で十分である。
この実施例によれば、第４図に示すように、シールダム
部（１５）およびベアリングパッド部（２２）を含むシ
ールリング（４）の内径面が加工誤差によって低圧側（
Ｐ２）へ向けて多少大径となるようなテーパ状に加工さ
れたとしても、段差部（Ｄ）の存在により、小径である
シールダム部（１５）がランナー（１４）に先に接触す
る。この時点でランナー（１４）と非接触状態にあるベ
アリングパッド部（２２）と、該ベアリングパッド部（
２２）に形成された圧力バランス溝（１７）には高圧側
（ＰＩ）の流体が侵入しており、この流体はランナー（
１４）と接触状態にあるシールダム部（１５）において
、低圧側（Ｐ２）への流出を阻＋ｈされている。シール
ダム部（１５）は、半径方向に作用する高圧側（ＰＩ）
の流体圧力のアンバランス分を最小限にするために、シ
ール幅（讐）が小さく設定されており、使用の最初の時
点では前記のとおりベアリングパッド部（２２）がラン
ナー（１４）に対して非接触であって、すなわち該ベア
リングパッド部（２２）による支持がないため、シール
ダム部（１５）は高い面圧でランナー（１４）と摺接す
る。したがって該シールダム部（１５）は全周に亘って
急速に摩耗し、約０．５〜３時間程度の短い時間のうち
にランナー（１４）外径面と完全になじんだ状７．１と
なる。従来のものでは、シールダム部（１５）がなじむ
まで１００〜２００時間もの膨大な時間を要していたこ
とを考えると、これは非常に大きな効果である。具体的
には当該シールを取り付けた大型のタービン、コンプレ
ッサ等の機器の試験運転を極短時間で済ませることがで
き、経費節減に大きく寄与する。またシール性能に関し
ては、実験の結果、たとえば直径φ１１０の円筒面シー
ルの場合、従来のものは高圧側（Ｐｌ）と低圧側（Ｐ２
）の差圧（空気圧） ５．８ｋｇｆ／ｃ＋ｓ２において
初期のリーク量が１０〜８０見／ｗｉｎに達していたの
に対し、本発明のものは５〜Ｉｏｎ／＋ｓｉｎ程度の非
常に少ないリーク量に抑えられ、短時間で安定したシー
ル性が得られることが確認された。
部（１５）およびベアリングパッド部（２２）を含むシ
ールリング（４）の内径面が加工誤差によって低圧側（
Ｐ２）へ向けて多少大径となるようなテーパ状に加工さ
れたとしても、段差部（Ｄ）の存在により、小径である
シールダム部（１５）がランナー（１４）に先に接触す
る。この時点でランナー（１４）と非接触状態にあるベ
アリングパッド部（２２）と、該ベアリングパッド部（
２２）に形成された圧力バランス溝（１７）には高圧側
（ＰＩ）の流体が侵入しており、この流体はランナー（
１４）と接触状態にあるシールダム部（１５）において
、低圧側（Ｐ２）への流出を阻＋ｈされている。シール
ダム部（１５）は、半径方向に作用する高圧側（ＰＩ）
の流体圧力のアンバランス分を最小限にするために、シ
ール幅（讐）が小さく設定されており、使用の最初の時
点では前記のとおりベアリングパッド部（２２）がラン
ナー（１４）に対して非接触であって、すなわち該ベア
リングパッド部（２２）による支持がないため、シール
ダム部（１５）は高い面圧でランナー（１４）と摺接す
る。したがって該シールダム部（１５）は全周に亘って
急速に摩耗し、約０．５〜３時間程度の短い時間のうち
にランナー（１４）外径面と完全になじんだ状７．１と
なる。従来のものでは、シールダム部（１５）がなじむ
まで１００〜２００時間もの膨大な時間を要していたこ
とを考えると、これは非常に大きな効果である。具体的
には当該シールを取り付けた大型のタービン、コンプレ
ッサ等の機器の試験運転を極短時間で済ませることがで
き、経費節減に大きく寄与する。またシール性能に関し
ては、実験の結果、たとえば直径φ１１０の円筒面シー
ルの場合、従来のものは高圧側（Ｐｌ）と低圧側（Ｐ２
）の差圧（空気圧） ５．８ｋｇｆ／ｃ＋ｓ２において
初期のリーク量が１０〜８０見／ｗｉｎに達していたの
に対し、本発明のものは５〜Ｉｏｎ／＋ｓｉｎ程度の非
常に少ないリーク量に抑えられ、短時間で安定したシー
ル性が得られることが確認された。
なお、上記した２リングタイプの円筒面シールに限らず
、第９図および第１θ図に示すような３リングタイプの
円筒面シール（ＩＢ）についても、また第１１図に示す
ような１リングタイプの円筒面シール（Ｉｃ：）につい
ても、シールリングの内径面においてベアリングパッド
部をシールダム部よりも僅かに大径の円筒面をなすよう
に仕上げることによって、上記と同様の効果を得ること
ができる。
、第９図および第１θ図に示すような３リングタイプの
円筒面シール（ＩＢ）についても、また第１１図に示す
ような１リングタイプの円筒面シール（Ｉｃ：）につい
ても、シールリングの内径面においてベアリングパッド
部をシールダム部よりも僅かに大径の円筒面をなすよう
に仕上げることによって、上記と同様の効果を得ること
ができる。
以上説明したように１本発明の円筒面シールは、従来同
径であったシールリング内径面のベアリングパッド部と
シールダム部を、ベアリングパッド部がシールダム部よ
りも僅かに大径の円筒面をなすように段差を付けたこと
によって、使用初期、シールダム部が回転体外径面に必
ず先に接触するようにしたもので、初期リーク量を激減
させるとともに、摩耗によるシールダム部のなじみが短
時間で完了するため、極小のレベルのリーク量で早期に
安定したシール性能を得るのにきわめて有効である。
径であったシールリング内径面のベアリングパッド部と
シールダム部を、ベアリングパッド部がシールダム部よ
りも僅かに大径の円筒面をなすように段差を付けたこと
によって、使用初期、シールダム部が回転体外径面に必
ず先に接触するようにしたもので、初期リーク量を激減
させるとともに、摩耗によるシールダム部のなじみが短
時間で完了するため、極小のレベルのリーク量で早期に
安定したシール性能を得るのにきわめて有効である。
第１図は本発明の一実施例円筒面シールの装着状態を示
す半裁した軸方向断面図、第２図は第１図と切断角度の
異なる半裁した軸方向断面図、第３図および第４図は同
実施例の部分拡大断面図、第５図は従来の２リングタイ
プの円筒面シールを示す一部切断した分解斜視図、第６
図は同じく装着状態を示す半裁した軸方向断面図、第７
図は同じ〈第６図と切断角度の異なる半裁した軸方向断
面図、第８図は同じくシールリング内径面の部分的な展
開図、第９図は従来の３リングタイプの円筒面シールの
装着状態を示す半裁した軸方向断面図、第１０図は同じ
くシールリングとバックリングの内径面の部分的な展開
図、第１１図は従来の１リングタイプの円筒面シールの
一部を示す斜視図、第１２図は従来の初期リーク状態を
示す説明図である。 （１）円筒面シール （２）ハウジング（３）シール
エレメント （４）シールリング（５）カバーリング
（６）キー （７）エキステンションスプリング （８）フンプレッションスプリング （９）スプリングリテーナ （１１）軸（１４）ラン
ナー （１５）シールダム部（＋７）（＋９）圧力バ
ランス溝 （２２）ベアリングパッド部 （Ｄ）段差特許出願人
イーグル工業株式会社 、 昌 ｑ 第１図 １− 円筒面シール ８・・−コンプレンジョンスプリング １１・−軸 １４− ランナー 第３図 第４図 第８図
す半裁した軸方向断面図、第２図は第１図と切断角度の
異なる半裁した軸方向断面図、第３図および第４図は同
実施例の部分拡大断面図、第５図は従来の２リングタイ
プの円筒面シールを示す一部切断した分解斜視図、第６
図は同じく装着状態を示す半裁した軸方向断面図、第７
図は同じ〈第６図と切断角度の異なる半裁した軸方向断
面図、第８図は同じくシールリング内径面の部分的な展
開図、第９図は従来の３リングタイプの円筒面シールの
装着状態を示す半裁した軸方向断面図、第１０図は同じ
くシールリングとバックリングの内径面の部分的な展開
図、第１１図は従来の１リングタイプの円筒面シールの
一部を示す斜視図、第１２図は従来の初期リーク状態を
示す説明図である。 （１）円筒面シール （２）ハウジング（３）シール
エレメント （４）シールリング（５）カバーリング
（６）キー （７）エキステンションスプリング （８）フンプレッションスプリング （９）スプリングリテーナ （１１）軸（１４）ラン
ナー （１５）シールダム部（＋７）（＋９）圧力バ
ランス溝 （２２）ベアリングパッド部 （Ｄ）段差特許出願人
イーグル工業株式会社 、 昌 ｑ 第１図 １− 円筒面シール ８・・−コンプレンジョンスプリング １１・−軸 １４− ランナー 第３図 第４図 第８図
Claims (1)
- １、円周方向に複数個に分割されその分割部分が密閉状
に摺り合わされるとともに、外径側からエキステンショ
ンスプリングで緊結されてなる非回転のシールリングを
有し、該シールリングの内径面に、回転体の外径面と密
閉状態で接触するシールダム部および前記回転体の外径
面との接触面圧を分担受圧するベアリングパッド部を形
成した円筒面シールにおいて、前記ベアリングパッド部
を、前記シールダム部よりもあらかじめ僅かに大径の円
筒面に形成してなることを特徴とする円筒面シール。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63111623A JP2648816B2 (ja) | 1988-05-10 | 1988-05-10 | 円筒面シール |
| US07/341,462 US4943069A (en) | 1988-05-10 | 1989-04-21 | Shaft seal disposed about a rotatable shaft |
| FR8905693A FR2631415A1 (fr) | 1988-05-10 | 1989-04-28 | Joint d'etancheite pour surface cylindrique |
| DE3914961A DE3914961C2 (de) | 1988-05-10 | 1989-05-06 | Wellendichtung mit zylindrischer dichtflaeche |
| GB8910659A GB2218475B (en) | 1988-05-10 | 1989-05-09 | Cylindrical surface seals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63111623A JP2648816B2 (ja) | 1988-05-10 | 1988-05-10 | 円筒面シール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01283476A true JPH01283476A (ja) | 1989-11-15 |
| JP2648816B2 JP2648816B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=14566012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63111623A Expired - Lifetime JP2648816B2 (ja) | 1988-05-10 | 1988-05-10 | 円筒面シール |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4943069A (ja) |
| JP (1) | JP2648816B2 (ja) |
| DE (1) | DE3914961C2 (ja) |
| FR (1) | FR2631415A1 (ja) |
| GB (1) | GB2218475B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5509668A (en) * | 1993-05-28 | 1996-04-23 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Mechanical seal for pressurized fluid pumps |
| JP2021081068A (ja) * | 2019-11-15 | 2021-05-27 | イートン インテリジェント パワー リミテッドＥａｔｏｎ Ｉｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔ Ｐｏｗｅｒ Ｌｉｍｉｔｅｄ | 油圧シール |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2644205B1 (fr) * | 1989-03-08 | 1991-05-03 | Snecma | Palier de turbomachine a joint d'etancheite integre |
| US5058904A (en) * | 1990-02-21 | 1991-10-22 | Eg&G Sealol Inc. | Self-contained sealing ring assembly |
| DE4123303A1 (de) * | 1991-07-13 | 1993-01-21 | Mtu Muenchen Gmbh | Absperrdichtung |
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| US5516118A (en) * | 1993-07-19 | 1996-05-14 | Stein Seal Company | Circumferential hydrodynamic seals for sealing a bidirectionally rotatable member |
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| DE29818004U1 (de) | 1998-10-08 | 1998-12-24 | Feodor Burgmann Dichtungswerke GmbH & Co, 82515 Wolfratshausen | Drosselspalt-Dichtungsanordnung für die Abdichtung gasförmiger Medien |
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| UA35975C2 (uk) * | 1999-05-28 | 2002-12-16 | Відкрите Акціонерне Товариство "Мотор Січ" | Радіальне контактне ущільнення |
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| US20080284105A1 (en) * | 2006-06-21 | 2008-11-20 | Thurai Manik Vasagar | Low and reverse pressure application hydrodynamic pressurizing seals |
| US7748945B2 (en) * | 2006-12-07 | 2010-07-06 | Jerry Wayne Johnson | Floating sealing ring |
| RU2338106C1 (ru) * | 2007-03-16 | 2008-11-10 | Валерий Борисович Овандер | Радиальное уплотнение системы овандер |
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| EP2522885A1 (de) * | 2011-05-11 | 2012-11-14 | Rheinfelden Alloys GmbH & Co. KG | Dichtungsanordnung |
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| CN104481841B (zh) * | 2014-11-28 | 2017-11-28 | 四川航空工业川西机器有限责任公司 | 超高压活塞 |
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| US11287043B2 (en) * | 2019-08-02 | 2022-03-29 | Kaydon Ring & Seal, Inc. | High clearance seal assembly |
| CN111927631A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-11-13 | 中国航发贵阳发动机设计研究所 | 一种用于航空发动机滑油腔密封的石墨封严装置 |
| KR102440256B1 (ko) * | 2020-08-27 | 2022-09-05 | 두산에너빌리티 주식회사 | 씰링 어셈블리 및 이를 포함하는 터보머신 |
| KR102440257B1 (ko) | 2020-08-28 | 2022-09-05 | 두산에너빌리티 주식회사 | 씰링 어셈블리 및 이를 포함하는 터보머신 |
| US11655721B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-05-23 | Borgwarner Inc. | Turbocharger including a sealing assembly |
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| US2914348A (en) * | 1957-03-01 | 1959-11-24 | Sealol Corp | Sealing ring assembly |
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| US4082296A (en) * | 1976-05-26 | 1978-04-04 | Stein Philip C | Seal for sealing between a rotating member and a housing |
| US4305592A (en) * | 1979-10-23 | 1981-12-15 | Transamerica Delaval, Inc. | Gas seal bushing |
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| GB8705642D0 (en) * | 1987-03-10 | 1987-04-15 | Sealol | Hydrostatic seal |
-
1988
- 1988-05-10 JP JP63111623A patent/JP2648816B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-04-21 US US07/341,462 patent/US4943069A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 FR FR8905693A patent/FR2631415A1/fr active Granted
- 1989-05-06 DE DE3914961A patent/DE3914961C2/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-09 GB GB8910659A patent/GB2218475B/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8910659D0 (en) | 1989-06-21 |
| GB2218475B (en) | 1992-06-10 |
| GB2218475A (en) | 1989-11-15 |
| FR2631415A1 (fr) | 1989-11-17 |
| DE3914961C2 (de) | 1993-11-04 |
| US4943069A (en) | 1990-07-24 |
| FR2631415B1 (ja) | 1994-08-19 |
| JP2648816B2 (ja) | 1997-09-03 |
| DE3914961A1 (de) | 1989-12-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |