JPH01284816A - 光ピックアップ用対物レンズ - Google Patents

光ピックアップ用対物レンズ

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JPH01284816A
JPH01284816A JP63115172A JP11517288A JPH01284816A JP H01284816 A JPH01284816 A JP H01284816A JP 63115172 A JP63115172 A JP 63115172A JP 11517288 A JP11517288 A JP 11517288A JP H01284816 A JPH01284816 A JP H01284816A
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JP
Japan
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lens
objective lens
gravity
center
movable member
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JP63115172A
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English (en)
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Yutaka Ishiwatari
裕 石渡
Tetsuo Ikegame
哲夫 池亀
Ichiro Ikari
一郎 碇
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Olympus Corp
Original Assignee
Olympus Optical Co Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は光ディスク、光カード等の光学的な情報記録媒
体に情報を記録し、あるいはこれらの情報記録媒体に記
録された情報を再生するための光学式情報記録再生装置
に組込まれている光ピックアップに用いるのに好適な対
物レンズに関するものである。
〔従来技術〕
光学式情報記録再生装置においては、情報を正確に記録
または再生するために、光スポットを情報記録媒体上の
情報トラックに正しく追従させるよう制御する必要があ
る。このため、対物レンズをその先軸と平行なフォーカ
シング方向およびそれと直交するトラッキング方向に移
動可能に支持し、電磁駆動手段によりこれら両方向に変
位させるようにしている。
このような制御を容易に行なうには、対物レンズが小型
軽量であることが望まれるが、特に最近、光学式情報記
録再生装置の小型化に伴い、対物レンズの小型軽量化の
要望は益々強くなって来ている。というのは、対物レン
ズが小型軽量化されればこれを制御する電磁駆動手段も
小さなもので済むため、光ピンクアンプの著しい小型化
に資するからである。このため、対物レンズを構成する
レンズ枚数の削減が急速に進行し、遂に単一の非球面レ
ンズから成る対物レンズが実現されるに到った。
しかしながら、レンズの材質や肉厚を考えると必ずしも
単レンズが最も軽いとは限らず、また、特に電磁駆動手
段も含めて考えると却って単レンズの方が重量が増加し
てしまうという問題があった。以下、この点を詳細に説
明する。
第１５図（Ａ）　、　（Ｂ）　　は従来の光ピックアッ
プに用いられている対物レンズ駆動装置の一例を示す斜
視図である。対物レンズ１はプラスチックの一体成形よ
り成る可動部材２のレンズホルダ２Ａに固定されている
。可動部材２はレンズホルダ２Ａを囲むように横断面形
状が矩形のフレーム２Ｂを有し、このフレーム２Ｂの底
壁からレンズホルダ２人を立上がらせている。またフレ
ーム２Ｂの内側には後述する内ヨークが侵入するための
開口２Ｄおよび２Ｅを画成するための内壁２Ｆおよび２
Ｇが形成されている。更に、互いに対向する側壁には、
弾性支持部材３八〜３Ｄを支持する支持部２Ｈ〜２Ｋを
形成する（尚、２に、３Ｄは図中に示されていない）。
フレーム２Ｂの外周面にはトラッキング方向およびフォ
ーカシング方向の電磁駆動力を発生させるためのトラッ
キングコイル４Ａ、４Ｂおよびフォーカスコイル５が固
着されている。このようにして可動部材２を構成し、こ
れをフォーカシング方向およびトラッキング方向に変位
可能に弾性支持部材３Ａ〜３Ｄを介して固定部材６に連
結する。
固定部材６は、磁性材料より成るベース７Ａおよび外ヨ
ーク７Ｂ、７Ｃと、同様に磁性材料により形成した内ヨ
ーク８Ａ、８Ｂと、永久磁石９Ａ、９Ｂと、支持プレー
ト１０とを具えている。外ヨーク７Ｂ、７Ｃはベース７
Ａから垂直方向に折り曲げて形成され、その内側面に永
久磁石９Ａ、９Ｂを夫々固着する。支持プレートｌＯは
外ヨーク７Ｃの外側面にねじ１２により固着される。支
持プレート１００両側面には、弾性支持部材３Ａ〜３Ｄ
０）端部が嵌入する溝１０Ａ〜１０Ｄを夫々形成する。
一方、ベース７への中央部は同校の突出部を形成してい
るが、その中央部に対物レンズ１の光路用の開ロアＱが
形成されている。尚、内ヨーク８Ａ、８Ｂは開ロアＱに
対応する開口を有する磁性材料により一体に形成されて
いるものである。
以上のように固定部材６を構成し、内ヨーク８Ａを可動
部材２の開口部２Ｄに、内ヨーク８Ｂを開口部２已に侵
入させて、ベース７Ａ。
外ヨーク７Ｂ、永久磁石９Ａおよび内ヨーク８Ａによっ
てトラッキングコイル４Ａの垂直導体部およびフォーカ
シングコイル５を磁束が横切る第１の磁気回路、またベ
ース７Ａ、外ヨーク７Ｃ，永久磁石９Ｂおよび内ヨーク
８Ｂによって同様にトラッキングコイル４Ｂの垂直導体
部およびフォーカシングコイル５を磁束が横切る第２の
磁気回路を夫々形成する。
ここで、トラッキングコイル４Ａ、４Ｂおよびフォーカ
シングコイル５に電流が流れるといわゆるローレンツ力
によりこれらのコイルがトランキング方向およびフォー
カシング方向に移動し、対物レンズの位置の制御が行な
われる。
〔発明が解決すべき問題点〕
このような対物レンズ駆動装置に単レンズから成る対物
レンズを装着すると、可動部材２の重量バランスが崩れ
てローリング現象が起こり、対物レンズが充分性能を発
揮できなくなる、という問題があった。第１６図はレン
ズホルダ２Ａへの対物レンズの装着状態を模式的に示す
図である。図示しない図中上方にある情報記録媒体との
間隔（作動距離）を確保するために、対物レンズはレン
ズホルダ２への上端に取付ける必要がある。このため、
トラッキング駆動の際の駆動中心である可動部材２の重
心Ｃと対物レンズ１の重心ｇｃの位置とが大幅にずれて
しまい、駆動力が加わった際に可動部材２が平行移動せ
ずレンズホルダ２人が首を振るような動きになってしま
うのである。これを防ぐ一つの方策は可動部材の下側に
バランサ２０を設けて対物レンズ１を取付けたことによ
る重量バランスの崩れを補正することである。しかしな
がら、これでは可動部材２の重量が増加し、対物レンズ
の構成枚数を減少させた効果が全く損なわれてしまうこ
とになる。しかも、単対物レンズは収差補正の必要から
比較的高屈折率の硝材を用いており、−枚のレンズとし
ては比較的重いものであるため、これにバランサが加わ
ると非常に重くなり、駆動装置に対する負荷がきわめて
大きくなってしまう、具体例を挙げて説明する。
第１７図は第１６図に示した可動部材２の重心位置等を
詳細に説明する図である。今、対物レンズとして特開昭
６１−８８２１３の第８実施例で提案されている対物レ
ンズを考えると、レンズ外径を５ｎφ、材質をＬＡＳＦ
Ｏ８とした場合では、レンズ重量は３６０■１重心位置
ｇｃは第１面より２．０８となる。一方、レンズホルダ
の高さ寸法を６ｆｌとし、可動部材の重心Ｃの位置が可
動部材２の下面より２．７５ｍｍにあるとする。対物レ
ンズ１をレンズホルダ２Ａの先端に装着するようにした
場合において対物レンズ１の重心値’Ｉｔｇｃを可動部
材の重心Ｃに一致させるためのバランサ４の重量は２５
３ｎｒ　（−１５８Ｘ　３６０／　２．２５）となり対
物レンズ１とバランサ２０を合わせた重量は６１３　ｔ
ａｇにもなってしまう、対物レンズ駆動装置の可動部材
が駆動されろ加速度は可動部材の重量に比例するため、
゛対物レンズ及びバランサが６００■以上もあると可動
部材２が重くなり得られる加速度が低下する、又は同様
の加速度を得るために強力な駆動系が必要となり性能低
下。
コストアップ、大型化等の多くの問題点が生じてしまう
。
他の解決策として第１８図に示すように、対物レンズの
重心と可動部材の重心のずれを少なくするため可動部材
自体を薄くすることが考えられる。しかし、これでは２
つの弾性支持部材３Ａ、３Ｂの間隔ｌがきわめて小さく
なり、ねじれ財性に弱い、可動部材に装着可能なコイル
が小さくなってしまうため駆動力が弱（なり駆動感度が
低下する、等の新たな問題を生ずる。
昨今の対物レンズ駆動装置は固定部材も含めた全高を１
０ｍ程度以下に抑えることが望まれているため、この方
法によると可動部材の厚さは２〜３ｆｉ程度しかとるこ
とができない、このため、前記の問題点は重大なもので
ある。
対物レンズを２枚構成とすれば前記のような重量配分の
アンバランスはある程度避けることができる。単レンズ
２枚から成る光ピックアップ用対物レンズは特開昭５９
−４９５１２号等により知られているが、従来、駆動装
置の重量配分まで考慮して設計された対物レンズは存在
しない。
即ち、特開昭５９−４９５１２号のレンズは、収差補正
上２群２枚構成にしたものであり、レンズ系の重心をホ
ルダーの重心に近づけるために２群構成にしたものでな
く、バランサを必要とするものである。
又、第１レンズのパワー配分が大きいため、作動距離を
確保するためには、焦点距離を長くする必要があり、小
型軽量化がむずかしい。
また、特開昭６３−１０１１８号も２群構成のレンズで
あるが、色収差を補正することを目的としたレンズであ
り、Σｄ／ｆが大きく、レンズ重量が重いレンズになっ
ている。又、非点収差と球面収差と正弦条件のすべてを
無理やり補正しているため、非球面形状が複雑になり、
変曲点を持つ形状になっている。このため加工性を著し
く低下させている。
例えば、実施例４を、ｆ−４，３に比例倍した時のレン
ズ重量ｍｃと、作動路ＭＷＤの値は次の様になる。
ｍｃ＝　６７６ｔ　　　　ＷＤ１３５ これらの値では、光メモリー用対物レンズとしては不向
きである。
ｆ−４，３とした根拠は、ディスク厚を１．２　とした
時に結像性能が最良となったため、又、重量計算は、第
１群レンズの外径はφ５．２、第２レンズはφ４．６　
とし、使用硝材は、５ＦＬＯ３とＬａＫｌＢとＳＫ５と
しこれらの比重を用いた。
本発明の目的は、バランサを付加することなく可動部材
の重心と対物レンズの重心とのずれを小さくすることに
より駆動装置への負荷を軽減し、駆動装置の小型軽量化
を実現可能とする光ピックアップ用対物レンズを提供す
ることにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の光
ピックアップ用対物レンズは少なくとも２つのレンズ成
分を具えており、このうち光ディスク等の情報記録媒体
から最も離れた位置に設けられた第１レンズ成分の入射
面から対物レンズ全体の重心までの距離を光軸に沿って
測った値をｇＣ１対物レンズの全長すなわち前記第１レ
ンズ成分の入射面から最も情報記録媒体に近い位置に設
けられたレンズ成分の最も情報記録媒体に近い面までの
距離をΣｄ、対物レンズの焦点距離をｆとするとき、（
１）　ｇ　ｃ　／Σｄ＜０．５ （２１０，９＜Σｄ／ｒ＜２．２ なる各条件を満足し、且ついずれかのレンズ面を非球面
となしたことを特徴とするものである。
このように、対物レンズ自体の重心位置を下げ、且つ全
長を適度な大きさとすることにより、該対物レンズを対
物レンズ駆動装置のレンズホルダに取付けた際、大きな
バランサを設けなくても可動部材の重心と対物レンズの
重心を近づけることができる。その結果、ローリング現
象を起こすことなく可動部材を軽く出来るので、対物レ
ンズ駆動装置全体を小型化することができる。
また、対物レンズ系中に非球面を設けたことにより、複
数枚のレンズの使用と組合わせて比較的低屈折率の材料
を用いても充分な収差補正が可能となるので対物レンズ
自体を軽くすることができ、対物レンズ駆動装置の小型
化に一層好適なものとなる。更に、前記第１レンズ成分
に空気間隔を隔てて隣接する第２レンズ成分を前記第１
レンズ成分とともに正の屈折力を有するレンズ成分とし
て構成し、なお且つ第２レンズ成分の焦点距離、屈折率
、最も第１レンズ成分に近い面の曲率半径を夫々’＊　
＋　ｒｌｔ　＋　　ｒ２として、 （３）　　　０．８＜　　ｆ　　／　　ｆ　　ｔ＜　　
　１．１（４）０．７＜　　（ｎｚ−１）　　ｆ／　ｒ
ｉ　　＜　　１．１なる各条件を満足させるとともに、
第２レンズ成分の最も第１レンズ成分に近い面を非球面
とすれば、より一層良好に収差補正がなされた対物レン
ズを得ることができる。
ここで、各条件の意味を説明する。
条件（１）は前述の通り可動部材の重心と対物レンズの
重心とを一致させるためのものである。
したがって、ｇｃ／Σｄ　＞　Ｑ、５となると対物レン
ズの重心が上がりすぎてしまうためバランサが必要とな
る。このため、可動部材の重量が増加するのみならず、
部品点数の増加によるコスト高や対物レンズ駆動装置の
組立て工数の増加等、種々の観点から望ましくない、バ
ランサを用いずに解決しようとすれば、第１８図に基づ
いて説明したのと同様の手段に依らざるを得す、そこで
説明したのと同様の欠点を惹き起こすことになる。
条件（２）は対物レンズの全長を定めて対物レンズ駆動
装置の小型軽量化と駆動感度の低下を防ぐためのもので
ある。Σａ／ｒ＞２．２となると、対物レンズを取付け
る可動部材が大きくなるので大型コイルを使用でき、駆
動感度の向上には有利であるが、駆動装置の厚味が増し
、小型化の妨げとなる。一方、Σｄ／ｆ＜Ｑ、９となる
と、小型化には有利であるが、第１８図に関して説明し
たのと同様の理由により駆動感度の低下、可動部のねじ
れ剛性の低下を招き好ましくない。
作動距離を確保するためには、４．０　≦ｆであること
が必要であり、一方、レンズを小型化するためには、ｆ
≦４．６であることが望ましく、駆動装置の駆動感度の
低下防止とねじれ剛性を高めるために４≦Σｄであるこ
とが必要であり、装置を小型化するためには、Σｄ≦１
０であることが望まれることより、条件（２）の範囲が
好適である。
条件＋３１．　（４１は諸収差の補正のために設けたも
のである。
条件（３）において、ｆ／ｆｚ＞１．１となると、第２
レンズ成分の第１レンズ成分側の面に非球面を設けただ
けでは球面収差、正弦条件を同時に補正することが困難
となる。また、ｆ／ｆ。
＜０．８となると、第１レンズ成分の屈折力が強くなる
ために作動距離と全系の焦点距離との比が小さくなる。
その結果、必要な作動距離を確保するために全系の焦点
距離を長（せざるを得なくなり、対物レンズの小型化の
妨げとなる。
この条件（３）を満足した上で、（ｎｚ−１）ｆ／ｒｓ
＞１．１となると、第２レンズ成分の第１レンズ成分側
に設けた非球面に屈折力が片寄るため、球面収差と正弦
条件の補正には有利であるが、第２レンズ成分で発生す
る非点収差を第１レンズ成分で補正しきれなくなり、軸
外性能が劣化する。また、（ｎｔ−１）　　ｒ　／　ｒ
ｓ　＜　０．７となると、非点収差の補正には有利であ
るが、正弦条件の補正がむずかしくなり、コマ収差によ
る軸外性能の劣化が著しくなる。また、無理に正弦条件
を補正しようとすると、非球面が変曲点を有する形状と
なり、加工性が著しく低下する。
〔実施例〕
以下、本発明の実施例を示す、各実施例の対物レンズは
いずれも２群構成のもので、ｒｌ＋ｒｔ・・−・・−は
各レンズ面の曲率半径、ｄ、、ｄ。
〜・−・・は各レンズ面の間隔、ｎｌ＋　　ｎｇ・・・
−・−・−は夫々各レンズの屈折率、ＮＡは開口数、Ｗ
Ｄは作動距離、ｔ、ｎＣは夫々情報記録媒体である光デ
ィスクの厚さ、屈折率である。また、ｆ３は第２レンズ
成分の焦点距離、ｆは全系の焦点距離である。
各実施例に用いられている非球面は光軸をＸ軸、これに
垂直にｙ軸をとったとき、 という式で表わされるものである。ここで、ｒは光軸上
においてその非球面に接する円の曲率半径、ｐは円錐係
数、Ａｚｌは２１次の非球面係数である。尚、従来例と
同一の機能を有する部材には同一の符号を付し、詳しい
説明は省略する。
第１図は実施例１の対物レンズの断面図、第２図はその
収差曲線図である。レンズデータは以下の通りである。
ｒ　Ｉ　−１４，２５５４ ｄ＋　　・　２．Ｏｎｔ　　・　１．５１０７２　　　
（ＢＫ７）ｒ　菖　■　　（至） ｄｔ　＊　２．Ｏ ｒ、・２．５６２１　（非球面） ｄ！　・　２．ｏ　　　　ｎｇ　　重　１．５７２１９
　　　（ＬＦ５）ｒ４１Ｉａ。
ｐ−０，５６３９ Ａ４・０．３２８３４　　Ｘ　１０−”、　Ａ　ｈ・−
０，１９３６４Ｘ　１０−’Ａ　５＝−０，５９５７９
Ｘ　１Ｇ−’、　　Ａ　ｒ。−０，５７０５１Ｘ　１０
−’ｔ　−１，２ｎ　、−１，５５３ｆ−４，３Ｎ　Ａ
−０，５Ｗ　Ｄ−１，７４３ｆ／ｆｐｏ、９６０６．（
ｎ　＊−１）ｆ／ｒｓ−０，９６０３但し、使用基準波
長は７８０１−である、この実施例では第１レンズ成分
の硝材をＢＫ７　（比重ＰＩ　−２，５２）　、第２レ
ンズ成分の硝材をＬＦ５（比重ｐｇ−３，２３）として
おり、これより各レンズ成分および対物レンズ全系の重
ＩＭＩ。
Ｍ□１Ｍおよび重心位置ｇ＋　＋　　ｇｚ　＋　　ｇｃ
を求めることができる。第１レンズ成分、第２レンズ成
分の直径り、−５，０鶴、　ｏｘ−４，４鶏として以下
の如くである。
Ｍ＋−９４■、　Ｍ冨−７２■、Ｍ−１６６■８ｇ　＋
−１，０５ｇｇ−５，２３ｇＣ−２，８７（ｇｃ　　／
Σ　ｄ　＝０．４７８）第３図は、この対物レンズをレ
ンズホルダ２Ａに装着した状態を模式的に示した断面図
である。可動部材の大きさは第１７図に示した従来例と
ほぼ同じである。第２レンズ成分のディスク側面がレン
ズホルダ２Ａの先端にほぼ一致するように装着したとき
、可動部材２の重心Ｃに対し対物レンズの重心ｇｃは０
．１２　ｗ上方に位置する。このため、バランサを設け
て重心Ｃとｇｃとを一致させるようにするが、重心Ｃと
ｇｃの重態がごくわずかであるため、９■の極めて軽い
バランサ２０を可動部材２の下面に設けるだけで充分で
ある。したがって、対物レンズとバランサを合わせても
高々１７５■にしかならず、著しい軽量化を実現できる
。また、この程度の重さであれば、バランサを別部材と
することなくレンズホルダ２Ａの下部の肉厚を若干厚く
するだけでもよく、対物レンズ駆動装置の組立て工程の
簡略化も可能である。
Ｊ」虹ｎ 第４図は実施例２０対物レンズの断面図、第５図はその
収差図である。レンズデータは以下の通りである。
ｒ　ｌ＝　４９．０８８２ ｄｌ−２，Ｏｎ＋”１．６３５５２　　（ＳＦ２）ｒ　
＊　−−２２，９３１３ ｄｔ−１，０ ｒ、・２．４６２０　　（非球面） ｄ　ｓ・２．ｏ　　　ｎ　ｔｏ１．４８８６０　　（プ
ラスチック）ｒ　４−６２．３３９１ ｐ−０，５４０２ Ａ　４−０．３８７５９　Ｘ　１０−’、　　Ａ　＆−
−０．１６６９４　Ｘ　１０−’Ａ　＊＝−０，６７４
３８Ｘ　１０−’、Ａ　ｔｏ−０，７２０５１Ｘ　１Ｏ
−ｈｔ　−１，２ｎ　ｃ−１，５５３ｆ−４，３Ｎ　Ａ
−０，５Ｗ　Ｄ　＝１．９７２　ｆ／ｆ＊−０，８７８
０，（ｎ　ｔ−１）　ｒ／ｒ：＋−０，８５３４第１レ
ンズ成分の硝材はＳ　Ｆ　２　（ＰＩ　　＝３．８５）
第２レンズ成分はプラスチック（ｐｇ−１，２０）、ｏ
、−５，０鰭、　　Ｄｔ　−４，５寵である。したがっ
て、 Ｍ＋−１４４ｓ、　　Ｍｚ−２６ｗ＋　　Ｍ−１７０１
１ｒ＋　　　ｇ＋−０，９８゜ｇｘ−４，２４＋　　　
　ｇｃ　　−１，４９（ｇｃ　　／Σ　ｄ　、０．２９
８）第６図はこの対物レンズをレンズホルダ２Ａに装着
した状態を模式的に示した断面図である。
第２レンズ成分のディスク側面がレンズホルダ２Ａの先
端にほぼ一致するように装着したとき、可動部材の重心
Ｃと対物レンズの重心ｇｃの位置の差は僅かに０．０ｉ
　ｎであり、実質上無視できる。したがって、バランサ
は全く不要であり、著しい軽量化を達成できる。
また、この例の場合は対物レンズ全長がΣｄ−５と短く
、且つｇｃ／Σｄ　−０，２９３と小さいため、レンズ
ホルダ２Ａの高さを低くでき、可動部材２を薄クシてそ
の重心を下げても全体のバランスをとることができる。
このため、対物レンズの先端から外ヨーク７Ａ、７Ｂま
での距離が太き（なり、可動部材２が上下方向に大きく
移動しても外ヨーク７Ａ、７Ｂが対物レンズの先端より
もディスク側に突出することがないので、実質的作動距
離が小さくなる等の不具合を避けることができる。
ス」Ｅ惚」− 第７図は実施例３の対物レンズの断面図、第８図はその
収差曲線図である。レンズデータは以下の通りである。
Ｔ　Ｉ−２０３，２３５８ ｄｌ−２，Ｏｎ、　＊　１．５１０７２　　（ＢＫ７）
ｒ　ｚ　−−２４，２９５８ ｄｔ、４．０ ｒ　ｘ　−２，５６０１（非球面） ｄ　ｓ−２，０ｎ　ｚ−１，５７２１９（Ｌ　Ｆ　５　
）ｒ４喋−４８，２２６３ ｐ　、　０．４５４７ Ａ４・０．５６５１　ｘ　１０−’、　Ａ　ｈ・−０，
１６８６５ｘ　１０−’Ａ　ａ＝−０，５９８０３Ｘ　
１０−’、Ａ　＋。−０，５６４３９ｘ　１０−’ｔ　
−１，２ｎ　ｃ−１，５５３ｆ−４，３Ｎ　Ａ−０，５
ＷＤ＝１．８７７、　ｆ／ｆｘｏ、９９Ｂ、　（ｎｚ−
１）ｆ／ｒｚ−０，９６１１Ｐ　、−２，５２，Ｐ　Ｒ
−３，２３，Ｄ　Ｉ−５，０，Ｄ　＊−４，５Ｍ＋−９
６ｗ、　Ｍｚ−１３ｍｇ、　Ｍ−１６９ｍｇ、　　ｇ＋
−０，９７゜ｇｘ−７，２３，ｇｃ　−３，６８（ｇｃ
　／Σｄ　Ｊ、４６）１０虹ｍ 第９図は実施例４の対物レンズの断面図、第１０図はそ
の収差曲線図である。レンズデータは以下の通りである
。
ｒ　＋　−１３，１８７３ ｄ＋富２．Ｏｎ＋＊１．５１０７２（ＢＫ７）ｒｔ＝　
　　■ ｄｘ　−３，５ ｒ、・２．３６８２　　（非球面） ｄ　ｓ−１，８ｎ　ｔ−１，５７２１９（Ｌ　Ｆ　５　
）ｒ　ａ　＝１１７．６５９５ ｐ−０，５６６ Ａ、・０．７１２８５　Ｘｌ０−’、　　Ａｍ−０，１
１１７５Ｘ１０−’Ａ　５−−０．５９８０９　Ｘ　１
０−’、　　Ａ　＋。−０，５７４４４Ｘｌ０−’を宴
１．２　　ｎｃ　−１，５５３ｆ＝４．３　　ＮＡｏ、
５ＷＤ−１，５６６、ｆ／ｆｔ−１，０２３，（ｎｇ−
１）ｆ／ｒｓ−１，０３８９Ｐ１・２．５２．　　　Ｐ
　ｇ−３，２３，Ｄ　＋−５，０，Ｄ　ｚ＝４．０Ｍ１
・９４■９Ｍ黛−５５■、Ｍ−１４９■＋　　ｇ＋・１
．０６゜ｇ　！−６．６１．　　　ｇ　ｃ　−３，１１
（ｇ　ｃ　／Σｄ　−０，４２６）ｍ五１ 第１１図は実施例５の対物レンズの断面図、第１２図は
その収差曲線図である。レンズデータは次の通りである
。
ｒ　＋　−３０，４９９２ ｄｉ　・２．Ｏｎ＋　”　１．６３５５２　　（Ｓ　Ｆ
　２）ｒ　＊　−−３０，１９２５ ｄよ萬１．Ｏ ｒ、・２．６６６６　　（非球面） ｄ　ｓ＝３．０　　　ｎ　ｘ・１．４８８６０　　（プ
ラスチック）ｒ　ａ　＝−１２，２０５１ ｐ、０．００３１ Ａ４−０．３５７３１　Ｘｌ０−”、　　Ａｍ・０．６
３６４２　Ｘ　１０−’Ａ、・−０，６７４４５Ｘ１０
−’、　Ａ、、−０，７２０５１Ｘｌ０−’ｔ　＝　１
．２　　ｎ　ｃ　−１，５５３ｆ−４，３Ｎ　Ａ−０，
５Ｗ　Ｄ　ｄ、４０．　　ｆ／ｆ＊０．８９６．　（ｎ
　ｔ−１）ｆ／ｒｓ−０，７８７９Ｐ　、−３，８５，
Ｐ　ｆｆ−１，２０，Ｄ　−５，０，Ｄ　ｔ−４，５゜
Ｍ、・１４４■、Ｍ、−４５■、Ｍ−１８９■１ｇ＋−
１，００゜ｇｔ・４．６９．　　　ｇｃ　−１，８９（
ｇｃ　／Σｄ　−０，３１５）１１１工 第１３図は実施例６の対物レンズの断面図、第１４図は
その収差曲線図である。この例では、第２レンズ成分が
球面レイズの表面に非球面形状を持つ薄いプラスチック
を接合したレンズから成っている。レンズデータは以下
の通りである。
ｒ１〜２６．６９０ ａ、　、　２．Ｏｎ、　−１，５１０７２（ＢＫ７）ｆ
、ｍｃ１３ ｄｘ−４，０ ｒ３“−２，５９１６（非球面） ｄ　３−０．０３　　ｎ　ｔ　’−１．４８８６０（プ
ラスチック）ｒ　ｓ　　＝　２．５９１６ ａ　、−２，Ｏｎ　、　−１，５７２１９（Ｌ　Ｆ　５
　）ｒ　ａ　−−２３，５０６８ ｐ　−−０，３７０ Ａ　ａ−０，５４０１７ｘ　１０−”、　　Ａ　＆−−
０．１０６２６　Ｘ　１０−’Ａ　５−−０．１１８５
１　Ｘ　１０−’＋　Ａ　Ｉｏ・−０，５７０６１Ｘｌ
０−’ｔ　−１，２ｎ　ｃ　−１，５５３ｆ−４，３Ｎ
　Ａｍ０．５ＷＤ−１，８８７，ｆ／ｆｔ−１，０２５
，（ｎｚ−１）ｆ／ｒｓＪ、９４９４Ｐ　＋−２−５２
＋　　Ｐ　ｔ・３．２３．　　ＤＩ・５．０．　　Ｄよ
−４，５゜Ｍ、・９７■ｊ　Ｍ１〜７２■、Ｍ−１６９
■１ｇｔ−１．０３゜ｇｔ−７−２１＋　　　　ｇＣ−
３，６７（ｇｃ　　／Σ　ｄ　、０．８９８）この実施
例では第２レンズ成分のプラスチック層は非球面を設け
るためだけに用いられているので、この実施例で条件（
４）を考える場合にはこのプラスチック層は無視して良
い。
尚、各実施例では対物レンズの重さは２００　Ｎ以下と
きわめて軽くなっているが、対物レンズ駆動装置の駆動
感度を良好に保つには、対物レンズとバランサの総重量
が５００■を超えないことが必要である。
〔発明の効果〕
本発明の対物レンズを用いれば、光ピックアップの対物
レンズ駆動装置の小型軽量化を達成できる。
【図面の簡単な説明】
第１ないし３図は本発明の実施例１を示す図。 牛 第２ないし６図は実施例２を示す図、第７および８図は
実施例３を示す図、第９および第１０図は実施例４を示
す図、第１１および１２図は実施例５を示す図、第１３
および１４図は実施例６を示す図、第１５ないし１８図
は従来の対物レンズ駆動装置の一例の構成およびその問
題点を説明する図である。 第　１　図 第２図 第３図 第６図 第４　因 第５図 第７　＠ 第９図 第１１図 第１２図 球面収差　　　　　　ＯＳ　Ｃ’　　　　　　　４１点
収差第１４１Ａ （Ａ） ｎ （Ｂ） 第１７１

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 （１）少なくとも２つのレンズ成分を具え、情報記録媒
    体上に情報の記録および／または再生を行なうための光
    ピックアップ用対物レンズにおいて、前記情報記録媒体
    から最も離れた位置に設けられた第１レンズ成分の入射
    面から該対物レンズの重心までの光軸に沿って測った距
    離をｇｃ、該対物レンズの全長をΣｄ、焦点距離をｆと
    するとき、 （１）ｇｃ／Σｄ＜０．５ （２）０．９＜Σｄ／ｆ＜２．２ なる各条件を満足し、且ついずれかのレンズ面を非球面
    となしたことを特徴とする光ピックアップ用対物レンズ
    。 （２）前記第１レンズ成分と、該第１レンズ成分に空気
    間隔を隔てて隣接して設けられた第２レンズ成分とがい
    ずれも正の屈折力を有しており、前記第２レンズ成分の
    焦点距離、屈折率を夫々ｆ＿２、ｎ＿２該第２レンズ成
    分の前記第１レンズ成分に最も近い面の曲率半径をｒ＿
    ３とするとき、（３）０．８＜ｆ／ｆ＿２＜１．１ （４）０．７＜（ｎ＿２−１）ｆ／ｒ＿３＜１．１なる
    各条件を満足し、且つ前記第２レンズ成分の前記第１レ
    ンズ成分に最も近い面を非球面となしたことを特徴とす
    る請求項（１）に記載の光ピックアップ用対物レンズ。
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