JPH01287603A - 絶対単一偏波光ファイバ - Google Patents
絶対単一偏波光ファイバInfo
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- JPH01287603A JPH01287603A JP63116941A JP11694188A JPH01287603A JP H01287603 A JPH01287603 A JP H01287603A JP 63116941 A JP63116941 A JP 63116941A JP 11694188 A JP11694188 A JP 11694188A JP H01287603 A JPH01287603 A JP H01287603A
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- clad
- cladding
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- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
- G02B6/105—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type having optical polarisation effects
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- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【産業上の利用分野】
本発明はコヒーレント光伝送方式用の伝送媒体、超高速
の伝送方式用の伝送媒体、または偏波特性を有する光回
路素子の間の結合に必要な、車−直線偏波を有する光を
伝送する絶対単一偏波光ファイバおよびその製造方法に
関するものである。 ［従来の技術］ 従来考えられていた絶対単一偏波光ファイバは第５図に
示すものであった。この構造の絶対単一偏波光ファイバ
はコア１を含むように第１中間クラッド２を配置し、さ
らにコア１．第１中間クラッド２を含むように楕円形状
の第２中間クラッド３を配置し、その外側を最外クラッ
ド４が囲む構造のものであった。この絶対単一偏波光フ
ァイバは第２中間クラッド３を楕円形状とし、最外クラ
ッド４を楕円形状に近い形とすることにより、コア１の
応力による複屈折率を話起させ、２つの偏波モードＨＥ
Ｘ＋ ＋ 、ｌＩＥ’＋ ＋のうちの一つを遮断状態に
するものであった。しかし、この構造ではファイバ形状
が非円形なため、円形形状をもつシングルモード光ファ
イバとの融着接続時には最外クラッドの形状が円形に戻
り、それに伴って第２中間クラッドの楕円形状が円形に
近ずくため、クロストーク劣化を生じてしまうという欠
点を有していた。また、第６図に示すように、コア部Ｉ
Ａ、第１中間クラッド部２Ａ、第２中間クラッド部３Ａ
および最外クラッド部４Ａを有する母材を圧搾部材Ｗを
用い、高温状態で側面から圧搾するため、第２中間クラ
ッドの楕円形状が指定どうりの形状に再現される確率が
低く、従って母材長手方向の形状が変化するという欠点
を有し、長尺にわたる低損失化、低クロストーク化を実
現することは困難であった。 ［発明が解決しようとする課題］ 上述したように、従来の絶対単一偏波光ファイバは低損
失化および低クロストーク化が困難であった。 本発明の目的は上に述べた欠点を解決し、従来のシング
ルモード光ファイバと整合性のよい低損失の絶対車−光
ファイバを実現することにある。 ［課題を解決するための手段］ このような目的を達成するために、本発明はコアと、コ
アを囲むクラッド径がコア径の１０倍以下の内クラッド
と、内クラッドを囲む外クラッドと、コアの外径と外ク
ラッドの外径の中間に、かつコアの中心に対して中心対
称の位置に設けられ、外クラッドより屈折率が高くない
２個以上の応力付与部を有し、コアの屈折率ｎｃ％内ク
ラッドの屈折率口１、外クラッドの屈折率ｎ２、応力付
与部の屈折率口、とした時、ｎ、、） ｎ ＋ ＋ ｎ
ｃ＞ ｎ２かっｎ３＜ｎ２であり、応力付与部の熱膨張
係数が内クラッドおよび外クラッドの熱膨張係数より大
きいことを特徴とする。 ［作 用Ｊ 木発明による絶対単一偏波光ファイバは、コア部とコア
部を囲む内クラッド部と内クラッドを囲む外クラッド部
とを有する母材に、コア部を挟んでコア部中心に対して
中心対称の位置に超音波ドリルを用いて２つ以上の孔を
開け、それぞれの孔に外クラッド部より屈折率が高くな
い応力付与母材を挿入した後、一体化し、線引きするこ
とによって製造できる。 木発明によれば線径変動の少ない低損失、低クロストー
ク、広帯域の絶対単一偏波光ファイバを再現性よく設計
どうりに実現できる。 ［実施例１ 以下に実施例によって本発明の詳細な説明する。 実施例１ 第１図に本発明の絶対単一偏波光ファイバの実施例の断
面図および屈折率分布を示す。同図（Ａ）は断面図、同
図（Ｂ）および（Ｃ）はそれぞれ図（Ａ）におけるＸ方
向およびＸ方向の屈折率分布を示す。 図示されるように、本実施例の光ファイバはコア１と、
コア１を囲む内クラッド５と、内クラッド５を囲む外ク
ラッド６と、外クラッド中にコア１を挟んでコア中心に
対して中心対称の位置に設けた応力付与部７からなる構
造を有する。応力付与部は内クラッド５と外クラッド６
にまたがってもよく、その場合応力付与部がコアに接し
てもよい。 本実施例では、コア１はＧｅｍ２・５ｉ０２ 、内クラ
ッド５はＳｉＯ□、外クラッド６はＧｅｍ２・５ｉｎ２
とした。 コア１、外クラッド６および応力付与部７の５ｉｎ２に
対する比屈折率差はそれぞれ０．５％、 ０．３５％お
よび０．３％とした。応力付与部７には、Ｂ２Ｏ２が１
５ ｍｏ１％、 Ｇｅｍ２が９ ｍｏ１％ドープされ
ている。 コアの屈折率をｎｃ、内クラッドの屈折率を０１、外ク
ラッドの屈折率を０２、応力付与部の屈折率を０３とし
た時、コアが導波路となるためにはｎｃ＞ｎ。 とし、応力付与部が導波路にならないようにするために
はｎ＊＜ｎ２とし、光をクラッド外へ放射する必要があ
る。 コア径２ａは５μｍ、内クラッド径２Ｃは１０μｍ、外
クラッド径２ｂは２００μｍ１応力付与部径ｔは５０μ
ｍ、応力付与部のコア中心からの距ｍｒは１１μｍとし
た。絶対単一偏波光ファイバを実現するためには１０−
３以上の高複屈折率を必要とする。 末完ファイバはコア、内クラッド、外クラッドからなる
原母材に対しては、基本モードに対してもカットオフ状
態になる。応力により生ずるモード複屈折率１．Ｉ Ｘ
１０−３が相加されるため、Ｘ偏波に対する屈折率分
布と、Ｘ偏波に対する屈折率分布は異なる。このためＸ
偏波、Ｘ偏波に対して異なるカットオフ値を生じる。 絶対単一偏波光ファイバの偏波保持性能を高めるために
は両偏波に対するカットオフ周波数の差を大きくする必
要がある。 次に、第２図に上述した絶対単一偏波光ファイバの実施
例の基本モードに対する分散曲線を示す。図において、
各曲線と横軸との交点ｖｅ Ｘ ＋ｖｅ）’＋ ｖｅが
、カットオフ時の規格化遮断周波数を示す。本構造の光
ファイバに対しては応力付与部がない場合にも内クラッ
ド径がコア径の１０倍以下であるためカットオフ波長が
生じる。応力の効果を無視した時の規格化遮断周波数は
ｘ、ｙ両偏波に対して■。である。応力の効果を入れる
ことによってＸ偏波に対してはＶｃｘ、”Ｊ（ｍ波に対
してはｖｃｙと分離していく。ｖｅｘ ＜ｖ ＜ｖｃｙ
の帯域で使用すればＸ偏波は伝搬されるがＸ偏波は遮断
されるため絶対単一偏波光ファイバが実現できる。 第３図にこの帯域で使用した時の光フアイバ断面におけ
る等偏屈折率分布を示す。同図（Ａ）はＸ方向、同図（
Ｂ）はＸ方向の、それぞれ屈折率分布を示す。第３図（
Ａ）に示すようにＸ偏波に対してはコアの屈折率ｎｃｘ
が外クラッドの屈折率より高いため導波路となるが、Ｘ
偏波に対して同図（Ｂ）に示すようにコアの屈折率ｎｃ
ｙが外クラッドの屈折率より低くなるため、コアから光
が漏れ、導波路とならない。このためＸ偏波に対して遮
断状態となる。 次に、第４図を参照して本発明の絶対車−光ファイバの
製造方法の一例を説明する。 内クラッド部１２．外クラッド部１３およびコア部１１
を含む母材ｌＯに、コア部中心から２ ｍｍ１ｌすれた
位置に超音波ドリルを用いて孔１４ａ、 １４ｂをあけ
た後、孔の内面を研磨、火炎研磨し、さらにフッ酸で洗
浄する。コア部１１の径は２ ｍｍ、内クラッド部１２
の径は４ ｍｍ、外クラッド部１３の外径は４０ｍｍと
し、応力付与母材１５Ａ、 １５Ｂの径は１６ｍｍ、孔
１４Ａ。 １４Ｂの径は１６．２ｍｍとした。５ｉｎ２ガラスにＧ
１０２およびＢ２Ｏ３をドープした応力付与母材を研磨
、火炎研磨した後、表面をフッ酸で洗浄した。応力付与
母材１５Ａ、 １５Ｂを孔１４Ａ、 １４Ｂに装着した
後、１５００℃で減圧しながら一体化する。次ぎに、温
度を２０００℃に上げて線引きを行った。 作製した絶対単一偏波光ファイバに波長１．５５μｍの
円偏波を入射させたところ伝送損失は１＋［／ｋｍ 、
’ＪＸ偏波対しては３５６Ｂ／ｋｍ以上となり、Ｘ偏
波は実質的に遮断状態となっていることが明らかになっ
た。 衷ＪＣ生ス 本実施例ではコア部としてＧｅｍ２、内クラッド部とし
てｌ”−５ｉｏｚ、外クラッド部としてＳｉＯ□、応力
付与部としてＢ２０，１・５ｉ０２を用いた。コアの応
力付与部に対する比屈折率差は０．３％、内クラッドの
比屈折率差は−０，１％、応力付与部の屈折率は外クラ
ッドの屈折率より低くした。応力付与部には、５ｉ（ｈ
ガラスに８２０３が２０ ｍｏ１％ドープされている。 コア部径１ｎ＋ｍ、内クラッド部径３ｍｍ、外クラッド
部径４０ｍｍの母材に、コア部中心から１ｍｍの位置に
超音波ドリルを用いて１６．２＋ｎ＋ｎ径の孔をあけ、
孔の内面を研磨、火炎研磨し、フッ酸で洗浄した後、１
６ｍｍ径の応力付与母材を孔に装着する。次に、１５０
０℃で減圧しながら一体化した後、温度を２０００℃に
上げて外径２００μｍに線引きした。 作製した絶対単一偏波光ファイバのモード複屈折率はｌ
Ｘｌ０−”となり、波長１．５５μｍにおいてＸ偏波は
遮断状態となっており、Ｘ偏波に対する伝送損失は１
ｄＢ／ｋｍであった。 ［発明の効果］ 以上説明したように、コアと、コアを囲む内クラッドと
、内クラッドを囲む外クラッドと、内クラッドと外クラ
ッドにまたがるか、外クラッド中に存在する応力付与部
からなる構造において、コアの屈折率を口。、内クラッ
ドの屈折率をｎ３、外クラッドの屈折率を０２、応力付
与部の屈折率を０３とした時、ｎ、＜ｎ。、 ｎ２＜
ｎｅ＋ ｎ３＜ ｎ２なる関係が成り立つように屈折率
を設定することにより、絶対単一偏波光ファイバを実現
できる。 コア部、内クラッド部、外クラッド部を有する母材に、
外クラッド部中または内クラッド部と外クラッド部にま
たがり、超音波ドリルで孔をあけ、孔の内面を研磨し、
火炎研磨を施した後、フッ酸で洗浄した応力付与母材に
孔を装着し、１５００℃で減圧しながら一体化した後、
温度を２０００℃に上げて線引きを行うことによって製
造でき、線径変動の少ない低損失、低クロストーク、広
帯域の絶対単一偏波光ファイバを再現性よく設計どうり
に実現できる。
の伝送方式用の伝送媒体、または偏波特性を有する光回
路素子の間の結合に必要な、車−直線偏波を有する光を
伝送する絶対単一偏波光ファイバおよびその製造方法に
関するものである。 ［従来の技術］ 従来考えられていた絶対単一偏波光ファイバは第５図に
示すものであった。この構造の絶対単一偏波光ファイバ
はコア１を含むように第１中間クラッド２を配置し、さ
らにコア１．第１中間クラッド２を含むように楕円形状
の第２中間クラッド３を配置し、その外側を最外クラッ
ド４が囲む構造のものであった。この絶対単一偏波光フ
ァイバは第２中間クラッド３を楕円形状とし、最外クラ
ッド４を楕円形状に近い形とすることにより、コア１の
応力による複屈折率を話起させ、２つの偏波モードＨＥ
Ｘ＋ ＋ 、ｌＩＥ’＋ ＋のうちの一つを遮断状態に
するものであった。しかし、この構造ではファイバ形状
が非円形なため、円形形状をもつシングルモード光ファ
イバとの融着接続時には最外クラッドの形状が円形に戻
り、それに伴って第２中間クラッドの楕円形状が円形に
近ずくため、クロストーク劣化を生じてしまうという欠
点を有していた。また、第６図に示すように、コア部Ｉ
Ａ、第１中間クラッド部２Ａ、第２中間クラッド部３Ａ
および最外クラッド部４Ａを有する母材を圧搾部材Ｗを
用い、高温状態で側面から圧搾するため、第２中間クラ
ッドの楕円形状が指定どうりの形状に再現される確率が
低く、従って母材長手方向の形状が変化するという欠点
を有し、長尺にわたる低損失化、低クロストーク化を実
現することは困難であった。 ［発明が解決しようとする課題］ 上述したように、従来の絶対単一偏波光ファイバは低損
失化および低クロストーク化が困難であった。 本発明の目的は上に述べた欠点を解決し、従来のシング
ルモード光ファイバと整合性のよい低損失の絶対車−光
ファイバを実現することにある。 ［課題を解決するための手段］ このような目的を達成するために、本発明はコアと、コ
アを囲むクラッド径がコア径の１０倍以下の内クラッド
と、内クラッドを囲む外クラッドと、コアの外径と外ク
ラッドの外径の中間に、かつコアの中心に対して中心対
称の位置に設けられ、外クラッドより屈折率が高くない
２個以上の応力付与部を有し、コアの屈折率ｎｃ％内ク
ラッドの屈折率口１、外クラッドの屈折率ｎ２、応力付
与部の屈折率口、とした時、ｎ、、） ｎ ＋ ＋ ｎ
ｃ＞ ｎ２かっｎ３＜ｎ２であり、応力付与部の熱膨張
係数が内クラッドおよび外クラッドの熱膨張係数より大
きいことを特徴とする。 ［作 用Ｊ 木発明による絶対単一偏波光ファイバは、コア部とコア
部を囲む内クラッド部と内クラッドを囲む外クラッド部
とを有する母材に、コア部を挟んでコア部中心に対して
中心対称の位置に超音波ドリルを用いて２つ以上の孔を
開け、それぞれの孔に外クラッド部より屈折率が高くな
い応力付与母材を挿入した後、一体化し、線引きするこ
とによって製造できる。 木発明によれば線径変動の少ない低損失、低クロストー
ク、広帯域の絶対単一偏波光ファイバを再現性よく設計
どうりに実現できる。 ［実施例１ 以下に実施例によって本発明の詳細な説明する。 実施例１ 第１図に本発明の絶対単一偏波光ファイバの実施例の断
面図および屈折率分布を示す。同図（Ａ）は断面図、同
図（Ｂ）および（Ｃ）はそれぞれ図（Ａ）におけるＸ方
向およびＸ方向の屈折率分布を示す。 図示されるように、本実施例の光ファイバはコア１と、
コア１を囲む内クラッド５と、内クラッド５を囲む外ク
ラッド６と、外クラッド中にコア１を挟んでコア中心に
対して中心対称の位置に設けた応力付与部７からなる構
造を有する。応力付与部は内クラッド５と外クラッド６
にまたがってもよく、その場合応力付与部がコアに接し
てもよい。 本実施例では、コア１はＧｅｍ２・５ｉ０２ 、内クラ
ッド５はＳｉＯ□、外クラッド６はＧｅｍ２・５ｉｎ２
とした。 コア１、外クラッド６および応力付与部７の５ｉｎ２に
対する比屈折率差はそれぞれ０．５％、 ０．３５％お
よび０．３％とした。応力付与部７には、Ｂ２Ｏ２が１
５ ｍｏ１％、 Ｇｅｍ２が９ ｍｏ１％ドープされ
ている。 コアの屈折率をｎｃ、内クラッドの屈折率を０１、外ク
ラッドの屈折率を０２、応力付与部の屈折率を０３とし
た時、コアが導波路となるためにはｎｃ＞ｎ。 とし、応力付与部が導波路にならないようにするために
はｎ＊＜ｎ２とし、光をクラッド外へ放射する必要があ
る。 コア径２ａは５μｍ、内クラッド径２Ｃは１０μｍ、外
クラッド径２ｂは２００μｍ１応力付与部径ｔは５０μ
ｍ、応力付与部のコア中心からの距ｍｒは１１μｍとし
た。絶対単一偏波光ファイバを実現するためには１０−
３以上の高複屈折率を必要とする。 末完ファイバはコア、内クラッド、外クラッドからなる
原母材に対しては、基本モードに対してもカットオフ状
態になる。応力により生ずるモード複屈折率１．Ｉ Ｘ
１０−３が相加されるため、Ｘ偏波に対する屈折率分
布と、Ｘ偏波に対する屈折率分布は異なる。このためＸ
偏波、Ｘ偏波に対して異なるカットオフ値を生じる。 絶対単一偏波光ファイバの偏波保持性能を高めるために
は両偏波に対するカットオフ周波数の差を大きくする必
要がある。 次に、第２図に上述した絶対単一偏波光ファイバの実施
例の基本モードに対する分散曲線を示す。図において、
各曲線と横軸との交点ｖｅ Ｘ ＋ｖｅ）’＋ ｖｅが
、カットオフ時の規格化遮断周波数を示す。本構造の光
ファイバに対しては応力付与部がない場合にも内クラッ
ド径がコア径の１０倍以下であるためカットオフ波長が
生じる。応力の効果を無視した時の規格化遮断周波数は
ｘ、ｙ両偏波に対して■。である。応力の効果を入れる
ことによってＸ偏波に対してはＶｃｘ、”Ｊ（ｍ波に対
してはｖｃｙと分離していく。ｖｅｘ ＜ｖ ＜ｖｃｙ
の帯域で使用すればＸ偏波は伝搬されるがＸ偏波は遮断
されるため絶対単一偏波光ファイバが実現できる。 第３図にこの帯域で使用した時の光フアイバ断面におけ
る等偏屈折率分布を示す。同図（Ａ）はＸ方向、同図（
Ｂ）はＸ方向の、それぞれ屈折率分布を示す。第３図（
Ａ）に示すようにＸ偏波に対してはコアの屈折率ｎｃｘ
が外クラッドの屈折率より高いため導波路となるが、Ｘ
偏波に対して同図（Ｂ）に示すようにコアの屈折率ｎｃ
ｙが外クラッドの屈折率より低くなるため、コアから光
が漏れ、導波路とならない。このためＸ偏波に対して遮
断状態となる。 次に、第４図を参照して本発明の絶対車−光ファイバの
製造方法の一例を説明する。 内クラッド部１２．外クラッド部１３およびコア部１１
を含む母材ｌＯに、コア部中心から２ ｍｍ１ｌすれた
位置に超音波ドリルを用いて孔１４ａ、 １４ｂをあけ
た後、孔の内面を研磨、火炎研磨し、さらにフッ酸で洗
浄する。コア部１１の径は２ ｍｍ、内クラッド部１２
の径は４ ｍｍ、外クラッド部１３の外径は４０ｍｍと
し、応力付与母材１５Ａ、 １５Ｂの径は１６ｍｍ、孔
１４Ａ。 １４Ｂの径は１６．２ｍｍとした。５ｉｎ２ガラスにＧ
１０２およびＢ２Ｏ３をドープした応力付与母材を研磨
、火炎研磨した後、表面をフッ酸で洗浄した。応力付与
母材１５Ａ、 １５Ｂを孔１４Ａ、 １４Ｂに装着した
後、１５００℃で減圧しながら一体化する。次ぎに、温
度を２０００℃に上げて線引きを行った。 作製した絶対単一偏波光ファイバに波長１．５５μｍの
円偏波を入射させたところ伝送損失は１＋［／ｋｍ 、
’ＪＸ偏波対しては３５６Ｂ／ｋｍ以上となり、Ｘ偏
波は実質的に遮断状態となっていることが明らかになっ
た。 衷ＪＣ生ス 本実施例ではコア部としてＧｅｍ２、内クラッド部とし
てｌ”−５ｉｏｚ、外クラッド部としてＳｉＯ□、応力
付与部としてＢ２０，１・５ｉ０２を用いた。コアの応
力付与部に対する比屈折率差は０．３％、内クラッドの
比屈折率差は−０，１％、応力付与部の屈折率は外クラ
ッドの屈折率より低くした。応力付与部には、５ｉ（ｈ
ガラスに８２０３が２０ ｍｏ１％ドープされている。 コア部径１ｎ＋ｍ、内クラッド部径３ｍｍ、外クラッド
部径４０ｍｍの母材に、コア部中心から１ｍｍの位置に
超音波ドリルを用いて１６．２＋ｎ＋ｎ径の孔をあけ、
孔の内面を研磨、火炎研磨し、フッ酸で洗浄した後、１
６ｍｍ径の応力付与母材を孔に装着する。次に、１５０
０℃で減圧しながら一体化した後、温度を２０００℃に
上げて外径２００μｍに線引きした。 作製した絶対単一偏波光ファイバのモード複屈折率はｌ
Ｘｌ０−”となり、波長１．５５μｍにおいてＸ偏波は
遮断状態となっており、Ｘ偏波に対する伝送損失は１
ｄＢ／ｋｍであった。 ［発明の効果］ 以上説明したように、コアと、コアを囲む内クラッドと
、内クラッドを囲む外クラッドと、内クラッドと外クラ
ッドにまたがるか、外クラッド中に存在する応力付与部
からなる構造において、コアの屈折率を口。、内クラッ
ドの屈折率をｎ３、外クラッドの屈折率を０２、応力付
与部の屈折率を０３とした時、ｎ、＜ｎ。、 ｎ２＜
ｎｅ＋ ｎ３＜ ｎ２なる関係が成り立つように屈折率
を設定することにより、絶対単一偏波光ファイバを実現
できる。 コア部、内クラッド部、外クラッド部を有する母材に、
外クラッド部中または内クラッド部と外クラッド部にま
たがり、超音波ドリルで孔をあけ、孔の内面を研磨し、
火炎研磨を施した後、フッ酸で洗浄した応力付与母材に
孔を装着し、１５００℃で減圧しながら一体化した後、
温度を２０００℃に上げて線引きを行うことによって製
造でき、線径変動の少ない低損失、低クロストーク、広
帯域の絶対単一偏波光ファイバを再現性よく設計どうり
に実現できる。
第１図は本発明の絶対単一偏波光ファイバの実施例の断
面石状および屈折率分布を示す図、第２図は本発明の絶
対−１−（ｍ波光ファイバの実施例の分散特性を示す図
、 第３図はＸ偏波が導波状態、Ｘ偏波か遮断状態の場合の
等偏屈折率分布を示す図、 第４図は孔開は法による絶対単一偏波光ファイバの製造
方法を示す図、 第５図は従来の楕円クラッドを有する絶対単一偏波光フ
ァイバの断面図、 第６図は従来の絶対単一偏波光ファイバの製造方法を示
す図である。 １・・・コア、 ２・・・第１中間クラッド、 ３・・・第２中間クラッド、 ４・・・最外クラッド、 ５・・・内クラッド、 ６・・・外クラッド、 ７・・・応力付与部、 ｌＯ・・・母材、 １１・・・コア部、 １２・・・内クラッド部、 １３・・・外クラッド部、 １４Ａ、１４Ｂ・・・応力付与母材を挿入する孔、１５
八、１５Ｂ・・・応力付与母材。 出 口ｎ 人 日本電信電話株式会社代 理 人
弁理士 谷 義 − 一トイｔＪ ２臥 １η＝：＋ ５１丁 β口第３図 線 ÷ １つア す羞米θ柁灯草−手屯シ度尤７アイハ゛０跡面区第５図 伏承０帝とすす卓−偏シ皮尤ファイバ゛０携疋ヲ七を會
地明オス客が面図第６図
面石状および屈折率分布を示す図、第２図は本発明の絶
対−１−（ｍ波光ファイバの実施例の分散特性を示す図
、 第３図はＸ偏波が導波状態、Ｘ偏波か遮断状態の場合の
等偏屈折率分布を示す図、 第４図は孔開は法による絶対単一偏波光ファイバの製造
方法を示す図、 第５図は従来の楕円クラッドを有する絶対単一偏波光フ
ァイバの断面図、 第６図は従来の絶対単一偏波光ファイバの製造方法を示
す図である。 １・・・コア、 ２・・・第１中間クラッド、 ３・・・第２中間クラッド、 ４・・・最外クラッド、 ５・・・内クラッド、 ６・・・外クラッド、 ７・・・応力付与部、 ｌＯ・・・母材、 １１・・・コア部、 １２・・・内クラッド部、 １３・・・外クラッド部、 １４Ａ、１４Ｂ・・・応力付与母材を挿入する孔、１５
八、１５Ｂ・・・応力付与母材。 出 口ｎ 人 日本電信電話株式会社代 理 人
弁理士 谷 義 − 一トイｔＪ ２臥 １η＝：＋ ５１丁 β口第３図 線 ÷ １つア す羞米θ柁灯草−手屯シ度尤７アイハ゛０跡面区第５図 伏承０帝とすす卓−偏シ皮尤ファイバ゛０携疋ヲ七を會
地明オス客が面図第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）コアと、 該コアを囲むクラッド径がコア径の１０倍以下の内クラ
ッドと、 該内クラッドを囲む外クラッドと、 前記コアの外径と外クラッドの外径の中間に、かつ前記
コアの中心に対して中心対称の位置に設けられ、前記外
クラッドより屈折率が高くない２個以上の応力付与部を
有し、 前記コアの屈折率ｎ＿ｃ、前記内クラッドの屈折率ｎ＿
１、外クラッドの屈折率ｎ＿２、応力付与部の屈折率ｎ
＿３とした時、ｎ＿ｃ＞ｎ＿１、ｎ＿ｃ＞ｎ＿２かつｎ
＿３＜ｎ＿２であり、前記応力付与部の熱膨張係数が前
記内クラッドおよび外クラッドの熱膨張係数より大きい
ことを特徴とする絶対単一偏波光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63116941A JPH01287603A (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | 絶対単一偏波光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63116941A JPH01287603A (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | 絶対単一偏波光ファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01287603A true JPH01287603A (ja) | 1989-11-20 |
Family
ID=14699504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63116941A Pending JPH01287603A (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | 絶対単一偏波光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01287603A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001326404A (ja) * | 2000-05-16 | 2001-11-22 | Fujikura Ltd | 希土類添加光ファイバ |
| US7050672B1 (en) | 1999-08-20 | 2006-05-23 | Fujikura Ltd. | Polarization-maintaining optical fiber and polarization-maintaining optical fiber component |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174135A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定偏波フアイバの製造方法 |
| JPS61185703A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定偏波光フアイバ |
| JPS61200509A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 絶対単一偏波帯域を有する定偏波フアイバ |
-
1988
- 1988-05-16 JP JP63116941A patent/JPH01287603A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61174135A (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定偏波フアイバの製造方法 |
| JPS61185703A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 定偏波光フアイバ |
| JPS61200509A (ja) * | 1985-03-01 | 1986-09-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 絶対単一偏波帯域を有する定偏波フアイバ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7050672B1 (en) | 1999-08-20 | 2006-05-23 | Fujikura Ltd. | Polarization-maintaining optical fiber and polarization-maintaining optical fiber component |
| JP2001326404A (ja) * | 2000-05-16 | 2001-11-22 | Fujikura Ltd | 希土類添加光ファイバ |
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