JPH01297086A

JPH01297086A - ラケットフレーム

Info

Publication number: JPH01297086A
Application number: JP63129312A
Authority: JP
Inventors: Teruo Nakamura; 輝男中村
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1988-05-26
Filing date: 1988-05-26
Publication date: 1989-11-30

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、テニス、バドミントン等に使用するラケッ
トフレームに関する。

（従来の技術）一般的にテニスラケットやバドミントンのラケット等は
、ラケットフレームをＦＲＰ等の素材により一体的にフ
ェイス部、ヨーク部、シャフ゛ト部（グリップを含む）
を成形し、この長円形状のフェイス部にガツト孔を多数
形成し、このガツト孔にガツトを張ることにより構成さ
れる。

このラケットのボール等を打つ反発作用は、フェイス部
に張られたガツトの反発力（バネｊ１）によるが、この
ガツトの反発力は主にガツトの弾性、ガツトを支持する
孔周囲の弾性、フェイス部のフレームおよびシャフト部
の弾性の３つのバネ要素により左右されることが知られ
ている。これらの３つのバネ要素は直列的に連結された
ものであるので、これらが等しい強さを持たない限り、
最も弱いバネが反発の主役となり、これがラケットの反
発を決定するものとなる。

これらのラケットの弾性を決める３つの要素について以
下述べる。

（イ）　　フェイス部に張られるガツトは、長円形状の
フェイス部の長径方向及び短径方向に、それぞれ縦糸、
横糸として、普通それぞれ連続して張られる。その為、
縦糸、横糸とも中央部（センターライン）においてガツ
トは一番長く、端に行くに従って短くなる構成である。

これらのガツトの張力は縦糸、横糸で差異をつけること
はできても、一つのラケットフレームにおいて一方向の
ガツトはほぼ一定である。

ガツトの弾性（バネの強さ）は、素材ぐ太さ等が同じで
あれば、その張力と長さに依存する。即ち、張力が一定
であれば、長さに逆比例する。一般にラケットフレーム
の場合、長径方向、短径方向の中央部の長さをそれぞれ
ｌとすると、端部はそれぞれ約０．６の長さとなるので
、端部のガツトのバネ力は、中央部のガツトのバネ力の
１．６７倍となる。

（Ｕ）　　さらに、ガツトを支持する孔は、フェイス部
の幅方向に一列に形成されている。

これらの孔周囲の弾性は、グロメットの変形に基づく限
り非常に剛いバネとなり、フェイス部およびシャフト部
の剛性が非常に高いものでない限り、バネとして機能し
ない性質をもっている。したがって、通常の場合、ラケ
ットの反発力を考える上においては、このガツト孔周囲
の弾性は、勘案しないのか普通である。

（八）　さらに、フェイス部のフレーム弾性は、その長
円形の大きさ、形状、素材の剛性等１こよって影響され
るが、これらはラケット重量、質最分布およびスイング
バランス等を、そのラケットの目的の範囲の数値内に収
めることを前提に、勘案して決まる。

従来のフェイス部の長円形状は全周等しい背巾、厚みを
持ったフレームで形成されるものが、普通であった。こ
のフェイス部のフレームは、ラケットフレームの重量と
の関係で断面周長は約６０〜７０ｍｍ程度であるが、厚
み（ｂ）：背巾（ｈ）の比は、１：１．５〜２程度のも
のが多い（第２０図参照）。

このような従来のラケットフレームの打球時の変形は、
棒の変形様式であり、フェイス部のフレームの変形は第
２１図のようにスプーン状に変形する。その曲げ剛性は
断面２次モーメントＩと弾性係数Ｅの積ＥＩで定義され
る。また、ガツトを支持する部分のバネはグロメットの
変形が主体で殆ど反発に寄与することはなく、衝撃を吸
収する役割の方が大である。

近年、フェイス部の側面形状、すなわち背中形状におい
ては反発性能の向上を目的に、様々な形状が試みられて
いる。例えば、フェイス部のヨークよりの部分の背巾寸
法が大きい形状、あるいはフェイス部のサイド（左右中
央部）の背巾寸法が大きい形状が知られている。

（この発明が解決しようとする課題）テニスや、バドミントン等では、衝撃中心（撃心、スィ
ートスポット）を外して打球した場合、不倶な衝撃、振
動が腕に加わり、この繰り返しが原因でテニス肘（テニ
スエルボ−）を起こすことが知られている。

この衝撃、振動の除去は、高強度複合材料（高剛性）に
よるラケットフレーム製作における積年の課題であった
。

スィートスポットを外して打球した場合、衝撃を和らげ
るように、フレーム剛性を低めれば、発生したフレーム
の振動減衰が遅く手に不快感を残す。また、反対にフレ
ーム剛性を高めれば、振動減衰は早いが衝撃が強く感じ
られる。この２つの相反する問題の解決は、フレーム剛
性のみを考慮するだけでは解決できなかった。

この衝撃、振動の他の要因は、テニスラケット等のフェ
イス部のフレームが長円形状をしており、ガツトはその
長径方向および短径方向に縦横に張られ、それぞれ中央
部から端部分に行くに従って短くなるが、これらガツト
の張力はほぼ同じであるので、ガツトの反発力（バネ力
）は端に行くほど強くなる為である。

この為、撃心から外れて、ラケットの端部分で打球した
場合、ガツトの撓みは小さく、従って、スィートスポッ
トで打球した場合より手に衝撃感を与える。

これらガツトの撓みをフェイス全体で等しくなるように
することが、打球の衝撃を和らげプレーヤーにとって好
ましい構造となる。

その為には、例えばガツトの張力を長さに応じて変更す
ることが考えられるが、硬式テニス等の一般のラケット
に張るガツトは、長径方向のガツト（縦糸）と短径方向
のガツト（横糸）の２種で構成され、それぞれ連続して
縦横に機械張りするので現実には不可能であるし、もし
可能であっても実際的ではない問題点があった。

この発明は、ガツトの張力を長さによって変えることな
く、ガツトを支持するラケットフレームの断面形状を変
化させることによって、高剛性のフレームであっても振
動と衝撃を少なくし、かつ反発性能の良いラケットフレ
ームを得ることを゛目的とする。

すなわち、短いガツトを支持する部分のフレームを長い
ガツトを支持する部分のフレームより変形しやすい形状
とし、長いガツトを支持する部分より柔らかいバネで短
いガツトを支持することで、撃心から外れて打球した場
合でも振動、衝撃が従来に比較し非常に少ないラケット
フレームを得ることを目的とする。

（課題を解決するための手段）この目的を達成する為、ラケットフレームをフェイス部
に張設されるガツトのうち、同一方向に張設される複数
本のガツトに関し、短いガツトを支持するフレーム部分
を、長いガツトを支持するフレーム部分より、変形しや
すい構造とする。

さらに具体的にはラケットフレームを構成するフェイス
部の最長の縦ガツトを支持する互いに対向するフレーム
部分および最長の横ガツトを支持する互いに対向するフ
レーム部分の背巾を小として構成し、これらのフレーム
部分の間に背巾を大としたフレーム部分を構成し、かつ
これら背巾の大のフレーム部分と背巾の小のフレーム部
分間を漸次増減する背巾で成るフレーム部分で構成する
。

また、ラケットフレームを構成するフェイス部の背巾を
一定にし、外周面を曲面とじて構成したラケットフレー
ムにおいて、フェイス部の最長の縦ガツトを”支持する
互いに対向するフレーム部分および最長の横ガツトを支
持する互いに対向するフレーム部分の外周曲面の直裁断
面（フレームの中心軸に直交する裁断面）曲線の曲率半
径を小としたフレーム部分で構成し、これらフレーム部
分の間にフレーム外周曲面の直裁断面曲線の曲率半径を
大としたフレーム部分を構成し、かつこれらフレーム外
周曲面の直裁断面の曲率半径の大と小のフレーム部分間
を漸次増減する曲率半径で外周曲面を形成されたフレー
ム部分で構成しても同様の作用、効果を有する。

さらに、ラケットフレームを構成するフェイス部の最長
の縦ガツトを支持する互いに対向するフレーム部分およ
び最長の横ガツトを支持する互いに対向するフレーム部
分の背巾および外周曲面の直裁断面の曲率半径を小とし
て構成し、これらのフレーム部分の間に背巾および外周
曲面の直裁断面の曲率半径を大としたフレーム部分を構
成し、かつこれら背巾および曲率半径の大の部分と、背
巾および曲率半径の小のフレーム部分間を漸次増減する
背巾および曲率半径で形成したフレーム部分で構成して
も同様である。

（作用）このような形状のフェイスフレームにガツトを張ると、
縦横それぞれのガツトは、長さの長い程、フェイスフレ
ーム部の背巾、あるいは外周曲面の直裁断面の曲率半径
、あるいはその双方が小であるフレームに支持され、ガ
ツトの長さが短いほど、フェイスフレーム部の背巾、あ
るいは外周曲面の直裁断面の曲率半径が大となで。

ラケットの反発バネは、ガツトのバネ、ガツトを支持す
る部分のバネ、およびフェイスフレームとシャフトのバ
ネの３つに大別される。

これらのバネは直列に連結されたものであるから、フレ
ーム、シャフトの剛性が大であれば、反発の主役はガツ
トのバネと、ガツトを支持する部分のバネの２つになる
。

ガツトのバネは、材質、断面積、張力が同一であれば長
さのみに依存するものとなる。

また、ガツトを支持するフレームのバネは、従来のフレ
ームのように棒の変形様式として変形が生じにくい代わ
りに、フレーム外周を構成する曲面（殻）の変形が主体
となり、この曲面の変形の復元力が反発の主役となる。

このフレーム外周の曲面の変形は、肉厚（１）、材質（
ヤング率Ｅ）、曲率半径（ａ）、および背巾（張間）（
ｈ）に依存する。従って、材質（ヤング率Ｅ）と肉厚（
１）を同一とすれば背巾（ｈ）あるいは曲率半径（ａ）
に依存する。フレームフェイス面への集中荷重に対して
、フレーム外周曲面の変形は背巾の３乗もしくは曲率半
径の３乗に比例し、これによるバネの力は、逆比例する
。従って、長さの相異によるガツトのバネと、フレーム
背巾あるいはフレーム外周曲率半径の相異によるガツト
を支持するバネの硬軟の組み合わせにより、打球時の反
発がフェイス面全体としてほぼ等しくなる。−この打球
時のラケットフレームは従来のラケットフレームと異り
、フレームは棒の変形様式ではほとんど変形せず、ガツ
トの撓みのみを生じる（第１９図参照）。従って、振動
の発生は少なく、衝撃は吸収され、フェイス面全体で、
等しいバネ特性を有するものとなる。

（実施例）この発明を、実施例を示す図面に基づいて説明する。

第１図乃至第７図は、背巾の寸法を変化させ、外周表面
を主にＨＰ曲面で形成した実施例のテニスラケットであ
り、第１図はテニスラケットの平面（ガツト面）を示し
、第２図はテニスラケットの正面を示す。第３図乃至第
７図は、第１図のそれぞれＡ、８１Ｃ，Ｄ。

Ｅ線のフェイスフレーム部の断面形状を示す。

第８図乃至第１４図は、他の実施例であり、背巾の寸法
を変化させ、外周表面をＥＰ曲面で形成したテニスラケ
ットであり、第８図は平面を示し、第９図は正面図、第
１Ｏ図乃至第１４図は、第８図のＦ、Ｇ、Ｈ，Ｉ、Ｊ線
のフェイスフレーム部の断面形状を示す。

これらのフェイスフレームに使用する名称の定義は第１
５図、第１６図に示すように、以下の通りである。

背巾（ｈ）はフェイス面と直角方向面のフレーム厚寸法
、厚み（ｂ）はフェイス面と同方向面のフレーム厚寸法
、肉厚（１）はフレームを形成する円筒壁の厚さ寸法、
曲率半径（ａ）はフレーム外周面の直裁断面の半径であ
る。

（Ｘ）はフェイスフレームの外周面側、（Ｙ）はフェイ
スフレームの内周面側を示す。

テニスラケットは、ＣＦＲＰ等の繊維補強複合材、メタ
ル、アルミニウム合金等の高強度（高剛性）複合材、そ
の他の成形可能な素材で構成され、長円形フレームから
成るフェイス部（１）と、グリップ部（４）を含むシャ
フト部（３）と、フェイス部（１）とシャフト部（３）
の間の連続部分であるヨーク部（２）とから成る。

フェイス部（１）において、（５）はトップ、（６）は
サイド、（７）はヨークの各部分を示す。すなわち、長
円形のフェイス部（１）は、長径方向の中心線である縦
のセンターラインの両端部の先端部分がトップ（５）で
あり、手元側部分がヨーク（力である。また短径方向の
中心線である横のセンターラインの両側部分が左右のサ
イド（６）、（６）である。これらの各々２つのセンタ
ーライン方向に平行に数本の縦ガツト（８）、横ガツト
（９）をそれぞれ張る。

フェイス部（１）のフレームは、長径方向のセンターラ
インで互いに対向する部分、すなわちトップ（５）部分
とヨーク（７）部分間で最長の縦ガツト（８）を支持し
、短径方向のセンターラインで互いに対向する部分、す
なわち両サイド（６）、（６）部分間で最長の横ガツト
（９）を支持する。

第１図乃至第７図のラケットフレームにおいては、フェ
イスフレームの肉厚（ｔ）、材質（ヤング率Ｅ）を一定
にし、曲率半径（ａ）もフレームの大部分において一定
にし、主に背巾（ｈ）を変化させた構成である。曲率半
径（ａ）はヨーク（７）部分以外の部分において、曲率
半径（ａ）が−１８ｍｎ＜　Ｏのほぼ一定したＨＰ曲面
から成り、ヨーク（力の部分付近のみが曲率半径（ａ）
＞ＯのＥＰ曲面から成る実施例である。

この実施例では、ラケットのガツト付重最を３４０ｇ〜
３６０ｇ程度のラケットとしたので、フェイス部（１）
フレームの断面の周長は６０〜７０ｍｍ前後が最大限と
なり、肉厚（１）は１ｍｍ強（８ブライ）程度が限度で
ある。肉厚（ｔ）が薄い為、フェイス部（１）のフレー
ムの断面形状は、ヨーク（７）の部分以外は、座屈の生
じにくい形状として逆アーチ形、曲面形状で言うなら、
フレーム外周表面に凹状曲面を有する双曲放物曲面（ｆ
（Ｐ曲面）を有するフレームで形成し、主に背巾（ｈ）
を変化させ、ガツトの支持バネの強弱を加減している。

すなわち、最長の縦ガツト（８）を支持するトップ（５
）、ヨーク（７）の各部分、最長の横ガツト（９）を支
持する両サイド（６）、（６）、の各部分は、それより
短い縦ガツト（８）、横ガツト（９）を支持する部分よ
り、背巾（ｈ）を比較的小に形成する。

従って、トップ（５）およびヨーク（力は、縦ガツト（
８）を支持するフレーム部分として極小の背巾となり、
この実施例ではそれぞれ２５ＩＩｌｆｆ＋に形成する。

外周表面は、トップ（５）は第３図に示すようにＨＰ曲
面、ヨーク（７）は第７図に示すようにＥＰ曲面で形成
するが、全体をＨＰ曲而面統一してもよい。また両サイ
ド（６）、（６）は、横ガツト（９）を支持するフレー
ム部分として極小の背巾の２８１１ＩＩｍであり、外周
表面はＨＰ曲面である。

この４箇所、トップ（５）とサイド（６）、（６）、ヨ
ーク（７）とサイド（６）、（６）のそれぞれのほぼ中
間部分の４箇所のフレーム部分Ｂ、Ｂ、Ｄ、Ｄの各線部
分で背巾寸法を極大に形成する。すなわちトップ（５）
とサイド（６）、（６）間、およびサイド（６）、（６
）とヨーク（力量において、それぞれ極大背巾寸法をと
る。この実施例においてはトップ（５）とサイド（６）
の中間部分では、Ｂ線部分が極大背巾となり３３ｖ＋＋
である。また、サイド（６）とヨーク（７）の中間部分
では、Ｄ線部分が極大背巾となり３５ＩＩＩＩ１１であ
る。この極大背巾のフレーム部分は、実際的に打球する
ガツトにおいて、はぼ最短の縦ガツト（８）と、横ガツ
ト（９）の両端をそれぞれ支持する。

このフレーム背巾の極小部分と極大部分との間は、背巾
が漸次増減する滑らかな曲面でフレームを形成する。こ
れらの背巾が滑らかに変化するフレーム部分の背巾は、
正確にはそれらが支持するガツトの長さに対応して決め
られる。

上記の背巾寸法は一つの実施例であり、材質、肉厚等を
考慮すると無限の組合せがあり、ラケットの重！（フレ
ーム断面の周長）、モールド（型）の作り易さが他の主
要因として関係する。

一般的に材質をＣＦＲＰ　１００％、あるいはＣＦＲＰ
８０％とグラス繊維２０％混合の素材を用い、肉厚（１
）を１　ｍｍ、曲率半径（ａ）を一定にすると、背巾（
ｈ）は極小背巾は２０〜２５ｍｍ、極大背巾は２５〜３
５１程度の範囲の数値をとる。

一般的に背巾（ｈ）は、トップ（５）、両サイド（６）
、（６）、ヨーク（力の各背巾を１とすると、これらの
中間部分に位置する部分の極大背巾は１．２６である。

但し、この数値は、一つの基準であり、外観上の問題、
曲率半径を主に変化させた場合、その他肉厚（１）、材
質（ヤング率Ｅ）により適宜調整する。

また、この実施例では極小部分であるトップ（５）　（
Ａ線部分）、ヨーク（力（Ｄ線部分）は同じ最小の背巾
寸法であったが、それぞれ極大部分ＢとＢ線部分間、Ｄ
とＤ線部分間で相対的に最小であればよく、Ａ線部分と
Ｄ線部分の背巾寸法が異なってもよい。

この実施例では、フレームの大部分の外周面を曲率半径
（ａ）が＆く０であるＨＰ（Ｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃ　Ｐ
ａ１ａｂｏｒｏｉｄ、）曲面（双曲放物面）で形成し、
ヨーク（７）の部分付近のみを曲率半径（ａ）がλ〉０
のＥ　Ｐ　（Ｅｌｌｉｐｔｉｃ　Ｐａ１ａｂｏｒｏｉｄ
）曲面（楕円放物面）で構成したＨＰ曲面主体の混合曲
面であるが、ＨＰ曲面のみで構成してもよく、第８図乃
至第１４図に示すようにＥＰ凸曲面みで構成することも
可能である。

この曲面は、フレーム直裁断面の外周面の曲面として考
えると、ＨＰ曲面は逆アーチ形状となり（第１５図、第
１７図）、ＥＰ凸曲面アーチ形状となる（第１６図、第
１８図）。

ヨーク部（２）からグリップ（４）端部に至るシャフト
部（３）の断面は、なだらかにグリップ部（４）の太さ
に対応できるように漸次滑らかに太さを変化させる。

また、第８図乃至第１４図のフレーム外周面がＥＰ凸曲
面実施例においては、Ｆ、ＨｌＪの各線部分のフレーム
背巾寸法が極小となり、このＦ線と■（線間のＧ線部分
、■４線とＪ線間の■線部分の背巾寸法が極大となる。

この一実施例図面の背巾寸法は、極小部分のＦ線、Ｊ線
部分でそれぞれ２４ｍｍ、　Ｈ線部分で２５１１１１、
極大部分のＧ線部分で２６ｍｍ、　１線部分で２８１で
ある。また、（１０）はＥＰ凸曲面外周面側に一定幅に
形成した凹状溝である。

また、請求項４のように、材質（ヤング率Ｅ）、肉厚（
１）を一定にして、背巾（ｈ）および曲率半径（ａ）の
双方を変化させる構成でもよい。

この場合、最長の縦ガツト（８）を支持するトップ（５
）、ヨーク（７）の各部分、最長の横ガツト（９）を支
持する両サイド（６）、（６）の４箇所の部分で背巾お
よび曲率半径を極小に形成し、これらの各部分のほぼ中
間部分４箇所に背巾および曲率半径の極大部分を構成し
、これらの間の背巾および曲率半径を漸次増減する滑ら
かな曲線でなるフレームで形成する。

さらに、請求項３のラケットフレームのように材質（ヤ
ング率Ｅ）、肉厚（１）、背巾（ｈ）を一定にして曲率
半径（ａ）のみを変化させる構成でもよい。

この場合、最長の縦ガツト（８）を支持するトップ（５
）、ヨーク（７）の各部分、最長の横ガツト（９）を支
持する両サイド（６）、（６）、の４箇所の部分でフレ
ーム外周面の直裁断面の曲率半径を極小に形成し、これ
らの各部分のほぼ中間部分４箇所にフレーム外周面の直
裁断面の曲率半径の極大部分を構成し、これらの間の曲
率半径を漸次増減する滑らかな曲線でなるフレームで形
成する。

このようなフェイスフレームの成型は、適宜厚のパイプ
状体を適宜変形して作成することも可能である。

またさらに、肉厚（１）あるいは材質（ヤング率Ｅ）を
変化させて、縦横の最長のガツトを支持するトップ（５
）、ヨーク（７）、サイド（６）の各部分を、最も変形
し難い構造とし、ガ・ソトの長さにしたがって、より短
いガツトの支持部分が、より変形し易い構造に構成して
もよい。

これらと背巾（ｈ）、曲率半径（ａ）も含め、これらの
要素が適宜変化する組み合わせによってガツトの長さに
対応した変形能力のフレーム部分を構成することも可能
である。

この発明の実施例のラケットフレームのラケットの反発
力の作用および理論は以下の通りである。

ラケットの反発力を左右する因子を箇条書きにすると、
上述したように、（イ）ガツトの弾性、（［＋）　　ガツトを支持する孔周囲の弾性、（ハ）　
フェイスフレームおよびシャフトの弾性、の３つが考えられる。これらの弾性（バネ力）は、直列
に連結されたものであるから、これらが等しい強さを持
ｊこない場合は、最も弱いバネ力が反発力の主役となり
、ラケットの反発特性は、主にこのバネ力によって代表
される。この中で、（ロ）のガツトを支持する孔周囲の
弾性については、フェイスフレームおよびシャフトの弾
性が余程剛いものでなければバネとして機能しない性質
なので、通常の場合、（イ）のガツトの弾性と（）Ｘ）
フェイスフレームおよびシャフトの弾性（ガ・ソトを支
持する部分の弾性）が、ラケットの弾性を左右するもの
として考慮される。そして、ガ・ソトの弾性（バネ力）
は、張力とその長さに依存するか、張力が一定であれば
、長さに逆比例する。しかし、テニスラケットのフェイ
ス部は長円形状であるので、ガツトの張力は同じだが、
長さが異り、縦横それぞれの中央部の長さを１とすると
、はぼ端部の長さはその６割（０，６）である。その為
、バネ力の強さは、中央部の０．６の逆数、すなわち約
１．６７倍となる。

これらのフェイス部（１）のガツト全体の弾性を等しく
するためには、ガツトを支持するノくネをガツトの長さ
に応じて加減すればよい。

そのためには、以下の条件を満たせばよい。

■　ガツトと、ガツトの支持部分の７（ネカをラケット
の反発力の主体とする構造。

■　■の条件を満たす為、ラケットのフェイスフレーム
およびシャフトの弾性は、可能な限り剛くする。その為
にフレーム断面の周長が、ラケット重量およびスイング
バランスを目的の数値内に収めることを萌提に、背巾（
ｈ）を大きくし、厚み（ｂ）を小さく形成した長円形の
フレーム断面とする。

■　ガツトの支持力は、フェイスフレームの外周曲面の
変形の復元力によるしのとする。

この支持力の強弱は材質（ヤング率Ｅ）を−定とすると
、フレームの背巾（ｈ）　（張間）あるいは外周面の直
裁断面の曲率半径（ａ）、肉厚（１）に支配される。フ
レームの肉厚（１）が−定であれば、背ｒｌＢｈ）若し
くは曲率半径（ａ）の大きさに依存する。

■　ガツトのバネツノは、上述したように、端部が中央
部より、約１．６７倍強いバネ力を有する。ガツトの支
持部分のバネ力ら加えて考えると、端部の支持バネ力を
中央部の約６割程度にすると、中央部と端部はほぼ等し
い強度のバネ力となる。但し、端部ではガツトとフレー
ムが、直交していない故、交差角度の余弦を乗する必要
がある。角度は３０度から６０度、その余弦は０．８７
から０，５であるから、端部のバネ力は、中央部に対し
て５割から３割程度に構成する。

■　フレーム断面の背巾（ｈ）を張間とするアーチとし
て、断面のほぼＩ／２部分がガツトを支持するものと仮
定すると、その支持力は曲率半径（ａ）若しくは背巾（
ｈ）の長さの３乗に逆比例する。中央部の背巾（ｈ）を
１として、この部分のバネ力の５割程度に端部のバネを
設定すると、２の立方根（１，２６）倍の背巾（ｈ）を
持つ断面を形成すればよい。すなわち、長いガツトの支
持部分であるフェイス部（１）のトップ（５）　（ＨＰ
曲面＝Ａ線部分、ＥＰ曲面＝Ｆ線部分、以下同じ）左右
のサイド（６）、（６）、（Ｃ線部分×２、Ｈ線部分×
２）、ヨーク（７）　（Ｅ線部分、Ｊ線部分）のそれぞ
れ４箇所の背巾を１（極小部分）とすると、短いガツト
の支持部分であるこれらの間の部分のそれぞれ４箇所（
Ｂ線部分、Ｄ線部分）×２、（Ｇ線部分、１線部分）×
２の各線部分の背巾（極大部分）は、前記それぞれの４
箇所の１．２６倍程度に構成される。

（発明の効果）この発明の効果は、以下の通りである。

（１）　　フレームのしなりが少ない為、振動が生じに
くい。生じた場合も減衰が早い。

（２）　　ガツトを支持するバネは、フレーム外周曲面
の変形の復元力による為、短い時間内に強力な力で復元
し、ガツトの変形の戻りを加速する勢いを持っている。

従って、高反発係数を有し、ラケットのスイングスピー
ド以上にボールを加速する効果がある。

（３）　　ガツトの長さに対応して、ガツトの支持バネ
をコーデイネートできる為、撃心を外して打球した場合
でも、衝撃はあまり感じられない。

以上の３点は、従来の高剛性から構成されるラケットフ
レームの積年の課題を総て解決するものである。

さらに、２次的な効果として、スィートスポットより外
れて打球した場合でも、従来のラケットフレームに比較
して、衝撃、振動が少なく、テニス肘の予防になるとい
う効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第１９図は、この発明の実施例を示す。第１図乃至第７図はフェイスフレームの背巾寸法を変化
させ、フレーム外周面が主に）ＩＰ曲面から成るテニス
ラケットを示し、第１図はテニスラケットの平面図（ガ
ツト面）、第２図はテニスラケットの正面図、第３図乃
至第７図は、第１図のそれぞれＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅの各
線部分のフェイスフレーム部の端面図（断面説明図）で
あり、第３図はＡ線端面図、第４図はＢ線端面図、第５
図はＣ線端面図、第６図はＤ線端面図、第７図はＥ線端
面図である。第８図乃至第１４図は同じく背巾寸法を変化させ、フレ
ーム外周面が２２曲面から成るテニスラケットであり、
第８図は平面図、第９図は正面図、第１Ｏ図乃至第１４
図は、第８図のＦｌＧ、Ｈ，Ｉ、Ｊの各線部分のフェイ
スフレーム部の端面図（断面説明図）であり、第１θ図
はＦ線端面図、第１１図はＣ線端面図、第１２図はＨ線
端面図、第１３図は１線端面図、第１４図はＪ線端面図
である。第１５図はＨＰ曲面のラケットフレームの断面説明図、
第１６図は２２曲面のラケットフレームの断面説明図、
第１７図はＨＰ曲面の局部的な説明図、第１８図は２２
曲面の局部的な説明図である。第１９図は、この発明のラケットで打球した場合のラケ
ットフレームの変形を示す説明図である。第２０図、第２１図は従来例であり、第２０図は従来の
ラケットフレームの断面説明図、第２１図は従来のラケ
ットフレームで打球した場合のラケットフレームの変形
を示す説明図である。（１）・・・・・・フェイス部１、（２）・・・・・・ヨーク部、（３）・・・・・・シャフト部（４）・・・・・・グリップ部１、（５）・・・・・・トップ、（６）・・・・・・サイド、（７）・・・・・・ヨーク（８）・・・・・・縦ガツト、（９）・・・・・・横ガツト、（１０）・・・・・・溝、ＡＳＣ，Ｅ％ＰＳＨ，Ｊ・・・・・・フレーム背巾極小部分、Ｂ、ＤＳＧ、１・・・・・・フレーム背巾極大部分、（ｈ）・・・・・・背巾、（ａ）・・・・・・曲率半径、（１）・・・・・・肉厚、（ｂ）・・・・・・厚み、（Ｘ）・・・・・・フェイスフレーム外周側、（Ｙ）・
・・・・・フェイスフレーム内周側。特許出願人　　　　　中　村　輝　男代理人弁理士　　　　安　原　正　２同　　　　　　　　　　　　　　安　　原　　正　　義
弟６図第加図第７図１　第８図第１２図　　　　第１３図第１４図第１６図第１５図第１９図　　第２１図第１８図第１７図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）フェイス部に張設されるガットのうち、同一方向
に張設される複数本のガットに関し、短いガットを支持
するフレーム部分を、長いガットを支持するフレーム部
分より、変形しやすい構造とすることを特徴とするラケ
ットフレーム。
（２）ラケットフレームを構成するフェイス部の最長の
縦ガットを支持する互いに対向するフレーム部分および
最長の横ガットを支持する互いに対向するフレーム部分
の背巾を小として構成し、これらのフレーム部分の間に
背巾を大としたフレーム部分を構成し、かつこれら背巾
の大のフレーム部分と背巾の小のフレーム部分間を漸次
増減する背巾で構成したフレーム部分で成ることを特徴
とするラケットフレーム。
（３）ラケットフレームを構成するフェイス部の背巾を
一定にし、外周面を曲面として構成したラケットフレー
ムにおいて、フェイス部の最長の縦ガットを支持する互
いに対向するフレーム部分および最長の横ガットを支持
する互いに対向するフレーム部分の外周曲面の直裁断面
曲線の曲率半径を小としたフレーム部分で構成し、これ
らフレーム部分の間にフレーム外周曲面の直裁断面曲線
の曲率半径を大としたフレーム部分を構成し、かつこれ
らフレーム外周曲面の直裁断面の曲率半径の大と小のフ
レーム部分間を漸次増減する曲率半径で外周曲面を形成
されたフレーム部分で構成したことを特徴とするラケッ
トフレーム。
（４）ラケットフレームを構成するフェイス部の最長の
縦ガットを支持する互いに対向するフレーム部分および
最長の横ガットを支持する互いに対向するフレーム部分
の背巾および外周曲面の直裁断面の曲率半径を小として
構成し、これらのフレーム部分の間に背巾および外周曲
面の直裁断面の曲率半径を大としたフレーム部分を構成
し、かつこれら背巾および曲率半径の大の部分と、背巾
および曲率半径の小のフレーム部分間を漸次増減する背
巾および曲率半径で形成したフレーム部分で構成したこ
とを特徴とするラケットフレーム。