JPH0130370B2 - - Google Patents
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- JPH0130370B2 JPH0130370B2 JP56173773A JP17377381A JPH0130370B2 JP H0130370 B2 JPH0130370 B2 JP H0130370B2 JP 56173773 A JP56173773 A JP 56173773A JP 17377381 A JP17377381 A JP 17377381A JP H0130370 B2 JPH0130370 B2 JP H0130370B2
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/66—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal
- H02M7/68—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters
- H02M7/72—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/75—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/757—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/7575—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only for high voltage direct transmission link
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(a) 技術分野の説明
本発明は、弱い交流系統に接続された周波数変
換装置や直流送電設備のような直流連系システム
において、何らかの事故により、交直変換装置を
事故停止させるとき、停止時に交流系統に過電圧
を発生させることなく、前記交直変換装置を停止
させる交直変換装置の停止方式に関する。
換装置や直流送電設備のような直流連系システム
において、何らかの事故により、交直変換装置を
事故停止させるとき、停止時に交流系統に過電圧
を発生させることなく、前記交直変換装置を停止
させる交直変換装置の停止方式に関する。
(b) 従来技術の説明
第１図は、直流送電装置の概略構成図を示し、
交流母線１，１′は変換用変圧器２，２′を介し
て、例えば、多数個のサイリスタの直並列接続か
ら成る変換器３，３′に接続され、各サイリスタ
の点孤位相を制御することにより交流を直流に又
は直流を交流に変換する。４，４′は平滑りアク
トルト、５は直流送電線路、６，６′は計器用変
圧器（P.T）、７，７′は計器用交流器（C.T）を
示す。このような主回路構成における制御装置と
しては、定電流制御回路（ACR）８，８′及び定
電圧制御回路（AVR）９，９′はそれぞれ基準値
Idp、Edpと検出値Id、Edとの偏差を制御電圧Ec
に変換し、この制御電圧Ecは制御電圧選択回路
１０，１０′に入力される。前記制御電圧選択回
路１０，１０′は各種制御のうちで制御角を一番
進める制御系を自動的に選択するものであり、こ
こで選択された制御電圧Ecは、制御電圧リミツ
タ回路１１，１１′で上限、下限のリミツタをか
けられ点弧位相制御回路１２，１２′に入力され
る。前記点弧位相制御回路１２，１２′は制御電
圧Ecに比例した点弧位相を決定してサイリスタ
に点弧指令を出力する。このようにして構成され
た交直変換装置では、周知のごとく、電流マージ
ン（ΔI）の切替により一方が順変換装置として
定電流制御により運転され、他方が逆変換装置と
して定電圧制御により運転される。１３〜１６は
しや断器、１７，１８は、進相の無効電力を供給
する電力用コンデンサー（以下、SCと略す。）、
１９，２０は、高調波を吸収する為の交流フイル
ター（以下、ACFと略す。）である。
交流母線１，１′は変換用変圧器２，２′を介し
て、例えば、多数個のサイリスタの直並列接続か
ら成る変換器３，３′に接続され、各サイリスタ
の点孤位相を制御することにより交流を直流に又
は直流を交流に変換する。４，４′は平滑りアク
トルト、５は直流送電線路、６，６′は計器用変
圧器（P.T）、７，７′は計器用交流器（C.T）を
示す。このような主回路構成における制御装置と
しては、定電流制御回路（ACR）８，８′及び定
電圧制御回路（AVR）９，９′はそれぞれ基準値
Idp、Edpと検出値Id、Edとの偏差を制御電圧Ec
に変換し、この制御電圧Ecは制御電圧選択回路
１０，１０′に入力される。前記制御電圧選択回
路１０，１０′は各種制御のうちで制御角を一番
進める制御系を自動的に選択するものであり、こ
こで選択された制御電圧Ecは、制御電圧リミツ
タ回路１１，１１′で上限、下限のリミツタをか
けられ点弧位相制御回路１２，１２′に入力され
る。前記点弧位相制御回路１２，１２′は制御電
圧Ecに比例した点弧位相を決定してサイリスタ
に点弧指令を出力する。このようにして構成され
た交直変換装置では、周知のごとく、電流マージ
ン（ΔI）の切替により一方が順変換装置として
定電流制御により運転され、他方が逆変換装置と
して定電圧制御により運転される。１３〜１６は
しや断器、１７，１８は、進相の無効電力を供給
する電力用コンデンサー（以下、SCと略す。）、
１９，２０は、高調波を吸収する為の交流フイル
ター（以下、ACFと略す。）である。
さて、第１図において、いま変換装置３を順変
換装置として運転し、変換装置３′を逆変換装置
として運転しているとき、交流系統１′側の交流
線路で地絡或は短絡のような事故が発生したとす
る。このような場合の従来の交直変換装置の停止
方式としては、逆変換装置３′を瞬時にゲートブ
ロツク（以下、GBと略す。）又は、瞬時にバイ
パスペア（以下、BPPと略す。）に投入すると同
時に、その情報を順変換装置３へ伝送し、順変換
装置３では、その情報を受信すると、瞬時にゲー
トシフト（以下、GSと略す。）して、直流電流を
すみやかに零にして、しかる後GBすると云う方
式が採用されていた。
換装置として運転し、変換装置３′を逆変換装置
として運転しているとき、交流系統１′側の交流
線路で地絡或は短絡のような事故が発生したとす
る。このような場合の従来の交直変換装置の停止
方式としては、逆変換装置３′を瞬時にゲートブ
ロツク（以下、GBと略す。）又は、瞬時にバイ
パスペア（以下、BPPと略す。）に投入すると同
時に、その情報を順変換装置３へ伝送し、順変換
装置３では、その情報を受信すると、瞬時にゲー
トシフト（以下、GSと略す。）して、直流電流を
すみやかに零にして、しかる後GBすると云う方
式が採用されていた。
しかしながら、もし、交流系統１が弱い系統例
えば、強い交流系統から大きなインピーダンスを
もつた線路を介して接続されているような場合に
は、前記従来の停止方式では、停止時に交流系統
に過電圧が発生し、その結果アレスタの破壊や変
換所機器の絶縁破壊を引き起すことになる。
えば、強い交流系統から大きなインピーダンスを
もつた線路を介して接続されているような場合に
は、前記従来の停止方式では、停止時に交流系統
に過電圧が発生し、その結果アレスタの破壊や変
換所機器の絶縁破壊を引き起すことになる。
この原因は、変換装置が送電中には、その送電
電力値に対応した遅相の無効電力を消費している
が、変換装置の急速停止に伴ない進相の無効電力
が過剰となり、即ち、無効電力に大幅な変動が生
じ、弱い交流系統であると、前記大幅な無効電力
の変動が交流系統の大幅な電圧変動を引き起すか
らである。又、このとき前記交流系統の電圧変動
が過電圧傾向になることは周知である。前記の例
では、交流線路での事故を想定したが、他の事
故、例えば、直流送電線路５の地絡事故などを想
定しても同様である。即ち、直流送電線路５に地
絡事故が発生すると、従来の停止方式では、その
地絡事故を検出すると順変換装置３、逆変換装置
３′をGSして、しかる後GBする方式が採用され
ている為に、前記問題点は全く解決されない。
電力値に対応した遅相の無効電力を消費している
が、変換装置の急速停止に伴ない進相の無効電力
が過剰となり、即ち、無効電力に大幅な変動が生
じ、弱い交流系統であると、前記大幅な無効電力
の変動が交流系統の大幅な電圧変動を引き起すか
らである。又、このとき前記交流系統の電圧変動
が過電圧傾向になることは周知である。前記の例
では、交流線路での事故を想定したが、他の事
故、例えば、直流送電線路５の地絡事故などを想
定しても同様である。即ち、直流送電線路５に地
絡事故が発生すると、従来の停止方式では、その
地絡事故を検出すると順変換装置３、逆変換装置
３′をGSして、しかる後GBする方式が採用され
ている為に、前記問題点は全く解決されない。
以上説明したごとく、何らかの事故が発生した
ときの従来の変換装置の事故停止方式は、変換装
置が弱い交流系統に接続されるようなシステムで
は、交流系統に過電圧を発生させ、拡大事故を招
くと云う大きな欠点があつた。
ときの従来の変換装置の事故停止方式は、変換装
置が弱い交流系統に接続されるようなシステムで
は、交流系統に過電圧を発生させ、拡大事故を招
くと云う大きな欠点があつた。
(c) 本発明の目的
従つて、本発明の目的は、このような欠点を除
去する為になされたものであつて、特に変換装置
が弱い交流系統に接続されているシステムでの交
流線路事故時に交流系統に過電圧を発生すること
なく前記変換装置をすみやかに停止させる為の新
しい交直変換装置の停止方式を提供することにあ
る。
去する為になされたものであつて、特に変換装置
が弱い交流系統に接続されているシステムでの交
流線路事故時に交流系統に過電圧を発生すること
なく前記変換装置をすみやかに停止させる為の新
しい交直変換装置の停止方式を提供することにあ
る。
(d) 発明の構成
第２図は、本発明の一実施例を示す制御回路
図、第３図は、第２図の動作説明の為のタイムチ
ヤートであり、第２図において、第１図と同一要
素は同一符号で示してある。
図、第３図は、第２図の動作説明の為のタイムチ
ヤートであり、第２図において、第１図と同一要
素は同一符号で示してある。
さて、第２図において、２１は所望の制御遅れ
角に相当する制御電圧設定器で、２２，２３はス
イツチで、運転中はスイツチ２２はオン、スイツ
チ２３はオフであり、変換装置を事故停止させる
ときには、スイツチ２２がオフ、スイツチ２３が
オンとなる。又、２４は直流過電流を検出する為
のレベル検出器であり、２５，２６はアンド素子
である。
角に相当する制御電圧設定器で、２２，２３はス
イツチで、運転中はスイツチ２２はオン、スイツ
チ２３はオフであり、変換装置を事故停止させる
ときには、スイツチ２２がオフ、スイツチ２３が
オンとなる。又、２４は直流過電流を検出する為
のレベル検出器であり、２５，２６はアンド素子
である。
(e) 発明の作用
さて、前記と同じく、変換装置３を順変換装置
とし、変換装置３′を逆変換装置として、交流系
統１′側の交流線路で地絡或いは短絡事故が発生
したとすると、この事故を、例えば交流不足電圧
継電器で検出して、この事故検出信号により、逆
変換装置３′をBPPに入れる。一方、前記事故検
出信号は、伝送系を介して、順変換装置３側へ伝
送される。このとき、逆変換装置３′がBPPにな
ると、直流短絡と同じ現象であるから、直流電流
は急速に増加する。即ち、第２図において、レベ
ル検出器２４が動作して、ロジツクレベル“１”
となり、従つて、アンド素子２５の出力信号も又
ロジツクレベル“１”となる。このアンド素子２
５の出力信号が、ロジツクレベル“１”となる
と、この信号に連動してスイツチ２２はオフ、ス
イツチ２３はオンとなつて順変換装置３は、或る
固定の制御遅れ角で運転されることになる。この
運転状態は、逆変換装置３′がBPP状態であるの
で、謂ゆる零力率運転状態であり、順変換装置が
最も遅相の無効電力を消費する運転形態であり、
このとき交流系統１の電圧が低下する。従つて、
このような状態で、即ち、アンド素子２５の出力
信号が、ロジツクレベル“１”となつた時点で、
SC１７やACF１９のしや断指令を発生して、し
や断し、その後SC１７やACF１９がしや断され
た条件をもとに、即ちアンド素子２６の出力信号
がロジツクレベル“１”になつたとき、順変換装
置３をGSし、GBすれば、進相の無効電力が過剰
になることはないので、交流系統に過電圧が発生
することはない。
とし、変換装置３′を逆変換装置として、交流系
統１′側の交流線路で地絡或いは短絡事故が発生
したとすると、この事故を、例えば交流不足電圧
継電器で検出して、この事故検出信号により、逆
変換装置３′をBPPに入れる。一方、前記事故検
出信号は、伝送系を介して、順変換装置３側へ伝
送される。このとき、逆変換装置３′がBPPにな
ると、直流短絡と同じ現象であるから、直流電流
は急速に増加する。即ち、第２図において、レベ
ル検出器２４が動作して、ロジツクレベル“１”
となり、従つて、アンド素子２５の出力信号も又
ロジツクレベル“１”となる。このアンド素子２
５の出力信号が、ロジツクレベル“１”となる
と、この信号に連動してスイツチ２２はオフ、ス
イツチ２３はオンとなつて順変換装置３は、或る
固定の制御遅れ角で運転されることになる。この
運転状態は、逆変換装置３′がBPP状態であるの
で、謂ゆる零力率運転状態であり、順変換装置が
最も遅相の無効電力を消費する運転形態であり、
このとき交流系統１の電圧が低下する。従つて、
このような状態で、即ち、アンド素子２５の出力
信号が、ロジツクレベル“１”となつた時点で、
SC１７やACF１９のしや断指令を発生して、し
や断し、その後SC１７やACF１９がしや断され
た条件をもとに、即ちアンド素子２６の出力信号
がロジツクレベル“１”になつたとき、順変換装
置３をGSし、GBすれば、進相の無効電力が過剰
になることはないので、交流系統に過電圧が発生
することはない。
尚、第３図のタイムチヤートにおいて、t0の時
点は。逆変換装置３′がBPPに投入された時点、
t1の時点は、逆変換装置３′側で検出された事故
検出信号が、順変換装置３側で受信された時点、
t2はアンド素子２５の出力信号がロジツクレベル
“１”となつた時点、t3はアンド素子２６の出力
信号がロジツクレベル“１”となつた時点、即ち
SC１７やACF１９がしや断されて、順変換装置
３がGS操作に入つた時点、t4は順変換装置３が
GBされた時点を示す。
点は。逆変換装置３′がBPPに投入された時点、
t1の時点は、逆変換装置３′側で検出された事故
検出信号が、順変換装置３側で受信された時点、
t2はアンド素子２５の出力信号がロジツクレベル
“１”となつた時点、t3はアンド素子２６の出力
信号がロジツクレベル“１”となつた時点、即ち
SC１７やACF１９がしや断されて、順変換装置
３がGS操作に入つた時点、t4は順変換装置３が
GBされた時点を示す。
(f) 変形例
前記の実施例では、順変換装置３が所望の固定
された制御遅れ角で運転継続されるような例であ
るが、所定の範囲内の制御遅れ角でのみ運転が許
容されるように、例えば、第１図における制御電
圧リミツタ回路１１を所定の速度でしぼり込む方
式も考えられる。
された制御遅れ角で運転継続されるような例であ
るが、所定の範囲内の制御遅れ角でのみ運転が許
容されるように、例えば、第１図における制御電
圧リミツタ回路１１を所定の速度でしぼり込む方
式も考えられる。
又、以上の説明では、変換装置３を順変換装置
とし、変換装置３′を逆変換装置として、交流系
統１′側の事故を想定したが、逆に、変換装置３
を逆変換装置とし、変換装置３′を順変換装置と
して、交流系統１側の事故を想定しても同じ効果
が得られる。即ち、第２図の実施例では、制御電
圧設定器２１は、もともと順変換制御角領域とし
て運転されるように設定されているからであり、
又第２図の実施例を用いない場合でも、制御遅れ
角が順変換制御角領域としての運転領域迄移行で
きるようにしておけば良いからである。例えば、
第１図の制御電圧リミツタ回路１１の上限リミツ
タが電気角で160゜、下限リミツタが電気角で80゜
とし、片端子BPP状態でも十分直流電流が流せ
られるように制御電圧リミツタ回路１１を構成す
ればよい。
とし、変換装置３′を逆変換装置として、交流系
統１′側の事故を想定したが、逆に、変換装置３
を逆変換装置とし、変換装置３′を順変換装置と
して、交流系統１側の事故を想定しても同じ効果
が得られる。即ち、第２図の実施例では、制御電
圧設定器２１は、もともと順変換制御角領域とし
て運転されるように設定されているからであり、
又第２図の実施例を用いない場合でも、制御遅れ
角が順変換制御角領域としての運転領域迄移行で
きるようにしておけば良いからである。例えば、
第１図の制御電圧リミツタ回路１１の上限リミツ
タが電気角で160゜、下限リミツタが電気角で80゜
とし、片端子BPP状態でも十分直流電流が流せ
られるように制御電圧リミツタ回路１１を構成す
ればよい。
(g) 総合的な効果
以上説明したごとく、本発明によれば、弱い交
流系に接続された交直変換装置の一端で何らかの
事故が発生したとき、事故端の変換装置をBPP
に入れ、零力率運転を行ない、しかる後SCや
ACFをしや断して、すみやかに変換装置を停止
させることにより、事故停止時における交流系統
の過電圧を抑制し、ひいてはアレスタの破壊や変
換所機器の絶縁破壊などと云う拡大事故を防止す
ることができると云う著しい効果を有する。
流系に接続された交直変換装置の一端で何らかの
事故が発生したとき、事故端の変換装置をBPP
に入れ、零力率運転を行ない、しかる後SCや
ACFをしや断して、すみやかに変換装置を停止
させることにより、事故停止時における交流系統
の過電圧を抑制し、ひいてはアレスタの破壊や変
換所機器の絶縁破壊などと云う拡大事故を防止す
ることができると云う著しい効果を有する。
第１図は直流発電装置の概略構成図、第２図は
本発明の一実施例を示す制御回路図、第３図はそ
のタイムチヤートを示す図である。 １，１′……交流系統、２，２′……変換用変圧
器、３，３′……変換装置、４，４′……平滑りア
クトル、５……直流送電線路、６，６′……計器
用変圧器、７，７′……計器用変流器、８，８′…
…定電流制御回路、９，９′……定電圧制御回路、
１０，１０′……最小値選択回路、１１，１１′…
…制御電圧リミツタ回路、１２，１２′……点弧
位相制御回路、１３〜１６……しや断器、１７，
１８……電力用コンデンサー、１９，２０……交
流フイルター、２１……制御電圧設定器、２２，
２３……スイツチ。
本発明の一実施例を示す制御回路図、第３図はそ
のタイムチヤートを示す図である。 １，１′……交流系統、２，２′……変換用変圧
器、３，３′……変換装置、４，４′……平滑りア
クトル、５……直流送電線路、６，６′……計器
用変圧器、７，７′……計器用変流器、８，８′…
…定電流制御回路、９，９′……定電圧制御回路、
１０，１０′……最小値選択回路、１１，１１′…
…制御電圧リミツタ回路、１２，１２′……点弧
位相制御回路、１３〜１６……しや断器、１７，
１８……電力用コンデンサー、１９，２０……交
流フイルター、２１……制御電圧設定器、２２，
２３……スイツチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 交流を直流に、直流を交流に変換する交直変
換装置において、前記交直変換装置を停止する際
一端子をバイパスペアに入れて、他の端子を所望
の制御遅れ角で運転して、交流フイルターや電力
用コンデンサーをしや断した後に、前記交直変換
装置を停止させるようにしたことを特徴とする交
直変換装置の停止方式。 ２ 交流を直流に、直流を交流に変換する交直変
換装置において、前記交直変換装置を停止する際
一端子をバイパスペアに入れて、他の端子の制御
遅れ角に所望の範囲のリミツタを施して運転し、
交流フイルターや電力用コンデンサーをしや断し
た後に、前記交直変換装置を停止させるようにし
たことを特徴とする交直変換装置の停止方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56173773A JPS5875478A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 交直変換装置の停止方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56173773A JPS5875478A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 交直変換装置の停止方式 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5875478A JPS5875478A (ja) | 1983-05-07 |
| JPH0130370B2 true JPH0130370B2 (ja) | 1989-06-19 |
Family
ID=15966872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56173773A Granted JPS5875478A (ja) | 1981-10-30 | 1981-10-30 | 交直変換装置の停止方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5875478A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05140814A (ja) * | 1991-11-18 | 1993-06-08 | Toray Ind Inc | 溶融紡糸方法 |
-
1981
- 1981-10-30 JP JP56173773A patent/JPS5875478A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05140814A (ja) * | 1991-11-18 | 1993-06-08 | Toray Ind Inc | 溶融紡糸方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5875478A (ja) | 1983-05-07 |
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