JPH01304183A - 未精製原油の接触分解方法 - Google Patents
未精製原油の接触分解方法Info
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- JPH01304183A JPH01304183A JP1074779A JP7477989A JPH01304183A JP H01304183 A JPH01304183 A JP H01304183A JP 1074779 A JP1074779 A JP 1074779A JP 7477989 A JP7477989 A JP 7477989A JP H01304183 A JPH01304183 A JP H01304183A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
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-
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- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/107—Atmospheric residues having a boiling point of at least about 538 °C
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は石油の精製に関し、さらに詳しくは石油の接触
分解に関する。
分解に関する。
石油の接触分解は、これを用いてガソリンおよび他の炭
化水素を作る重要な精製方法である。接触分解において
、一般には原油の留分である供給原料を反応器内で接触
分解の温度および圧力下で触媒の存在下で分解して有用
な低分子量炭化水素を得る。接触分解では通常はガス油
を供給原料として用いる。ガス油供給原料は代表的には
、沸点範囲６５０下ないし１０００゜Ｆのガス油５５な
いし８０体積％と１重量％以゜ＦのＲＡＭＳ炭素とを含
む。ガス油供給原料はまた代表的には沸点４３０７以゜
Ｆのナフサおよび軽質炭化水素５体積％以下、沸点範囲
４３０下ないし６５０Ｔのジーゼル油とケロシン１０な
いし３０体積％、および沸点１０００７以上の残油１０
体積％以下を含む。
化水素を作る重要な精製方法である。接触分解において
、一般には原油の留分である供給原料を反応器内で接触
分解の温度および圧力下で触媒の存在下で分解して有用
な低分子量炭化水素を得る。接触分解では通常はガス油
を供給原料として用いる。ガス油供給原料は代表的には
、沸点範囲６５０下ないし１０００゜Ｆのガス油５５な
いし８０体積％と１重量％以゜ＦのＲＡＭＳ炭素とを含
む。ガス油供給原料はまた代表的には沸点４３０７以゜
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いし３０体積％、および沸点１０００７以上の残油１０
体積％以下を含む。
従来の接触分解では、未精製原油を第一パイプスチル（
原油処理装置） （ｃｒｕｄ＋ ｕｎｉｔ） または
常圧蒸留塔で２００下およびこれより軽質の留分、ナフ
サ、ジーゼル油、常圧蒸留ガス油、および常圧蒸留残油
に分離する。常圧蒸留残油を炉で加熱しそして第二パイ
プスチルまたは真空蒸留塔で真空蒸留ナフサ、軽質真空
蒸留ガス油、重質真空蒸留ガス油、８よび残油の留分に
分離する。次いで、常圧蒸留塔からの常圧蒸留ガス油お
よび真空蒸留塔からの軽質８よび重質のガス油を混合ガ
ス油供給原料として接触分解器に供給し、ここで分解条
件下で微細固体触媒粒子と接触させてガス油を分解する
。分解中に触媒はコークスで汚染されて失活しそして再
生器で再生しなければならない。通常は新しい触媒を反
応器供給原料１バレル当り０２５ポンドの速度で接触分
解器内で置き換える。
原油処理装置） （ｃｒｕｄ＋ ｕｎｉｔ） または
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よび真空蒸留塔からの軽質８よび重質のガス油を混合ガ
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件下で微細固体触媒粒子と接触させてガス油を分解する
。分解中に触媒はコークスで汚染されて失活しそして再
生器で再生しなければならない。通常は新しい触媒を反
応器供給原料１バレル当り０２５ポンドの速度で接触分
解器内で置き換える。
接触分解はガソリンの重要な生成源である。しかしなが
ら、時がたつにつれて、接触分解装置を何日も、何週間
も、さらには何箇月も休止してパイプステル（原油処理
装置）真空蒸留塔および／または常圧蒸留塔を清掃し、
目詰りを除き、維持し、コークスを除さ、修繕し、８よ
び／またレエ修理する。原油処理装置をメンテナンス８
よび修理のため停止すると、接触分解装置のガス油供給
原料はない。他からガス油を得ることができなげれば、
通常は接触分解装置を停止する。このような停止は精油
所２よび消費者からかなりの量のガソリンを奪うことに
なる。ガソリンも高価である。
ら、時がたつにつれて、接触分解装置を何日も、何週間
も、さらには何箇月も休止してパイプステル（原油処理
装置）真空蒸留塔および／または常圧蒸留塔を清掃し、
目詰りを除き、維持し、コークスを除さ、修繕し、８よ
び／またレエ修理する。原油処理装置をメンテナンス８
よび修理のため停止すると、接触分解装置のガス油供給
原料はない。他からガス油を得ることができなげれば、
通常は接触分解装置を停止する。このような停止は精油
所２よび消費者からかなりの量のガソリンを奪うことに
なる。ガソリンも高価である。
停止中の修繕費用と精油所の収入の損失は何百万ドルに
までなるかもしれない。以前は、パイプスチル（原油処
理装置）、真空蒸留塔および／または常圧蒸留塔をメン
テナンス、修繕または他の作業のために流れを止めると
、これらパイプスチル（原油処理装置）８よび塔からの
ガス油供給原料の製造はな（なるので、接触分解器の休
止は必要となる。未精製原油を供給原料として用いると
、接触分解装置を運転することも必要なヒートバランス
を維持することもでさないと一般には思われていた。
までなるかもしれない。以前は、パイプスチル（原油処
理装置）、真空蒸留塔および／または常圧蒸留塔をメン
テナンス、修繕または他の作業のために流れを止めると
、これらパイプスチル（原油処理装置）８よび塔からの
ガス油供給原料の製造はな（なるので、接触分解器の休
止は必要となる。未精製原油を供給原料として用いると
、接触分解装置を運転することも必要なヒートバランス
を維持することもでさないと一般には思われていた。
多くの従来の接触分解装置、再生器、および他の精製装
置２よび方法の幾つかを例示すると、以゜Ｆの米国特許
に２いて示さｔ″Ｌ″Ｃいる：２．３８２，３８２ ｉ
２，３９８，７３９ ｉ ２，３９８，７５９ ；２．
４１４，００２ ； ２，４２５，８４９ ； ２，４
３６，９２７ ；２．８８４．３０３ ； ２，９８１
，６７６ ； ２，９８５，５８４ ；３．００４，９
２６ ； ３，０３９，９５３ ； ３，３５１，５４
８ ；３．３６４，１３６ ；３，５１３，０８７；３
，５６３，９１１ ；３，６６１，８００ ； ３，８
３８，０３６ ； ３，８４４，９７３ ；３．９０９
，３９２ ；４，３３１，５３３；４，３３２，６７４
；４．３４１，６２３ ； ４，３４１，６６０ ；
４，３３２．６７４ ；および４，６９５，３７０゜ それ故に、上流のパイプステル（原油処理装置）または
塔が修繕、メンテナンスのために停止したときでも運転
できる改良された接触分解方法を提供することが望まし
く、さもな（ば禎々の操作を併合して永久に休止するこ
とになる。
置２よび方法の幾つかを例示すると、以゜Ｆの米国特許
に２いて示さｔ″Ｌ″Ｃいる：２．３８２，３８２ ｉ
２，３９８，７３９ ｉ ２，３９８，７５９ ；２．
４１４，００２ ； ２，４２５，８４９ ； ２，４
３６，９２７ ；２．８８４．３０３ ； ２，９８１
，６７６ ； ２，９８５，５８４ ；３．００４，９
２６ ； ３，０３９，９５３ ； ３，３５１，５４
８ ；３．３６４，１３６ ；３，５１３，０８７；３
，５６３，９１１ ；３，６６１，８００ ； ３，８
３８，０３６ ； ３，８４４，９７３ ；３．９０９
，３９２ ；４，３３１，５３３；４，３３２，６７４
；４．３４１，６２３ ； ４，３４１，６６０ ；
４，３３２．６７４ ；および４，６９５，３７０゜ それ故に、上流のパイプステル（原油処理装置）または
塔が修繕、メンテナンスのために停止したときでも運転
できる改良された接触分解方法を提供することが望まし
く、さもな（ば禎々の操作を併合して永久に休止するこ
とになる。
発明の要旨
ガソリンおよび他の炭化水素を得るのに有効な接触分解
方法を提供する。新規な接触分解方法は効率的で、経済
的でそして安全である。この方法は良好な品質のガソリ
ンを消費者に与える優れた源でありセして精油所にとっ
て有益である。有利には、本新規方法は、上流のパイプ
スチル（原油処理装置）または塔が修繕、修理、清掃、
脱コークス、メンテナンス等のために停止８よび／また
は休止したとぎでも運転可能でありそして特に有用であ
る。
方法を提供する。新規な接触分解方法は効率的で、経済
的でそして安全である。この方法は良好な品質のガソリ
ンを消費者に与える優れた源でありセして精油所にとっ
て有益である。有利には、本新規方法は、上流のパイプ
スチル（原油処理装置）または塔が修繕、修理、清掃、
脱コークス、メンテナンス等のために停止８よび／また
は休止したとぎでも運転可能でありそして特に有用であ
る。
この目的のために、本新規接触分解方法は、パイプメチ
ル（原油処理装置）、常圧蒸留塔、または真空蒸留塔で
石油を前もって分！することな（石油を接触分解装置に
供給することからなる。石油は採取したままの、未分留
の、未精製原油；フラッシュした原油；または５０体積
−以゜Ｆのガス油を含む石油であることができる。接触
分解装置において、石油を触媒の存在下でライザー反応
器および／または流動床反応器中で分解してより有用で
低分子量の炭化水素にする。石油の脱金属化（金属の除
去）を高めるため、反応器供給原料１バレル当り約２ポ
ンドまでの高い速度で新しい触媒を供給しそして再生器
内で置換することができる。コークス汚染触媒を再生器
に運びここで再生して次いで反応器に循環させる。環境
をよ（しそして汚染を最小にするために、再生中に放出
される一酸化炭素を再生器内でほぼ完全に燃焼させる。
ル（原油処理装置）、常圧蒸留塔、または真空蒸留塔で
石油を前もって分！することな（石油を接触分解装置に
供給することからなる。石油は採取したままの、未分留
の、未精製原油；フラッシュした原油；または５０体積
−以゜Ｆのガス油を含む石油であることができる。接触
分解装置において、石油を触媒の存在下でライザー反応
器および／または流動床反応器中で分解してより有用で
低分子量の炭化水素にする。石油の脱金属化（金属の除
去）を高めるため、反応器供給原料１バレル当り約２ポ
ンドまでの高い速度で新しい触媒を供給しそして再生器
内で置換することができる。コークス汚染触媒を再生器
に運びここで再生して次いで反応器に循環させる。環境
をよ（しそして汚染を最小にするために、再生中に放出
される一酸化炭素を再生器内でほぼ完全に燃焼させる。
好ましくは、石油供給原料の組成は体積で（α］沸点が
約４３０下以下、好ましくは４００下以゜Ｆのナフサと
軽質炭化水素とからなる炭化水素約３５％以下；（６）
沸点が約４３０下から約６５０゜Ｆの範囲のジーゼル油
とケロシンとからなる炭化水素約２０ないし約５０％；
（Ｃ）沸点が約６５０下ないし約１０００゜Ｆの範囲の
ガス油からなる炭化水素約２０ないし約５０％；（ｄＪ
約１０００？以上の融点の残油かもなる炭化水素約
２０％以下；および（＃） 石油供給原料中に好まし
くは２重量％以゜ＦのＲＡＭＳ炭素；からなる。最も好
ましくは、残油のＲ，４Ｍ Ｓ炭素量が約０．５ないし
約１０重量％の範囲の低残油原油を用いる。
約４３０下以下、好ましくは４００下以゜Ｆのナフサと
軽質炭化水素とからなる炭化水素約３５％以下；（６）
沸点が約４３０下から約６５０゜Ｆの範囲のジーゼル油
とケロシンとからなる炭化水素約２０ないし約５０％；
（Ｃ）沸点が約６５０下ないし約１０００゜Ｆの範囲の
ガス油からなる炭化水素約２０ないし約５０％；（ｄＪ
約１０００？以上の融点の残油かもなる炭化水素約
２０％以下；および（＃） 石油供給原料中に好まし
くは２重量％以゜ＦのＲＡＭＳ炭素；からなる。最も好
ましくは、残油のＲ，４Ｍ Ｓ炭素量が約０．５ないし
約１０重量％の範囲の低残油原油を用いる。
轡に有用な石油供給原料の１つはトリニダード島産出の
トリニダード原油である。他の有用な石油供給原料はナ
イジェリア産のブラスリバー原油、テキサス州ガルベス
ト７湾産のＭＩＰＳ原油、ルイジアナ州産の７０レンス
カナル原油、ルイジアナ州産のセイントガプリエル原油
、およびルイジアナ州産のルイジアナライト原油である
ことができる。
トリニダード原油である。他の有用な石油供給原料はナ
イジェリア産のブラスリバー原油、テキサス州ガルベス
ト７湾産のＭＩＰＳ原油、ルイジアナ州産の７０レンス
カナル原油、ルイジアナ州産のセイントガプリエル原油
、およびルイジアナ州産のルイジアナライト原油である
ことができる。
本明細彊に２いて略語″Ｐ’ ＣＣＵ″は流動接触分解
装置を意味する。
装置を意味する。
本発明のよシ詳細な説明は添付図面とともに以下で述べ
る。
る。
未分留、原料のままの、未精製原油または石油を、ポン
プ１０により地上貯槽１２などの貯槽から約７５”Ｆな
いし約８０下でパイプライン１４−１７を通って供給す
る。未精製原油は体積で（α３沸点が約４３０７以ネ、
好ましくは４００７以゜Ｆのナフサと軽質炭化水素とか
らなる炭化水素約３５％以下；（ｂ）沸点が約４３０下
ないし約６５０゜Ｆの範囲のジーゼル油とケロシンとか
らなる炭化水素約２０ないし５０％；ｔｃｔ 沸点が
約６５０下ないし約１０００゜Ｆの範囲のガス油からな
る炭化水素約２０ないし約５０％；（ｄ）約１０００下
以上の沸点の残油かもなる炭化水素約２０％以下；およ
び（ｇ） 未精製原油中に好ましくは２重量％以゜Ｆ
のＲＡＭＳ炭素；からなる。最も好ましくは残油のＲＡ
ＭＳ炭素量が約０．５ないし約１０重量％の範囲の低残
油原油を用いる。最良の結果を得るだめの好ましい石油
（未精製原油）はトリニダード原油である。
プ１０により地上貯槽１２などの貯槽から約７５”Ｆな
いし約８０下でパイプライン１４−１７を通って供給す
る。未精製原油は体積で（α３沸点が約４３０７以ネ、
好ましくは４００７以゜Ｆのナフサと軽質炭化水素とか
らなる炭化水素約３５％以下；（ｂ）沸点が約４３０下
ないし約６５０゜Ｆの範囲のジーゼル油とケロシンとか
らなる炭化水素約２０ないし５０％；ｔｃｔ 沸点が
約６５０下ないし約１０００゜Ｆの範囲のガス油からな
る炭化水素約２０ないし約５０％；（ｄ）約１０００下
以上の沸点の残油かもなる炭化水素約２０％以下；およ
び（ｇ） 未精製原油中に好ましくは２重量％以゜Ｆ
のＲＡＭＳ炭素；からなる。最も好ましくは残油のＲＡ
ＭＳ炭素量が約０．５ないし約１０重量％の範囲の低残
油原油を用いる。最良の結果を得るだめの好ましい石油
（未精製原油）はトリニダード原油である。
デカントした油をバルブ２０′！６よび２１を経てデカ
ント油ライン１８３よび／または１９を通って注入、供
給してライン１４で未精製原油と混合または配合して、
再生器２２での一酸化炭素の完全燃焼を高めるために流
動接触分解装置（ＦＣＣＵ）内の再生器２２の温度を上
昇させる。デカントした油は別のＦＣＣＵから、または 本発明のＦＣＣＵ２４の下流にある主分留器３０からの
デカント油流出ライン２６から得ることができる。ある
場合にはデカント油を注入、供給して反応器に到達する
前の何れの場所でも反応器供給原料すなわち原油と混合
あるいは配合することが望ましいかもしれない。
ント油ライン１８３よび／または１９を通って注入、供
給してライン１４で未精製原油と混合または配合して、
再生器２２での一酸化炭素の完全燃焼を高めるために流
動接触分解装置（ＦＣＣＵ）内の再生器２２の温度を上
昇させる。デカントした油は別のＦＣＣＵから、または 本発明のＦＣＣＵ２４の下流にある主分留器３０からの
デカント油流出ライン２６から得ることができる。ある
場合にはデカント油を注入、供給して反応器に到達する
前の何れの場所でも反応器供給原料すなわち原油と混合
あるいは配合することが望ましいかもしれない。
バルブ３２を設けてう身ン１７を通る油量を調節するこ
とができる。水を水配管３４−３７に送りそしてバルブ
３２の下流に注入、供給し、分散することができる。水
量制御バルブ３８と４０により水の流量を調節または停
止できる。
とができる。水を水配管３４−３７に送りそしてバルブ
３２の下流に注入、供給し、分散することができる。水
量制御バルブ３８と４０により水の流量を調節または停
止できる。
ライン１７の油を熱交換器４２で約１２５下に部分的に
予備加熱する。熱又換器４２で部分的に予備加熱された
ライン４２の油を熱反撲器用ライン４６と４８を通って
並列の熱又換器５０と５２に送り、ここで油をさらに約
２２０下に部分予備加熱する。熱交換器流出ライン５４
−５６にある熱交換器５０と５２からの部分予備加熱油
を油量バルブ５８を通ってライン６０に送る。水配管３
４と３５からの水を水量パルプ６６を経て水配管６２と
６４に送シ油配管６０の油に注入し、供給しそして分散
することができる。タンク６８からの塩酸または他の酸
をｐＩｆ制御制御ポンプ圧０り酸配管７２と７４を通っ
て配管３５と６２の水に供給して油に注入する水の、Ｂ
を維持および制御することができる。ライン７６の油と
水を混合バルブで混合しそして油水混合ライン８０を通
って脱塩器８２に送る。約５ないし約１０体積チの水を
油に加えろことができる。脱塩器８２で油を脱塩しそし
て水を除去する。除去された水を水排出ライン８４から
排出する。
予備加熱する。熱又換器４２で部分的に予備加熱された
ライン４２の油を熱反撲器用ライン４６と４８を通って
並列の熱又換器５０と５２に送り、ここで油をさらに約
２２０下に部分予備加熱する。熱交換器流出ライン５４
−５６にある熱交換器５０と５２からの部分予備加熱油
を油量バルブ５８を通ってライン６０に送る。水配管３
４と３５からの水を水量パルプ６６を経て水配管６２と
６４に送シ油配管６０の油に注入し、供給しそして分散
することができる。タンク６８からの塩酸または他の酸
をｐＩｆ制御制御ポンプ圧０り酸配管７２と７４を通っ
て配管３５と６２の水に供給して油に注入する水の、Ｂ
を維持および制御することができる。ライン７６の油と
水を混合バルブで混合しそして油水混合ライン８０を通
って脱塩器８２に送る。約５ないし約１０体積チの水を
油に加えろことができる。脱塩器８２で油を脱塩しそし
て水を除去する。除去された水を水排出ライン８４から
排出する。
ライン８６にある脱塩器８２からの脱塩器なバルブ９０
を経てライン８８を通り熱変換器９２へと送り、ここで
約３１５下に予備加熱する。熱交換器流出ライン９４に
ある熱交換器９２かもの予備ｍ熱油をもう１つの熱交換
器９６に送り、ここでさらに約３７２下に予備加熱する
。熱交換器９６からの予備加熱油をライン９８から炉１
００に送り、ここで約５２０下に加熱する。炉１００か
らの加熱油を加熱油量弁１０６を、経て油配管１０２−
１０４を通ってフラッシュドラム１０８に送る。
を経てライン８８を通り熱変換器９２へと送り、ここで
約３１５下に予備加熱する。熱交換器流出ライン９４に
ある熱交換器９２かもの予備ｍ熱油をもう１つの熱交換
器９６に送り、ここでさらに約３７２下に予備加熱する
。熱交換器９６からの予備加熱油をライン９８から炉１
００に送り、ここで約５２０下に加熱する。炉１００か
らの加熱油を加熱油量弁１０６を、経て油配管１０２−
１０４を通ってフラッシュドラム１０８に送る。
フラッシュドラム１０８で、油をフラッシュして、沸点
が４３０下以゜Ｆのナフサと軽質分（軽質炭化水素）の
実質的割合を蒸発させそして塔頂フラッシュライン１１
０かも除去する。トリニグード原油の約２０ないし約３
０体９％をフラッシュできる。塔頂フラッシュライン１
１０のフラッシュした蒸気をバルブ１１４を経てフラッ
シュ蒸気ライン１１２を通って主分留器３０に送る。
が４３０下以゜Ｆのナフサと軽質分（軽質炭化水素）の
実質的割合を蒸発させそして塔頂フラッシュライン１１
０かも除去する。トリニグード原油の約２０ないし約３
０体９％をフラッシュできる。塔頂フラッシュライン１
１０のフラッシュした蒸気をバルブ１１４を経てフラッ
シュ蒸気ライン１１２を通って主分留器３０に送る。
フラッシュドラム１０８に残存している散状フラッシュ
油（フラッシュ残油）をフラッシュドラム１０８の底部
から液体ライン１１６へと放出され、そして液量制御弁
１２４を経てライン１２〇−１２２を通ってＦＣＣＵ２
４の接触分解反応器１２６へとポンプ１１８により供給
される。反応器１２６へ供給される液状フラッシュ残油
かもなる反応器装填原料（反応器供給原料）は体積で（
α）沸点が約４３０下以下、好ましくは約４００下以゜
Ｆのナフサと軽質炭化水素とからなる炭化水素約０、工
ないし約２０％；（ｂ）沸点が４３０下ないし約６５０
゜Ｆの範囲のジーゼル油とケロシンからなる炭化水素約
２０ないし５０％；（Ｃ）沸点が約６５０下ないし約１
０００゜Ｆの範囲のガス油からなる炭化水素約３０ない
し約７０％、好ましくは５０％以下；（ｄ）沸点が１０
００下以上の残油からなる炭化水素約２０％以下；およ
び（ｇ） 残油中ＫＲＡＭｓ炭素約０，５ないし約１
ＯＮ量チ；からなる。
油（フラッシュ残油）をフラッシュドラム１０８の底部
から液体ライン１１６へと放出され、そして液量制御弁
１２４を経てライン１２〇−１２２を通ってＦＣＣＵ２
４の接触分解反応器１２６へとポンプ１１８により供給
される。反応器１２６へ供給される液状フラッシュ残油
かもなる反応器装填原料（反応器供給原料）は体積で（
α）沸点が約４３０下以下、好ましくは約４００下以゜
Ｆのナフサと軽質炭化水素とからなる炭化水素約０、工
ないし約２０％；（ｂ）沸点が４３０下ないし約６５０
゜Ｆの範囲のジーゼル油とケロシンからなる炭化水素約
２０ないし５０％；（Ｃ）沸点が約６５０下ないし約１
０００゜Ｆの範囲のガス油からなる炭化水素約３０ない
し約７０％、好ましくは５０％以下；（ｄ）沸点が１０
００下以上の残油からなる炭化水素約２０％以下；およ
び（ｇ） 残油中ＫＲＡＭｓ炭素約０，５ないし約１
ＯＮ量チ；からなる。
ある場合には、フラッシュドラムをバイパスしそして末
梢１！！原油をバイパスライン１２８および１３０を通
してバイパス調節弁１３２を経てＦｃＣＵ２４に供給す
ることが望ましいかもしれない。バイパス弁１３２をバ
イパス操作のため開（ことができ、または供給原料をフ
ラッシュドラム１０８でフラッシュするならばこの弁を
閉じることもできる。
梢１！！原油をバイパスライン１２８および１３０を通
してバイパス調節弁１３２を経てＦｃＣＵ２４に供給す
ることが望ましいかもしれない。バイパス弁１３２をバ
イパス操作のため開（ことができ、または供給原料をフ
ラッシュドラム１０８でフラッシュするならばこの弁を
閉じることもできる。
流動接触分解装置（ＦＣＣＵ）２４は接触分解（ＦＣＣ
）反応器１２６、ストリッピング域１２８８よび再生器
２２を含む。接触分解反応器１２６は好ましくはライザ
ー反応器である。ある場合には流動床反応器または流動
接触分解反応器を用いるのが望ゴしいがもしれない。置
換用の新しい触媒（補給触ｇ）を新触媒ライン１３４を
通して再生器２２へと反応器供給原料（フラッシュ残油
）１バレル当り約０，２５ないし約２．０ポンド、好ま
しくは約０．５ポンド以゜Ｆの置換速度で供給して反応
器供給原料中の金属汚染物の影響を制御する。
）反応器１２６、ストリッピング域１２８８よび再生器
２２を含む。接触分解反応器１２６は好ましくはライザ
ー反応器である。ある場合には流動床反応器または流動
接触分解反応器を用いるのが望ゴしいがもしれない。置
換用の新しい触媒（補給触ｇ）を新触媒ライン１３４を
通して再生器２２へと反応器供給原料（フラッシュ残油
）１バレル当り約０，２５ないし約２．０ポンド、好ま
しくは約０．５ポンド以゜Ｆの置換速度で供給して反応
器供給原料中の金属汚染物の影響を制御する。
接触分解反応器１２６において、油を再生触媒ライン１
３６からの新しい触媒２よび再生触媒と接触分解温度お
よび圧力で接触、混合８よび流動化させて供給油をより
有用な低分子量炭化水素に接触分解して揮発させる。反
応器１２６の温度は約５ ｐｓｉｇないし約５０２８り
の圧力で約９００下ないし約１０２５゜Ｆの範囲である
ことができる。
３６からの新しい触媒２よび再生触媒と接触分解温度お
よび圧力で接触、混合８よび流動化させて供給油をより
有用な低分子量炭化水素に接触分解して揮発させる。反
応器１２６の温度は約５ ｐｓｉｇないし約５０２８り
の圧力で約９００下ないし約１０２５゜Ｆの範囲である
ことができる。
反応器内のクラツキング触媒の儂環速ｆ−（ｉｔ時間窒
間速度）は約５ないし約２００１Ｐ’ＥＳＶの範囲であ
ることができる。ライザー反応器内での油蒸気の速度は
約５フイート／秒ないし約１００フイート／秒の範囲で
あることかでさる。
間速度）は約５ないし約２００１Ｐ’ＥＳＶの範囲であ
ることができる。ライザー反応器内での油蒸気の速度は
約５フイート／秒ないし約１００フイート／秒の範囲で
あることかでさる。
適当なりラッキング触媒は、限定されないが、シリカ８
よび／またはアルミナを含むものであって、酸性型のも
のを含む。クラツキング触媒はマグネシアまたはジルコ
ニアなどの他の耐火性金属酸化物を含んでもよい。好ま
しいクラッキング触媒は、触媒の分解活性を著しく高め
るのに十分な量、例えば約１ないし約２５重量％の量の
結晶性アルミノシリケート、ゼオライト、または分子面
を含むものである。結晶性アルミノシリケートはシリカ
対アルミナのモル比が少なくとも約２＝１、例えば約２
ないし約１２：１であることができる。
よび／またはアルミナを含むものであって、酸性型のも
のを含む。クラツキング触媒はマグネシアまたはジルコ
ニアなどの他の耐火性金属酸化物を含んでもよい。好ま
しいクラッキング触媒は、触媒の分解活性を著しく高め
るのに十分な量、例えば約１ないし約２５重量％の量の
結晶性アルミノシリケート、ゼオライト、または分子面
を含むものである。結晶性アルミノシリケートはシリカ
対アルミナのモル比が少なくとも約２＝１、例えば約２
ないし約１２：１であることができる。
結晶性アルミノシリケートは通常はナトリウム型で入手
できまたは作られそして好ましくはこの成分を、水素イ
オン、アンモニウムイオンなどの水素先駆体、または多
価金属イオンとの交換により例えば４Ｎ蛍−以下または
さらに約１貞菫チ以下に減少させる。適当な多価金属イ
オンはカルシウム、ストロンチウム、バリウム、２よび
セリウム、ランタン、ネオジウム、および／または天然
産希土類金属混合物などの希土類金属を含む。このよう
な結晶性物質は、触媒製造、炭化水素処理および触媒再
生の高温条件下で細孔構造を維持することができる。結
晶性アルミノシリケートは極端に小さい大きさの均一細
孔構造をしばしば有し、その細孔の断面直径は約６ない
し約２０オングストローム、好ましくは約１０ないし約
１５オングストロームの範囲である。主要割合のシリカ
を、例えば約６０ないし約９（１１％のシリカと約１０
ないし約４０重ｉｔ％のアルミナを有するシリカ−アル
ミナペースクラッキング触媒は、結晶性アルミノシリケ
ートとの混合にまたはクラッキング触媒としての用途に
適している。他のクラッキング触媒および細孔径も使用
できる。クラッキング触媒はまた、再生器２２の濃厚相
で一酸化炭素の燃焼を高める一酸化炭素（ＣＯ）燃焼促
進剤丁なわち触媒、例えば白金触媒を含んでもよい。
できまたは作られそして好ましくはこの成分を、水素イ
オン、アンモニウムイオンなどの水素先駆体、または多
価金属イオンとの交換により例えば４Ｎ蛍−以下または
さらに約１貞菫チ以下に減少させる。適当な多価金属イ
オンはカルシウム、ストロンチウム、バリウム、２よび
セリウム、ランタン、ネオジウム、および／または天然
産希土類金属混合物などの希土類金属を含む。このよう
な結晶性物質は、触媒製造、炭化水素処理および触媒再
生の高温条件下で細孔構造を維持することができる。結
晶性アルミノシリケートは極端に小さい大きさの均一細
孔構造をしばしば有し、その細孔の断面直径は約６ない
し約２０オングストローム、好ましくは約１０ないし約
１５オングストロームの範囲である。主要割合のシリカ
を、例えば約６０ないし約９（１１％のシリカと約１０
ないし約４０重ｉｔ％のアルミナを有するシリカ−アル
ミナペースクラッキング触媒は、結晶性アルミノシリケ
ートとの混合にまたはクラッキング触媒としての用途に
適している。他のクラッキング触媒および細孔径も使用
できる。クラッキング触媒はまた、再生器２２の濃厚相
で一酸化炭素の燃焼を高める一酸化炭素（ＣＯ）燃焼促
進剤丁なわち触媒、例えば白金触媒を含んでもよい。
接触分解反応器１２６かもの接触分解された炭化水素蒸
気（揮発油）を頭頂生成物ライン１３８を通ってＦＣＣ
主分留器３０に送る。主分留器３０にて、油蒸気とフラ
ッシュ蒸気を（α） 沸点が約４３０下以゜Ｆの軽質炭
化水素、Ｉｂ） 軽質接触循環油、２よびデカント油
（ｎｃｏ）に分留（分離）する。軽質炭化水素を分留器
３０から頭頂ライン１４０を通って引き抜いて分離ドラ
ム１４２に供給する。分離ドラム１４２にて、軽質炭化
水素を（１）湿潤ガスおよび（２） プロパン、プロ
ピレン、ブタン、ブチレン、およびナフサからなるＣ３
ないし４３０下軽質炭化水素成分に分離する。湿間ガス
分離ドラム１４２かも湿潤ガスライン１４４を通って引
き抜きそしてさらに蒸気回収装置（ＶＲＵ）で処理する
。Ｃ３ないし４３０下物質を分離器ドラム１４２からラ
イン１４６を遡って引き抜きそしてさらに加工するため
蒸気回収装置（ＶＲＵ）へ送る。Ｌ ＣＣＵはさらに精
製、加工、３よび販売のために分離器３０からＬＣＣＯ
ライン１４８を通って引き抜く。ｔｕ、’ｏはさらに使
用するために分留器３０から１本以上のＤＣＯライン２
６を通って引き抜かれる。ＤＣＯかうなるスラリーの循
環を分留器３０の底部からポンプ５０によりスラリーラ
イン２６に通して行って反応器１２６への循環を行って
もよい。残りのＤＣＯを精製所での別途使用のためライ
ン２８を通して運ぶ。
気（揮発油）を頭頂生成物ライン１３８を通ってＦＣＣ
主分留器３０に送る。主分留器３０にて、油蒸気とフラ
ッシュ蒸気を（α） 沸点が約４３０下以゜Ｆの軽質炭
化水素、Ｉｂ） 軽質接触循環油、２よびデカント油
（ｎｃｏ）に分留（分離）する。軽質炭化水素を分留器
３０から頭頂ライン１４０を通って引き抜いて分離ドラ
ム１４２に供給する。分離ドラム１４２にて、軽質炭化
水素を（１）湿潤ガスおよび（２） プロパン、プロ
ピレン、ブタン、ブチレン、およびナフサからなるＣ３
ないし４３０下軽質炭化水素成分に分離する。湿間ガス
分離ドラム１４２かも湿潤ガスライン１４４を通って引
き抜きそしてさらに蒸気回収装置（ＶＲＵ）で処理する
。Ｃ３ないし４３０下物質を分離器ドラム１４２からラ
イン１４６を遡って引き抜きそしてさらに加工するため
蒸気回収装置（ＶＲＵ）へ送る。Ｌ ＣＣＵはさらに精
製、加工、３よび販売のために分離器３０からＬＣＣＯ
ライン１４８を通って引き抜く。ｔｕ、’ｏはさらに使
用するために分留器３０から１本以上のＤＣＯライン２
６を通って引き抜かれる。ＤＣＯかうなるスラリーの循
環を分留器３０の底部からポンプ５０によりスラリーラ
イン２６に通して行って反応器１２６への循環を行って
もよい。残りのＤＣＯを精製所での別途使用のためライ
ン２８を通して運ぶ。
使用済失活コークス汚染触媒を接触分解反応器１２６か
ら取り出しそして軽質炭化水素ガスまたは水蒸気などの
ストリッピングガスでもってストリッパー域で揮発性炭
化水素を除去する。ストリップ処理したコークス汚染触
媒をストリッパー１２８から使用済触媒ライン１４６を
通って再生器２２へと送る。仝気注入ライン１４８を通
って再生器２２へと約０．２フイ一ト／秒ないし約４フ
イート／秒の速度で空気を入れる。好ましくは、過剰の
空気を再生器２２に入れて触媒上のコークスを二酸化炭
素と水蒸気とに完全に転化させる。
ら取り出しそして軽質炭化水素ガスまたは水蒸気などの
ストリッピングガスでもってストリッパー域で揮発性炭
化水素を除去する。ストリップ処理したコークス汚染触
媒をストリッパー１２８から使用済触媒ライン１４６を
通って再生器２２へと送る。仝気注入ライン１４８を通
って再生器２２へと約０．２フイ一ト／秒ないし約４フ
イート／秒の速度で空気を入れる。好ましくは、過剰の
空気を再生器２２に入れて触媒上のコークスを二酸化炭
素と水蒸気とに完全に転化させる。
過剰の空気は、コークスを二酸化炭素と水蒸気とに完全
に転化するのに必要な化学蓋論曾の空気よジ約２．５％
ないし約２５％多（でもよい。
に転化するのに必要な化学蓋論曾の空気よジ約２．５％
ないし約２５％多（でもよい。
再生器２２で、触媒上のコークスを空気の存在下で燃焼
させて触媒が約０．１重量％以゜Ｆのコークスを含むよ
うにする。コークス汚染触媒は、再生器２２の上部布薄
相域の下方にある再生器２２の下部濃厚相域に含まれて
いる。−酸化炭素を濃厚相と希薄相の両方で燃焼できる
が、−酸化炭素の燃焼は主として燃焼を促進させて、す
なわちＣＯ燃焼促進剤を使用して、濃厚相で起る。−厚
相の温度は約１１５０下ないし約１４００゜Ｆの範囲で
あることができる。希薄相の温度は約１２００下ないし
約１５１０゜Ｆの範囲であることができる。
させて触媒が約０．１重量％以゜Ｆのコークスを含むよ
うにする。コークス汚染触媒は、再生器２２の上部布薄
相域の下方にある再生器２２の下部濃厚相域に含まれて
いる。−酸化炭素を濃厚相と希薄相の両方で燃焼できる
が、−酸化炭素の燃焼は主として燃焼を促進させて、す
なわちＣＯ燃焼促進剤を使用して、濃厚相で起る。−厚
相の温度は約１１５０下ないし約１４００゜Ｆの範囲で
あることができる。希薄相の温度は約１２００下ないし
約１５１０゜Ｆの範囲であることができる。
塔頂煙道ライン１５０を通って再生器２２乞出る煙道ガ
ス（燃焼ガス）は好ましくは約０．２体積チ（２０００
ｐｐｍ）以゜ＦのＣＯを含む。−酸化炭素の燃焼の熱の
多（は好ましくは触媒に吸収されそして再生融媒でもっ
て再生触媒ライン１３６を通って接触分解反応器１２６
へ運ばれる。
ス（燃焼ガス）は好ましくは約０．２体積チ（２０００
ｐｐｍ）以゜ＦのＣＯを含む。−酸化炭素の燃焼の熱の
多（は好ましくは触媒に吸収されそして再生融媒でもっ
て再生触媒ライン１３６を通って接触分解反応器１２６
へ運ばれる。
接触分解器（反応器）１２６内で、幾らかの非揮発性炭
素質物質、すなわちコークスが触媒粒子に沈着する。コ
ークスは一般に４ないし１０７［量チの水素を含む高縮
合芳香族炭化水素からなる。
素質物質、すなわちコークスが触媒粒子に沈着する。コ
ークスは一般に４ないし１０７［量チの水素を含む高縮
合芳香族炭化水素からなる。
コークスが触媒に堆積すると、触媒の分解活性およびガ
ソリン配合原料を作る触媒の選択性が減少する。触媒粒
子は、適当な再生工程により触媒から大部分のコークス
を除去することにより本来の能力のかなりの割合を回復
できる。
ソリン配合原料を作る触媒の選択性が減少する。触媒粒
子は、適当な再生工程により触媒から大部分のコークス
を除去することにより本来の能力のかなりの割合を回復
できる。
触媒の再生は、空気などの酸素含有ガスでもって触媒表
面からコークス沈着物を燃焼させることにより行うこと
ができろ。触媒からのコークス沈着物の燃焼は大量の酸
素または空気を必要とする。
面からコークス沈着物を燃焼させることにより行うこと
ができろ。触媒からのコークス沈着物の燃焼は大量の酸
素または空気を必要とする。
コークスの酸化は炭素の酸化として簡単に特徴づけるこ
とができ、そして以゜Ｆの化学式によジ表わすことがで
きる： α ｒ、’＋ｏ２−ンＣ０２ ｂ ＺＣ＋０２−〉２Ｃ０ 、２Ｃｏ＋ｏ２−一→２ｃｏ２ 反応式（ｃＬＩ ＳよびＩｂ）はともに触媒温度が約１
０５０下ないし１３００゜Ｆの範囲である代表的触媒再
生条件で起り、そしてこの乾囲門の温度で触媒を再生す
るときの気−固化学的相互作用の例である。
とができ、そして以゜Ｆの化学式によジ表わすことがで
きる： α ｒ、’＋ｏ２−ンＣ０２ ｂ ＺＣ＋０２−〉２Ｃ０ 、２Ｃｏ＋ｏ２−一→２ｃｏ２ 反応式（ｃＬＩ ＳよびＩｂ）はともに触媒温度が約１
０５０下ないし１３００゜Ｆの範囲である代表的触媒再
生条件で起り、そしてこの乾囲門の温度で触媒を再生す
るときの気−固化学的相互作用の例である。
温度の上昇の効果は炭素の燃焼速度の増加および触媒粒
子からの炭素、すなわちコークスのより完全な除去で反
映される。燃焼速度の増加は十分な酸素が存在するかき
゛ジ熱の発生の堀加を伴うので、気相反応ｔｅ）が起る
かもしれない。この後者の反応はフリーラジカルにより
開始されそして広がる。
子からの炭素、すなわちコークスのより完全な除去で反
映される。燃焼速度の増加は十分な酸素が存在するかき
゛ジ熱の発生の堀加を伴うので、気相反応ｔｅ）が起る
かもしれない。この後者の反応はフリーラジカルにより
開始されそして広がる。
ＣＯがＣＯ２へさらに燃焼することは、反応（ｃ） ｈ
−非常に発熱的であるため、魅力的な熱エネルギー源で
ある。
−非常に発熱的であるため、魅力的な熱エネルギー源で
ある。
実施例
以゜Ｆの実施例は本発明の実施の特定の解説を与えるの
に役豆つが、本発明の範囲を限定するつもりはまった（
ない。
に役豆つが、本発明の範囲を限定するつもりはまった（
ない。
トリニダード原油からなる未精製油を、図の工程図にほ
ぼ類似の触媒分解工程８よび系で供給し、処理しそして
精製した。具体的には、テキサス州テキサス市のアモフ
ォイル社の槓油所で１９８７年３月２９日に開始して５
１日間の試験を行った。
ぼ類似の触媒分解工程８よび系で供給し、処理しそして
精製した。具体的には、テキサス州テキサス市のアモフ
ォイル社の槓油所で１９８７年３月２９日に開始して５
１日間の試験を行った。
トリニダード原油は、パイプスチル、真空蒸留塔、８よ
び／または常圧蒸留塔でトリニダード原油または同様の
軽質原油を前もって分留することなくトリニダード原油
を接触分愁することはできないと以前は思われていたの
で、試験により予想外の驚（べき良好な結果を得た。試
験にょ９得られた生成物の範囲、祉および性質は予想外
であった。
び／または常圧蒸留塔でトリニダード原油または同様の
軽質原油を前もって分留することなくトリニダード原油
を接触分愁することはできないと以前は思われていたの
で、試験により予想外の驚（べき良好な結果を得た。試
験にょ９得られた生成物の範囲、祉および性質は予想外
であった。
さらに、こｒＬらの試＠は、試験で得られた生成物を実
際に販売し″Ｃ＃’７５万ドルの正味の利益を上げたと
ぎに工業的に成功した。この利益は王として第１図に示
しそして特許請求の範ｖ１１で示した独特の工程配夕１
Ｊ、［よびシーケンスに寄与できた。
際に販売し″Ｃ＃’７５万ドルの正味の利益を上げたと
ぎに工業的に成功した。この利益は王として第１図に示
しそして特許請求の範ｖ１１で示した独特の工程配夕１
Ｊ、［よびシーケンスに寄与できた。
実施例１゜
試験の総社は以Ｆ（７）通りであった：体積
供給原料 ＥＳＤ
トリニダード ３１，８００ＦＣＣＵ 屑
３ＤＣ０３７０ 総計３２．１７０ ’ＡＰＩ ポンド／時間 重量％３２．３
４００，３４５ ９８．５−３．３
６．０１５ １．５総計４０６，３６０ 生成物 体積 ＢＳＤ 吸収器オフガス ２２０ Ａ１５
ＣＦＨプロパン−プロピレン ｓ
ＭＳＣＦＨプロパン−プロピレン ２，６
００ブタン−ブチレン ３，９１０軽
質接触ナフサ ４，０２０重質接触ナ
フサ １２．８１０軽質接触循環油（
ＬＣＣＯ） １０，１９０デカント油（ＤＣＯ
） ２８０コークス 吸収器オフガス １：３，２３０プロ
パン−プロピレン ５４０プロパン−プ
ロピレン １９，３７０ブタン−ブチレン
３３，４５０軽質接触ナフサ
３９，８３０重質接触ナフサ １
４６，０７０軽質接触循環油（ＬＣＣＯ） １
３３，０５０デカント油（ＤＣＯ） ４
．４４０コークス １６，３
８０総計 ４０６，３６０ ＯＡＰＩ 用 途 ２２．６ＭＷ 燃料 ４２．７ＭＷ 燃料 １４４．５ アルキル化用原料１０９．５
アルキル化用原料７６．６ 配合用 ４９．３ リフオーミング原料２６．４
燃料油 −１，１再循環、燃料 ３．２６ 燃料 ０．１３ 燃料 ４．７７ アルキル化用原料 ８．２３ アルキル化用原料 ９．８０ 配合用 ３５．９５ リフオーミング原料３２．７４
燃料油 １．０９ 再循環、燃料 ４．０３ １００．００ 実施例２゜ １９８７年４月１３日の試験では、トリニダード未精製
原油は実際のＡ ／’ Ｉ比Ｎ３２７°、分子量２３１
．９８、屈折率１．４６１２．２よび平均辞意５７１４
下であった。このトリニダード原油は重量で０．２２％
のＩイＡＭＳ炭素、０．２５％の硫黄、および０．０２
３０％の総窒素を含んでいた。このトＩＪ ニグード未
精製原油は７６０朋の通常圧力で以゜Ｆの性質を有して
いた： ４００ ２４．７３４３０
２８．７８４５０
３１．９６４７５
３６．４３５００ ４０．８５
５２５ ４５．０８５５０
４９．３２５７５
５３．４４６００
５７．５４６２５ ６１．２７
６５０ ６４．４３６７５
６７．５９７００
７０．６５７２５ ７
３．３７７５０ ７６．０９８
００ ８１．０１８５０
８４．６０９００
８８．２０９５０ ９
１．００１０００ ９３．００
１１００ ９６．３２１２００
９８．９５実施例３゜ １９８７年４月１３日の試験では、接触分解器に供給し
たフラッシュ残油は、実際のＡＰＩ比重２９″、分子量
２９０．９４、屈折率１．４７０２．８よび平均沸点６
７８．２”Ｆであった。フラッシュ残油は重量で０．３
５％のＲＡＭＳ炭素、０３７％の硫黄、０．０３７％の
総窒素を含んでいた。フラッシュ残油は７６０龍の通常
圧力で以゜Ｆの性質を有していた； ４００ １１．３６４３０
１５．０６４５０
１７．５３４７５ ２０．６８５０
０ ２４．１１５２５
２７．５３５５０
３１．４０５７５ ３６．４０６
００ ４１．２７６２５
４５．８２６５０
５０．３４６７５ ５４．５８７
００ ５８．８１７２５
６２．５０７５０
６５．９７８００ ７２．３６８
５Ｑ ７７．９８９００
８１．９５９５０
８５．００１０００ ８８．
０５１１００ ９５．２１１２０
０ ９８．６３実施例４゜ １９８７年４月１５日の試験では、トリニダード末梢＃
原油は実際のＡＰＩ比重３３°、分子量２２４、平均沸
点５７１．６３下であった。トリニダード原油は７６０
玉の通常圧力で以゜Ｆの性質を有し℃いた： ４００ １８．３８４３０
２１．８０４５０
２４．６２４７５ ２８．１４５
００ ３２．２１５２５
３６．８８５５０
４１．５５５７５ ４６．２３
６００ ５０．８１６２５
５５．０４６５０
５９．２７６７５ ６３．５０７
００ ６７．７３７２５
７２．３０７５０
７７．２８８００ ８４．８１８５
０ ９０．６５９００
９３．６４９５０ ９５．
７０１０００ ９６．９８１１００
９９．５４１２００
１００．００実施例５ １９８７年４月１５日の試験では、Ｆ ＣＣＵに供給し
たフラッシュドラム残油（フラッシュ残油）は実際のＡ
ＰＩ比重２９．３°、分子量２６５、平均沸点６８５．
５９下であった。フラッシュ残油は重量で０．３％のＲ
ＡＭＳ炭素、８よび０．２５％の総窒素を含んでいた。
３ＤＣ０３７０ 総計３２．１７０ ’ＡＰＩ ポンド／時間 重量％３２．３
４００，３４５ ９８．５−３．３
６．０１５ １．５総計４０６，３６０ 生成物 体積 ＢＳＤ 吸収器オフガス ２２０ Ａ１５
ＣＦＨプロパン−プロピレン ｓ
ＭＳＣＦＨプロパン−プロピレン ２，６
００ブタン−ブチレン ３，９１０軽
質接触ナフサ ４，０２０重質接触ナ
フサ １２．８１０軽質接触循環油（
ＬＣＣＯ） １０，１９０デカント油（ＤＣＯ
） ２８０コークス 吸収器オフガス １：３，２３０プロ
パン−プロピレン ５４０プロパン−プ
ロピレン １９，３７０ブタン−ブチレン
３３，４５０軽質接触ナフサ
３９，８３０重質接触ナフサ １
４６，０７０軽質接触循環油（ＬＣＣＯ） １
３３，０５０デカント油（ＤＣＯ） ４
．４４０コークス １６，３
８０総計 ４０６，３６０ ＯＡＰＩ 用 途 ２２．６ＭＷ 燃料 ４２．７ＭＷ 燃料 １４４．５ アルキル化用原料１０９．５
アルキル化用原料７６．６ 配合用 ４９．３ リフオーミング原料２６．４
燃料油 −１，１再循環、燃料 ３．２６ 燃料 ０．１３ 燃料 ４．７７ アルキル化用原料 ８．２３ アルキル化用原料 ９．８０ 配合用 ３５．９５ リフオーミング原料３２．７４
燃料油 １．０９ 再循環、燃料 ４．０３ １００．００ 実施例２゜ １９８７年４月１３日の試験では、トリニダード未精製
原油は実際のＡ ／’ Ｉ比Ｎ３２７°、分子量２３１
．９８、屈折率１．４６１２．２よび平均辞意５７１４
下であった。このトリニダード原油は重量で０．２２％
のＩイＡＭＳ炭素、０．２５％の硫黄、および０．０２
３０％の総窒素を含んでいた。このトＩＪ ニグード未
精製原油は７６０朋の通常圧力で以゜Ｆの性質を有して
いた： ４００ ２４．７３４３０
２８．７８４５０
３１．９６４７５
３６．４３５００ ４０．８５
５２５ ４５．０８５５０
４９．３２５７５
５３．４４６００
５７．５４６２５ ６１．２７
６５０ ６４．４３６７５
６７．５９７００
７０．６５７２５ ７
３．３７７５０ ７６．０９８
００ ８１．０１８５０
８４．６０９００
８８．２０９５０ ９
１．００１０００ ９３．００
１１００ ９６．３２１２００
９８．９５実施例３゜ １９８７年４月１３日の試験では、接触分解器に供給し
たフラッシュ残油は、実際のＡＰＩ比重２９″、分子量
２９０．９４、屈折率１．４７０２．８よび平均沸点６
７８．２”Ｆであった。フラッシュ残油は重量で０．３
５％のＲＡＭＳ炭素、０３７％の硫黄、０．０３７％の
総窒素を含んでいた。フラッシュ残油は７６０龍の通常
圧力で以゜Ｆの性質を有していた； ４００ １１．３６４３０
１５．０６４５０
１７．５３４７５ ２０．６８５０
０ ２４．１１５２５
２７．５３５５０
３１．４０５７５ ３６．４０６
００ ４１．２７６２５
４５．８２６５０
５０．３４６７５ ５４．５８７
００ ５８．８１７２５
６２．５０７５０
６５．９７８００ ７２．３６８
５Ｑ ７７．９８９００
８１．９５９５０
８５．００１０００ ８８．
０５１１００ ９５．２１１２０
０ ９８．６３実施例４゜ １９８７年４月１５日の試験では、トリニダード末梢＃
原油は実際のＡＰＩ比重３３°、分子量２２４、平均沸
点５７１．６３下であった。トリニダード原油は７６０
玉の通常圧力で以゜Ｆの性質を有し℃いた： ４００ １８．３８４３０
２１．８０４５０
２４．６２４７５ ２８．１４５
００ ３２．２１５２５
３６．８８５５０
４１．５５５７５ ４６．２３
６００ ５０．８１６２５
５５．０４６５０
５９．２７６７５ ６３．５０７
００ ６７．７３７２５
７２．３０７５０
７７．２８８００ ８４．８１８５
０ ９０．６５９００
９３．６４９５０ ９５．
７０１０００ ９６．９８１１００
９９．５４１２００
１００．００実施例５ １９８７年４月１５日の試験では、Ｆ ＣＣＵに供給し
たフラッシュドラム残油（フラッシュ残油）は実際のＡ
ＰＩ比重２９．３°、分子量２６５、平均沸点６８５．
５９下であった。フラッシュ残油は重量で０．３％のＲ
ＡＭＳ炭素、８よび０．２５％の総窒素を含んでいた。
フラッシュ残油は７６０朋の通常圧力で以゜Ｆの性質を
有していた： ４００ ８．６９４３０
９．４６４５０
９．９６４７５
１３．３６５００ １６
．９１５２５ ２０．６９５
５０ ２６．０１５７５
３１．２５６００
３６．２５６２５
４１．２４６５０ ４６．２３
６７５ ５０．９９７００
５５．０６７２５
５９．１３７５０
６３．２０８００ ７１．３０
８５０ ７９．２７９００
８４．８３９５０
９０．３４１０００
９８、．４７１１００ １００
．００１２００ １００．００実
施例６ １９８７年４月２８日の試験では、トリニグード未精製
原油はＡＰＩ比重３２．９°、ＲＡＭＳ炭素含批０６３
１重量％であった。初留点は１４３’Ｆであった。この
未精製原油は以゜Ｆの性質を有していた：４２０
’ ２０ ６９９ ７５．５ １９８７年３月２９日から１９８７年５月１８日までの
試験では、１．６２Ａ（，４７バレルのトリニダード原
油を３１．８ＭＢＣＤの生産速度で処理した。
有していた： ４００ ８．６９４３０
９．４６４５０
９．９６４７５
１３．３６５００ １６
．９１５２５ ２０．６９５
５０ ２６．０１５７５
３１．２５６００
３６．２５６２５
４１．２４６５０ ４６．２３
６７５ ５０．９９７００
５５．０６７２５
５９．１３７５０
６３．２０８００ ７１．３０
８５０ ７９．２７９００
８４．８３９５０
９０．３４１０００
９８、．４７１１００ １００
．００１２００ １００．００実
施例６ １９８７年４月２８日の試験では、トリニグード未精製
原油はＡＰＩ比重３２．９°、ＲＡＭＳ炭素含批０６３
１重量％であった。初留点は１４３’Ｆであった。この
未精製原油は以゜Ｆの性質を有していた：４２０
’ ２０ ６９９ ７５．５ １９８７年３月２９日から１９８７年５月１８日までの
試験では、１．６２Ａ（，４７バレルのトリニダード原
油を３１．８ＭＢＣＤの生産速度で処理した。
接触分解反応器装填速度は平均して２３．ＢＭＢＣＤで
あり、そして２４．６％をフラッシュして除きそしてラ
イザーで処理した。容積回収率は１０５．７チでありそ
してＭ量収与は９９．３％であった。ガソリン生産は１
６．７ＭＢＣＤであった。軽質接触ナフサの生産性は２
３．８％であった。重質接触ナフサの生産性は７６．２
％であった。
あり、そして２４．６％をフラッシュして除きそしてラ
イザーで処理した。容積回収率は１０５．７チでありそ
してＭ量収与は９９．３％であった。ガソリン生産は１
６．７ＭＢＣＤであった。軽質接触ナフサの生産性は２
３．８％であった。重質接触ナフサの生産性は７６．２
％であった。
１９８７年３月３０日から１９８７年５月１９日までの
試験の供給速度、生成物、８よび他のデータは以゜Ｆの
通りであった： 新しい プロパン−プロ 日付 供給原料 ピレン対燃料０３３０
２５９４７ ６．７０３３１ ２９５
６０ ０、００４０１ ２９３３８
６．２０４０２ ２９４４８
０．００４０３ ２９９００ ０．００
４０４ ２９５２４ ４．００４０５
２９５７０ ０．５０４０６ ２８
９８９ ０．００４０７ ２９３７８
０．００４０８ ３４０００
０、００４０９ ３３３７８ ０．４
０４１０ ３３３０８ ０．００４１１
３２４０５ １．４０４１２ ３
２７３．３ ４．１０４１３ ３３３６
１ １０．３０４１４ ３３４５４
１９．３０４１５ ３３０３４ ９
．５０４１６ ３２１４６ ６．８０４
１７ ３２００４ ４．５プロパン
ブタン 軽質接触プロピレン ブタジ
ェン ガソリン０４１８ ３１７８０
４．８０４１９ ３２４０４
０．７０４２０ ３２０４３
０．００４２１ ３２９３０
０．００４２２ ３２９１０
３．８０４２３ ３３２４３
０．００４２５ ３１９１５
０．３０４２６ ２９１７３ ０
．６０４２７ ３３７８０ ０、
６０４２８ ３３８６０ ０．５
０４２９ ３４５２２ ０、４０
４３０ ３３４５３ ０．９０
５０１ ３３３６５ １、１０
５０２ ３３２９０ ３．４０５
０３ ３２９３６ ０、００５０
４ ３２９９０ ０、５０５０５
３２９６４ １．９０５０６
３３１８１ ２．７０５０７
３２９３０ ４．７０５０８
３３４５９ ０．１２７６
、ｉ ３７８４ ５２８００
５０９ ３３２３２ ０、００
５１０ ３３９５９ ０．２
０５１１ １７１１６ ４５．
７０５１２ ２７８４８ １０
．４０５１３ ３２５１３
０．００５１４ ３２６９１
０、３０５１５ ３２６５０
０、１０５１６ ３３１２２
６．７０５１７ ３２９３２
１１．００５１８ ３３５００
１１．２０５１９ ３０１５８
１９．７平均 ３１７９９ ４．０重質
接触 ０４０７ １１３ｔ１２ ０ ８９
９９０４０９ １２７１０、 ０ １０
５００ＤＣＯ別のＦＣＣＵ 反応器 １１°２６４ ３４３ ４８０
２４２００重質接触 日付 ガソリン ＥＣＣ００５０５１２５
７７６１１Ｑ３ 平均 １２７５２ ２９ １０１８３
２３９ ３７４．２ ２３７４７
再生器煙道ガス 再生器煙道ガス ０３３０ ６１３ ０．６０３３１
４９１ ４．３０４０１
２９６ ５、１０４０２ ２５０
５．００４０３ ２５０
５．００４０４ ２３８ ５．
００４０５ ２８２、 ５．００４０６
２６４ ４．９０４０７
２８３ ４．２０４０８ ５２０
２．６０４０９ ７５４
１．００４１０ ７２４ ２．
２０４１１ ５９７ ３．１０４１
２ ６９６ ２．１０４１３
７０８ ２．１０４１４ ５８
２ ２、２０４１５ ４４５
２．７０４１６ ４９８ １
．６０４１７ ５５４ １．４０４
１８ ４８５ １．５０４１９
４３９ ２．００４２０ ４
９７ １．８０４２１ ４８５
１゜６０４２２ ３６９
２．００４２３ ２５２ ２．５０
４２４ ２２１ ３．００４２
５ ２６３ ２．８０４２６
６４４ １．３０４２７
４４３ ２．１０４２８
４７６ ２．１０４２９ ３９
６ ２．５０４３０ ４６０
２．２０５０１ ５２６
３．００５０２ ６４８
２．３０５０３ ６８２
１．５０５０４ ６６０ １．
７０５０５ ７８７ ２．９０５
０６ ７５１ ２．７０５０７
５１６ ３．５０５０８
３１０ ４．５０５０９
３１５ ４．３０５１０ ２
７４ ４．９０５４１ ２６０
５．１０５１２ １４２
５．２０５１３ ３５１
２．８０５１４ ３３１ ４
．２０５１５ ３３２ ５．００
５１６ ３７４ ４．７０５１
７ ４７５ ４．６０５１８
６２９ ３．７０５１９
５５８ １．５平均 ４５９
３．０６ 新しい ０３３０ ３１．８ −１．５ １４
．４０３３１ ３２．３ １．２
１４．４０４０１ ３１、．６ １．
３ ２４．４０４０２ ３１．６
１．３ ２４．４０４０３ ３１．６
１．３ ２４．４０４０２ ３２．８
２．４ ２４．４０４０５ ３３
２．２ ２４．４０４０６ ３２
．６ ０．４ ２４．４０４０７
３３．１． １，１ ２４．４０４０８
３３．１ １，１ ２４．４０４０９
３２．５ １．９ ２４．４０４
１０ ３２．６ −０．５ ２４．４
０４１１ ３２．９ −１ ２４
．４０４１２ ３２．７ −３．５
２４．４０４１３ ３３．１ −０．８
２４．４０４１４ ３２．３ ３
２４．４０４１５ ３２．８ −１．
３ ２４．４０４１６ ２７．６ −
２．２ ２４．４０４１７ ３２．８
−１．９ ２４．４０４１８ ３２．９
−４．３ ２４．４０４１９ ３１．
６ −０．３ ２４．４０４２０ ３
４．２ −０．２ ２４．４０４２１
３２．５ −２．３ ２４．４０４２
２ ３２．１ −１．４ １１．４０
４２３ ３２．６ −３．９ ’１１
．４２８．３ ４７
７４．７２７．７ ４７
７４．７２７．２ ５０，４
７３，３２７．２ ５０．４
７３．３２７．２ ５０．４
７３．３２６．７ ５０
，４ ７３．３２６．６
５０．４ ７３．３２４．６
４９．７ ７４．４２７．３
４９．７ ７４．４２７．３
４９．７ ７４．４２７．２
４９．３ ７６．４２７．
２ ４９．３ ７６．４２５
．７ ４９．３ ７６．
４２６．５ ４９．３ ７６
．４２５．２ ４８．２
７５．７２５．２ ４８．２
７５．７２６．６ ４６．７
７３．４２７．２ ４６．７
７３．４２６．５ ４
６．７ ７３．４２６．９
４６．７ ７３．４２６．４
４６．７ ７３．４２７．５
４６．７ ７３．４２７．６
５４．２ ７３．４２６
．１ ４８．６ ７５．４
２５．９ ４８．６ ７７．
１０４２４ ３２．７ −２．７
１ １．４０４２５ ３０．７
１ １１．４０４２６
３０．５ −６．３ １１
．４０４２７ ３３ −４．１
１１．４０４２８ ３３．７
１．２ １１．４０４９２
３３．４ −１．８ ９．
４０４３０ ３２．９ １
９．４０５０１ ３２．８
−０．８ ９．４０５０２
３２ ０、８ ９．
４０５０３ ３４．８ １．１
９．４０５０４ ３４
０ ９、４０５０５
３２．９ −１．８ ９．４
０５０．６ ３２．７ ０
９．４０５０７ ３２．９
−３．７ ９．４０５０８
３２．７ −２．９ ９．４
０５０９ ３２．９ −３．９
９．４０５１０ ３３．４
０．４ ９．４０５１１
３２ −０．２ ９．４
０５１２ ２７．４ −１．８
９．４０５１３ ３２．３
−１．６ １８．２０５１４
３２．９ −４．７ １ ８．
２０５１５ ３３ −４．２
１８．２０５１６ ３２．８
−２．８ １ ８．２０５１７
３２．８ −２．８ １８．
２０５１８ ３２．８ −２．８
１８．２０５１９ ３６．４
０，５ １８．２平均 ３２．３
−１．１ １７．３２６．４ ４８
．６ ７７．１２６．４
４８．６ ７７．１２３．１
４８．６ ７７．１２４．２
５０．６ ７１．４２
８ ５０．６ ７１．４
２６ ５０．９ ７９．
４２６．３ ５０．９
７９．４２７．１ ５０．９
７９．４２７ ５０．９
７９．４２７ ５０．９
７９．４２６．８ ４７．３
７５．２２６．５ ４７．
３ ７５．２２６．５
４８ ７６．７２７．１
４８ ７６．７２６、２
４８ ７６．７２５．
１ ４８ ７６．７
２５．８ ４８ ７６
．７２７．６ ４７．２
８３．８２７．６ ４７．２
８３，８２５．６ ５１．７
８７．１２５．７ ５１．７
８７．１２４．６ ５１．
７ ８７．１２５．８ ５
１．７ Ｂ５２５．８
５１．７ ８５２５．８
５１．７ ７８．８２
６、８ ５ １．７ ７
８．８２６．４ ４９．３
７６．９０３３０ ５１３ ５６２ ３４４
４１３ １８．６０３３１ ５５／ｌ
６２４ ３４２ ３９８ １７．６０
４０１ ５６１ ６１６ ３４０ ４０２
１５．３０４０２ ５７２ ６２４ ３４５
３９６ １２．８０４０３ ５９２ ６５
２ ３５２ ３９２ １５．９０４０４ ５
８３ ６４２ ３５０ ３８８ １５．９０
４０５ ５７０ ６３３ ３２９ ３７１
１５．９０４０６ ５７４ ６３０ ３４０
４１５ １２．９０４０７ ５７９ ６３２
３４９ ４０９ １３．３０４０８ ５９
２ ６３７ ３４３ ３８３ １３．８０４
０９ ５９０ ６３５ ３４４ ３７５
１５．１０４１１ ６０４ ６７０ ３５６ ４
００ １３．１０４１２ ５９５ ６６４
３３６ ４０４ １１．９０４１３ ６００
６５４ ３４１ ３８１ １５．３０４１
４ ６７６ ６７３ ３５０ ４００ １
２．３０４１５ ５９２ ６５４ ３４２ ３８
６ １５．３０４１７ ５９６ ６６２
３３８ ３７４ １３．５０４１８ ６
００ ６６４ ３３９ ３６７ １
５．７０４１９ ５７５ ６３３ ３５２
３８９ １５．９０４２０ ６４３
６９０ ３５０ ３８９ １５．９０４
２１ ５７６ ６３９ ３４７ ３８７
１１．２０４２２ ５９８ ６６５ ３４７
３８８ １０．８０４２３ ６００ ６
７３ ３４９ ３９５ １３．４０４２
４ ６５５ ６７２ ３４３ ３８０
１５．６０４２５ ６０７ ６３６
３５２ ４２０ １５．６０４２６ ６３２
６８８ ３４２ ３９５ １６．
１０４２７ ６０３ ６８２ ３２６ ３
８４ １３．７０４２８ ５９１ ６４３
３４７ ４０６ １３．７０４２９ ６
１８ ６７６ ３６１ ４７２ １３．１
０４３０ ６０７ ６７６ ３４７ ３
７９ １２．６０５０１ ５９５ ６５２
３３８ ３９５ １２．３０５０２
５７６ ６２６ ３３９ ３７５ １１．
９０５０３ ５９５ ６５０ ３３９ ３９９
１１．１０５０４ ５９０ ６４０
３４８ ４０２ １１．８０５０６ ６０
１ ６６７ ３５５ ．３８２ １２平均
５９６ ６５６ ３４５ ３８９ １４．５ ３４８ ３８５ １６．４３４１ ３
８１ １６．３３４１ ４１１
２１．４３３１ ３６０ ２０．７ ３４０ ４１１ ２０．７ ３４９ ３７６ ２０．７ ３７０ ４４０ １０．７ ３５２ ４１１ １４．９ ３７６ ４２０ ２０．６ ３４５ ３９５ １４．８ １９８７ 重量％ 重量％ ０３３０ ０．３ ０．１３０３３１
０．２９ ０．１３０４０１ ０．
３３ ０．２６０４０２ ０．２８ ０４０４ ０．３１ ０．２６０４０５
０．３２ ０．３１０４０６、 ０．
３１ ０．３１０４０７ ０．３
０．３１０４０８ ０．２７ ０．３５
０４０９ ０．２７ ０．３５０４１０
０．２７ ０．３５０４１１ ０．
５８ ０．３５０４１２ ０．５８
０．３５０４１３ ０．２８ ０．３５
０４１４ ０、３ ０．３５０４１５
０．２５ ０．２１０４１６ ０．
２５ ０．２１０４１７ ０．２６
０．２１０４１８ ０．２８ ０．２１
０４１９ ０．２８ ０．３３０４２０
０．２９ ０．３３０４２１ ０．
２７ ０．３３０４２２ ０．２６
０．２３０４２３ ０．２９ ０．２３
下 重量％ 体積％１５２
１３．１４１５８
１．３７ １８．４７１５８
１．３８ １８．８８１６８
１３．９３１．８．９８ １５３ １．３８ １４１５３
１．２２ １７．７５１６０
１．２２ １６．８７１５７
１．２２ １７．３６１７１
１．１６ ２０．６９１７１
１．１６ １７．７４１６４
１．１６ １６．９４１６１ １
．２５ １８．６２１６５ １．
２５ １９１６６ １．２５
１９．４３１６１ １．１７
２４．１１１４１ １．１７
１７゜２１１５６ １．１７
２１．０４１５４ １．１７
２２．６６１５７ １．３５ ２
４．４２１６５ １．３５ １７
．９１６６ １．３５ ２１．５
４１６６ １．２７ ２１．５２
１６０ １．２７ ２３．８０４
２４ ０．２９ ０．２３０
４２５ ０、３ ０．２３０
４２６ ０．３７ ０．２５０
４２７ ０．２９ ０．２５
０４２８ ０．２９ ０．２５
０４２９ ０．２９ ０．２
５ｏ４３０ ０．２２ ０．２
５０５０１ ０．２５ ０．２
５０５０２ ０．２７ ０．２
５０５０３ ０．２５ ０．３
０５０４ ０、２２ ０．３
０５１３ ０．２８ ０．２６
０５１５ ０．２８ ０５１６ ０．２９ ０５１７ ０．２８ ０５１８ ０．３５ ０５１９ ０．３４ 平均 ０．３０ ０．２７ １５６ １．２７
１９．６６１５４ １．２７
１２．０７１６Ｇ １．
２７ １６．９７１５８
１．２７ ２１．７１１５６
１．２７ １８．６４１
６０ １．２７ １
６．７５１５８ １．２７
２１．９４１５４ １．２７
１８．０８１５７
１．２７ １７．１３１５１
１．３５ ２１．２６１５７
１．３５ ２０．７
６１８．１６ １６．８７ １９．７５ １８．８ １８．８ １６．３ ２１．４４ ２０．８４ １９．８７ １９．８７ １６２ １．３２
１９．４１１５１ １．３２
１７．９４１３８ １．
２７ １９．２２１３８
１．２７ １９１５６
１．２７ １８．７１５８
１．２７ ０４２４ ０．００
８．４６０４２５ ０．０１
７．８７０４２６ ０．０２
７．９３０４２７ ０
．０２ ８．２９０４２８
０．０１ ８．４９０４２９
０．０１ ８．１６０
４３０ ０．０３ ７．
４３０５０１ ０．０３
７．９００５０２ ０．０９
８．３４０５０３ ０．００
７．８１０５０４ ０
．０１ ８．３８０５０５
０．０５ ９．３３０５０６
０．０７ ８．２９０５
０７ ０．１３ ８．２
８０５０８ ０．００
７．４５０５０９ ０．００’
７．５１０５１０ ０．００
９．２２０５１１ ２．
３５ ７．９００５１２
０．３２ ６．９７０５１３
０．００ ７．８６０５１４
０．０１ ８．２３
０５１５ ０．００ ８
．６３０５１６ ０．１８
９．１５０５１７ ０．３０
３．５５０５１８ ０．２９
７．５５０５１９ ０
．５８ ７．７０４．９８
１ １．６４ ７，８ ６４．５３
１ ３．５ ３ ９．２０
４．５６ １６．５３ １］、
、２３４．７６ １ ３．４０
９，１ ０４．９０ １ １．４
５ ７．８２４．８６ １
１．４ ３ ７．７６４．４５
１ ３．０ ５ ８．９ １４．
５５ １ ２．９０ ８，
７４４．７８ １２．７５
８．６ １４．５４ １ ２．８ ４
８．８ １４．８６ １
１．４ ７ ７，８ ６５．４１
１０．８６ ７．４４４．８６
１ １．０６ ７．５
１４．８２ １ ２．１ ６
８．２ １４．３４ １ ２，７
２ ８．５ ８４．３７
１ ２．９ ０ ８．７ １５．６１
９，７２ ４，１１４．
５８ ２ ｎ、ｏ ６
８．０７３．９４ １ １．５ ２
．１，５ ３４．３２ １
１．６ ３ ７．４ ５４．７６
１ ２．７ ５ ８，５ ７５．
０５ １ ２．４ ７ ８
．５ ０５．３９ １１．１７
７．６５５．０３ １ １．０
３ ７．５ ５４．３４
１ ０．７ ８ ７．３ ０４．５６
１２．８９ ８．９８日付
軽質接触ガソリン 重質接触ガソリン０３３０ ２３
．７３ １８．８０ ２７．７８ ２５．４２０３
３１ １７．１７ １３．６４ ３７．０４ ３３
．９９０４０１ １６．１９ １２．９ ３８．５
２ ３４．５０４０２ １６．４０ １３．１
３８．３４ ３４．４０４０３ １３．８８ １１．１
４０．１７ ３６．００４０４ １２．２７
９，８ ４１．８ ３７．８０４０５ １２．
１７ ９．８ ４１．５９ ３７．６０４０６
１２．５２ １０．０ ４０．６２ ３６．８０４
０７ １４．５７ １１．６ ３８．６１ ３５．
１０４０８ １４．９９ １２．０ ３７．５９
３４．１０４０９ １３．７８ １０．９ ３８．
０８ ３４．５０４１０ １６．１８ １２．６
３６．２６ ３２．４０４１１ １６．８４ １３．１
３６．３４ ３２．５０４１２ １５．６５
１２．１ ３４．４４ ３０．７０４１３ １５
．２９ １１．８ ３６゜５９ ３２．６０４１４
１５．４１ １１．８ ３６．１７ ３２．１０
４１５ １５．２７ １１．９ ３５．９４ ３
２．３０４１６ １１．３２ ８，６ ３８．９
２ ３３．８０４１７ １０．１０ ７，９
３９．９３ ３５．８０４１８ ８．
３４ ６，６ ４０．５７ ３６．８
０４１９ ８．１０ ６，３ ４２
．３７ ３８．１０４２０ １０．８２ ８，
６ ４１．１８ ３７．５０４２１
１２．２４ ９．５ ３８．８０
３３．３０４２２ １４．４２ １１．１
３８．５５ ３４．１０４２３ １３．３３
１０．２ ３８．８９ ３４．６０４２
４ ９．６２ ７，４ ４１．７４
３７．２０４２５ ９．０９ ７．０
４１．４２ ３７．２０４２６ ７．８
４ ６．１ ４１．１７ ３６．９０
４２７ ８．２４ ６．５ ４０．
５８ ３５．９０４２８ １０．９０ ８，７
４１．３３ ３６．８０４２９ １０．
６６ ８．２ ４１．４３ ３６．８０
４３０ １０．５４ ８．１ ４１．
４９ ３７．００５０１ １１．９４ ９．
２ ４０．２６ ３５．７０５０２ １
４．８１ １１．３ ３７．５５ ３３
．２０５０３ １５．３４ １１．９
３７．８６ ３４．００５０４ １６．０１ １
２．６ ３８．２２ ３４．９０５０５
１６．６０ １３．１ ３８．１５ ３
４．８０５０６ １４．３２ １１．１
３９．４６ ３５．５０５０７ １２．２６
９．５０５０８ ８．９６ ６．９０
５０９ ７．１２ ５．５０５１０
７．７４ ６．１０５１１ １０．６８
７．７０５１２ １２．２１ ８．６
０５１３ ９．１１ ６．４０５１４
９．０２ ６．７０５１５ ９．３０
６．９０５１６ ７．６４ ５．８ ０５１７ ９．４９ ７．２０５１８
１４．７５ １１．３０５１９ １７．０８
１３．５ ４１．７４ ３７．４ ４２．９３ ３８．４ ４６．２１ ４１．４ ４６．５１ ４２．４ ５３．５３ ４６．７ ３９．６３ ３３．８ ４６．１１ ３８．６ ４４．７８ ３９．４ ４５．１７ ４０．３ ４７．２２ ４２．３ ４３．８２ ３９．３ ３９．０４ ３４．５ ３５．７５ ３２．５ 日付 Ｌ ＣＣＯＬ ＣＣＯＨＣＣ００３３０２
８，９１２９，５５０，３８０３３１２９，３２３０，
１７０，０００４０１３０，７１３１，６０，００ ０４０２３１，２２３２，１０，００ ０４０３２９、’８０ ３０．６
０．０００４０４ ２８．７９ ２９
．９ ０．０００４０５ ２９．２
９ ３０．５ ０．０００４０６
２８．７８ ３０．３ ０
．０００４０７ ３０．６３ ３１．８
０．０００４０８ ３０．５９
３１．７ ０．０００４０９
３１．４６ ３２．５ ０．００
０４１０ ３３．７２ ３４．３
０．０００４１１ ３２．８１
３３．８ ０．０００４１２ ３３．
１５ ３３．８ ０．０００４１３
３３．９６ ．３４．７ ０．
０００４１１１ ３４．２７ ３４．８
０．０００４１５ ３３．５７
３４．０ ０．０００４１６
３５．０５ ３４．２ ０．０００
４１７ ３５．００ ３５．４
０．０００４１８ ３６．６９ ３
７．４ ０．０００４１９ ３４．７
６ ３５．３ ０．０００４２０
３３．２２ ３３．９ ０．
０００４２１ ３２．３９ ３２．４
０．０００４２２ ３２．６３
３３．０ ０．０００４２３
３２．８５ ３３．４ ｏ、ｏ。
試験の供給速度、生成物、８よび他のデータは以゜Ｆの
通りであった： 新しい プロパン−プロ 日付 供給原料 ピレン対燃料０３３０
２５９４７ ６．７０３３１ ２９５
６０ ０、００４０１ ２９３３８
６．２０４０２ ２９４４８
０．００４０３ ２９９００ ０．００
４０４ ２９５２４ ４．００４０５
２９５７０ ０．５０４０６ ２８
９８９ ０．００４０７ ２９３７８
０．００４０８ ３４０００
０、００４０９ ３３３７８ ０．４
０４１０ ３３３０８ ０．００４１１
３２４０５ １．４０４１２ ３
２７３．３ ４．１０４１３ ３３３６
１ １０．３０４１４ ３３４５４
１９．３０４１５ ３３０３４ ９
．５０４１６ ３２１４６ ６．８０４
１７ ３２００４ ４．５プロパン
ブタン 軽質接触プロピレン ブタジ
ェン ガソリン０４１８ ３１７８０
４．８０４１９ ３２４０４
０．７０４２０ ３２０４３
０．００４２１ ３２９３０
０．００４２２ ３２９１０
３．８０４２３ ３３２４３
０．００４２５ ３１９１５
０．３０４２６ ２９１７３ ０
．６０４２７ ３３７８０ ０、
６０４２８ ３３８６０ ０．５
０４２９ ３４５２２ ０、４０
４３０ ３３４５３ ０．９０
５０１ ３３３６５ １、１０
５０２ ３３２９０ ３．４０５
０３ ３２９３６ ０、００５０
４ ３２９９０ ０、５０５０５
３２９６４ １．９０５０６
３３１８１ ２．７０５０７
３２９３０ ４．７０５０８
３３４５９ ０．１２７６
、ｉ ３７８４ ５２８００
５０９ ３３２３２ ０、００
５１０ ３３９５９ ０．２
０５１１ １７１１６ ４５．
７０５１２ ２７８４８ １０
．４０５１３ ３２５１３
０．００５１４ ３２６９１
０、３０５１５ ３２６５０
０、１０５１６ ３３１２２
６．７０５１７ ３２９３２
１１．００５１８ ３３５００
１１．２０５１９ ３０１５８
１９．７平均 ３１７９９ ４．０重質
接触 ０４０７ １１３ｔ１２ ０ ８９
９９０４０９ １２７１０、 ０ １０
５００ＤＣＯ別のＦＣＣＵ 反応器 １１°２６４ ３４３ ４８０
２４２００重質接触 日付 ガソリン ＥＣＣ００５０５１２５
７７６１１Ｑ３ 平均 １２７５２ ２９ １０１８３
２３９ ３７４．２ ２３７４７
再生器煙道ガス 再生器煙道ガス ０３３０ ６１３ ０．６０３３１
４９１ ４．３０４０１
２９６ ５、１０４０２ ２５０
５．００４０３ ２５０
５．００４０４ ２３８ ５．
００４０５ ２８２、 ５．００４０６
２６４ ４．９０４０７
２８３ ４．２０４０８ ５２０
２．６０４０９ ７５４
１．００４１０ ７２４ ２．
２０４１１ ５９７ ３．１０４１
２ ６９６ ２．１０４１３
７０８ ２．１０４１４ ５８
２ ２、２０４１５ ４４５
２．７０４１６ ４９８ １
．６０４１７ ５５４ １．４０４
１８ ４８５ １．５０４１９
４３９ ２．００４２０ ４
９７ １．８０４２１ ４８５
１゜６０４２２ ３６９
２．００４２３ ２５２ ２．５０
４２４ ２２１ ３．００４２
５ ２６３ ２．８０４２６
６４４ １．３０４２７
４４３ ２．１０４２８
４７６ ２．１０４２９ ３９
６ ２．５０４３０ ４６０
２．２０５０１ ５２６
３．００５０２ ６４８
２．３０５０３ ６８２
１．５０５０４ ６６０ １．
７０５０５ ７８７ ２．９０５
０６ ７５１ ２．７０５０７
５１６ ３．５０５０８
３１０ ４．５０５０９
３１５ ４．３０５１０ ２
７４ ４．９０５４１ ２６０
５．１０５１２ １４２
５．２０５１３ ３５１
２．８０５１４ ３３１ ４
．２０５１５ ３３２ ５．００
５１６ ３７４ ４．７０５１
７ ４７５ ４．６０５１８
６２９ ３．７０５１９
５５８ １．５平均 ４５９
３．０６ 新しい ０３３０ ３１．８ −１．５ １４
．４０３３１ ３２．３ １．２
１４．４０４０１ ３１、．６ １．
３ ２４．４０４０２ ３１．６
１．３ ２４．４０４０３ ３１．６
１．３ ２４．４０４０２ ３２．８
２．４ ２４．４０４０５ ３３
２．２ ２４．４０４０６ ３２
．６ ０．４ ２４．４０４０７
３３．１． １，１ ２４．４０４０８
３３．１ １，１ ２４．４０４０９
３２．５ １．９ ２４．４０４
１０ ３２．６ −０．５ ２４．４
０４１１ ３２．９ −１ ２４
．４０４１２ ３２．７ −３．５
２４．４０４１３ ３３．１ −０．８
２４．４０４１４ ３２．３ ３
２４．４０４１５ ３２．８ −１．
３ ２４．４０４１６ ２７．６ −
２．２ ２４．４０４１７ ３２．８
−１．９ ２４．４０４１８ ３２．９
−４．３ ２４．４０４１９ ３１．
６ −０．３ ２４．４０４２０ ３
４．２ −０．２ ２４．４０４２１
３２．５ −２．３ ２４．４０４２
２ ３２．１ −１．４ １１．４０
４２３ ３２．６ −３．９ ’１１
．４２８．３ ４７
７４．７２７．７ ４７
７４．７２７．２ ５０，４
７３，３２７．２ ５０．４
７３．３２７．２ ５０．４
７３．３２６．７ ５０
，４ ７３．３２６．６
５０．４ ７３．３２４．６
４９．７ ７４．４２７．３
４９．７ ７４．４２７．３
４９．７ ７４．４２７．２
４９．３ ７６．４２７．
２ ４９．３ ７６．４２５
．７ ４９．３ ７６．
４２６．５ ４９．３ ７６
．４２５．２ ４８．２
７５．７２５．２ ４８．２
７５．７２６．６ ４６．７
７３．４２７．２ ４６．７
７３．４２６．５ ４
６．７ ７３．４２６．９
４６．７ ７３．４２６．４
４６．７ ７３．４２７．５
４６．７ ７３．４２７．６
５４．２ ７３．４２６
．１ ４８．６ ７５．４
２５．９ ４８．６ ７７．
１０４２４ ３２．７ −２．７
１ １．４０４２５ ３０．７
１ １１．４０４２６
３０．５ −６．３ １１
．４０４２７ ３３ −４．１
１１．４０４２８ ３３．７
１．２ １１．４０４９２
３３．４ −１．８ ９．
４０４３０ ３２．９ １
９．４０５０１ ３２．８
−０．８ ９．４０５０２
３２ ０、８ ９．
４０５０３ ３４．８ １．１
９．４０５０４ ３４
０ ９、４０５０５
３２．９ −１．８ ９．４
０５０．６ ３２．７ ０
９．４０５０７ ３２．９
−３．７ ９．４０５０８
３２．７ −２．９ ９．４
０５０９ ３２．９ −３．９
９．４０５１０ ３３．４
０．４ ９．４０５１１
３２ −０．２ ９．４
０５１２ ２７．４ −１．８
９．４０５１３ ３２．３
−１．６ １８．２０５１４
３２．９ −４．７ １ ８．
２０５１５ ３３ −４．２
１８．２０５１６ ３２．８
−２．８ １ ８．２０５１７
３２．８ −２．８ １８．
２０５１８ ３２．８ −２．８
１８．２０５１９ ３６．４
０，５ １８．２平均 ３２．３
−１．１ １７．３２６．４ ４８
．６ ７７．１２６．４
４８．６ ７７．１２３．１
４８．６ ７７．１２４．２
５０．６ ７１．４２
８ ５０．６ ７１．４
２６ ５０．９ ７９．
４２６．３ ５０．９
７９．４２７．１ ５０．９
７９．４２７ ５０．９
７９．４２７ ５０．９
７９．４２６．８ ４７．３
７５．２２６．５ ４７．
３ ７５．２２６．５
４８ ７６．７２７．１
４８ ７６．７２６、２
４８ ７６．７２５．
１ ４８ ７６．７
２５．８ ４８ ７６
．７２７．６ ４７．２
８３．８２７．６ ４７．２
８３，８２５．６ ５１．７
８７．１２５．７ ５１．７
８７．１２４．６ ５１．
７ ８７．１２５．８ ５
１．７ Ｂ５２５．８
５１．７ ８５２５．８
５１．７ ７８．８２
６、８ ５ １．７ ７
８．８２６．４ ４９．３
７６．９０３３０ ５１３ ５６２ ３４４
４１３ １８．６０３３１ ５５／ｌ
６２４ ３４２ ３９８ １７．６０
４０１ ５６１ ６１６ ３４０ ４０２
１５．３０４０２ ５７２ ６２４ ３４５
３９６ １２．８０４０３ ５９２ ６５
２ ３５２ ３９２ １５．９０４０４ ５
８３ ６４２ ３５０ ３８８ １５．９０
４０５ ５７０ ６３３ ３２９ ３７１
１５．９０４０６ ５７４ ６３０ ３４０
４１５ １２．９０４０７ ５７９ ６３２
３４９ ４０９ １３．３０４０８ ５９
２ ６３７ ３４３ ３８３ １３．８０４
０９ ５９０ ６３５ ３４４ ３７５
１５．１０４１１ ６０４ ６７０ ３５６ ４
００ １３．１０４１２ ５９５ ６６４
３３６ ４０４ １１．９０４１３ ６００
６５４ ３４１ ３８１ １５．３０４１
４ ６７６ ６７３ ３５０ ４００ １
２．３０４１５ ５９２ ６５４ ３４２ ３８
６ １５．３０４１７ ５９６ ６６２
３３８ ３７４ １３．５０４１８ ６
００ ６６４ ３３９ ３６７ １
５．７０４１９ ５７５ ６３３ ３５２
３８９ １５．９０４２０ ６４３
６９０ ３５０ ３８９ １５．９０４
２１ ５７６ ６３９ ３４７ ３８７
１１．２０４２２ ５９８ ６６５ ３４７
３８８ １０．８０４２３ ６００ ６
７３ ３４９ ３９５ １３．４０４２
４ ６５５ ６７２ ３４３ ３８０
１５．６０４２５ ６０７ ６３６
３５２ ４２０ １５．６０４２６ ６３２
６８８ ３４２ ３９５ １６．
１０４２７ ６０３ ６８２ ３２６ ３
８４ １３．７０４２８ ５９１ ６４３
３４７ ４０６ １３．７０４２９ ６
１８ ６７６ ３６１ ４７２ １３．１
０４３０ ６０７ ６７６ ３４７ ３
７９ １２．６０５０１ ５９５ ６５２
３３８ ３９５ １２．３０５０２
５７６ ６２６ ３３９ ３７５ １１．
９０５０３ ５９５ ６５０ ３３９ ３９９
１１．１０５０４ ５９０ ６４０
３４８ ４０２ １１．８０５０６ ６０
１ ６６７ ３５５ ．３８２ １２平均
５９６ ６５６ ３４５ ３８９ １４．５ ３４８ ３８５ １６．４３４１ ３
８１ １６．３３４１ ４１１
２１．４３３１ ３６０ ２０．７ ３４０ ４１１ ２０．７ ３４９ ３７６ ２０．７ ３７０ ４４０ １０．７ ３５２ ４１１ １４．９ ３７６ ４２０ ２０．６ ３４５ ３９５ １４．８ １９８７ 重量％ 重量％ ０３３０ ０．３ ０．１３０３３１
０．２９ ０．１３０４０１ ０．
３３ ０．２６０４０２ ０．２８ ０４０４ ０．３１ ０．２６０４０５
０．３２ ０．３１０４０６、 ０．
３１ ０．３１０４０７ ０．３
０．３１０４０８ ０．２７ ０．３５
０４０９ ０．２７ ０．３５０４１０
０．２７ ０．３５０４１１ ０．
５８ ０．３５０４１２ ０．５８
０．３５０４１３ ０．２８ ０．３５
０４１４ ０、３ ０．３５０４１５
０．２５ ０．２１０４１６ ０．
２５ ０．２１０４１７ ０．２６
０．２１０４１８ ０．２８ ０．２１
０４１９ ０．２８ ０．３３０４２０
０．２９ ０．３３０４２１ ０．
２７ ０．３３０４２２ ０．２６
０．２３０４２３ ０．２９ ０．２３
下 重量％ 体積％１５２
１３．１４１５８
１．３７ １８．４７１５８
１．３８ １８．８８１６８
１３．９３１．８．９８ １５３ １．３８ １４１５３
１．２２ １７．７５１６０
１．２２ １６．８７１５７
１．２２ １７．３６１７１
１．１６ ２０．６９１７１
１．１６ １７．７４１６４
１．１６ １６．９４１６１ １
．２５ １８．６２１６５ １．
２５ １９１６６ １．２５
１９．４３１６１ １．１７
２４．１１１４１ １．１７
１７゜２１１５６ １．１７
２１．０４１５４ １．１７
２２．６６１５７ １．３５ ２
４．４２１６５ １．３５ １７
．９１６６ １．３５ ２１．５
４１６６ １．２７ ２１．５２
１６０ １．２７ ２３．８０４
２４ ０．２９ ０．２３０
４２５ ０、３ ０．２３０
４２６ ０．３７ ０．２５０
４２７ ０．２９ ０．２５
０４２８ ０．２９ ０．２５
０４２９ ０．２９ ０．２
５ｏ４３０ ０．２２ ０．２
５０５０１ ０．２５ ０．２
５０５０２ ０．２７ ０．２
５０５０３ ０．２５ ０．３
０５０４ ０、２２ ０．３
０５１３ ０．２８ ０．２６
０５１５ ０．２８ ０５１６ ０．２９ ０５１７ ０．２８ ０５１８ ０．３５ ０５１９ ０．３４ 平均 ０．３０ ０．２７ １５６ １．２７
１９．６６１５４ １．２７
１２．０７１６Ｇ １．
２７ １６．９７１５８
１．２７ ２１．７１１５６
１．２７ １８．６４１
６０ １．２７ １
６．７５１５８ １．２７
２１．９４１５４ １．２７
１８．０８１５７
１．２７ １７．１３１５１
１．３５ ２１．２６１５７
１．３５ ２０．７
６１８．１６ １６．８７ １９．７５ １８．８ １８．８ １６．３ ２１．４４ ２０．８４ １９．８７ １９．８７ １６２ １．３２
１９．４１１５１ １．３２
１７．９４１３８ １．
２７ １９．２２１３８
１．２７ １９１５６
１．２７ １８．７１５８
１．２７ ０４２４ ０．００
８．４６０４２５ ０．０１
７．８７０４２６ ０．０２
７．９３０４２７ ０
．０２ ８．２９０４２８
０．０１ ８．４９０４２９
０．０１ ８．１６０
４３０ ０．０３ ７．
４３０５０１ ０．０３
７．９００５０２ ０．０９
８．３４０５０３ ０．００
７．８１０５０４ ０
．０１ ８．３８０５０５
０．０５ ９．３３０５０６
０．０７ ８．２９０５
０７ ０．１３ ８．２
８０５０８ ０．００
７．４５０５０９ ０．００’
７．５１０５１０ ０．００
９．２２０５１１ ２．
３５ ７．９００５１２
０．３２ ６．９７０５１３
０．００ ７．８６０５１４
０．０１ ８．２３
０５１５ ０．００ ８
．６３０５１６ ０．１８
９．１５０５１７ ０．３０
３．５５０５１８ ０．２９
７．５５０５１９ ０
．５８ ７．７０４．９８
１ １．６４ ７，８ ６４．５３
１ ３．５ ３ ９．２０
４．５６ １６．５３ １］、
、２３４．７６ １ ３．４０
９，１ ０４．９０ １ １．４
５ ７．８２４．８６ １
１．４ ３ ７．７６４．４５
１ ３．０ ５ ８．９ １４．
５５ １ ２．９０ ８，
７４４．７８ １２．７５
８．６ １４．５４ １ ２．８ ４
８．８ １４．８６ １
１．４ ７ ７，８ ６５．４１
１０．８６ ７．４４４．８６
１ １．０６ ７．５
１４．８２ １ ２．１ ６
８．２ １４．３４ １ ２，７
２ ８．５ ８４．３７
１ ２．９ ０ ８．７ １５．６１
９，７２ ４，１１４．
５８ ２ ｎ、ｏ ６
８．０７３．９４ １ １．５ ２
．１，５ ３４．３２ １
１．６ ３ ７．４ ５４．７６
１ ２．７ ５ ８，５ ７５．
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１２．８９ ８．９８日付
軽質接触ガソリン 重質接触ガソリン０３３０ ２３
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３３．０ ０．０００４２３
３２．８５ ３３．４ ｏ、ｏ。
ＨＣＣＯデカント油
０．４２ ０．００ ０．００ｏ、ｏｏ
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
ｏ、ｏｏ ｏ、ｏｏ ｏ、ｏ。
Ｏ，０００，９７１，２１
０，０００，７５０，９４
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８ ０゜０００５０７ ３１゜４
４ ３１．８ ０．５１０５０８
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０．０００５０９ ３１．９４ ’
３２．８ ０．０００５１０ ３２
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Ｏ，４８０，６００，０００，９４１，１
５ ０，０００，９４１，２１ ０，００１，４３１，８１ ０，００１，００１，２２ ０，００１，０９１，３６ ０，０００，７８０，９６ ０，０００，９６１，１９ ０，２２１，２５１，５３ ０，０００，９４１，１６ ０，０４０，９３１，１６ ０，２１０，６００，７６ ０，０００，４５０，５５ ０，５９０，４７０，６０ ０，０００，８８１，１０ ０，０００，７９１，００ ０，００１，１４１，４１ ３，９８４，０７４，８３ １，６９１，４１１，６６ ０，００１，０６１，２５ ０，０２０，８１１，０３ ０，０００，２６０，３４ ０，００１，０４１，３２ ０，００１，０３１，３１ ０，００１，２３１，５５ ０，０００，８９１，１２ 日付 再生器総空気 コークス燃焼 コークス１
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５１７ ３２８ｆ３３４０ １５１５０
３．６６０５１８ ３２３６６８０ １
５６９７ ３．６８０５１９ ３２４５４８
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ソリン 転換されｔニバレル０４０７ 、 １
５６２２ １９４６２０４１６ １６１５
０’ １９２５８総生成物 ２６８７２ ３２００１３ １０３．６ ９７．７３０
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５１５３１６ ４２６９５８ １０５．９ ９９．４；
５７２３ ４３２９４４ １０６．８ １００．０；５
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８ ４１６６０５ １Ｑ７．５ ９７．４．３９２５
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３ ９９．６５５４６ ４３１０３９ １０６．３ １
００．４平均 １６７４０ ２０６３８ ３５８６０ ”３１８２５ １０５．９ １
００．２３６４３０ ４３９８１４ １
０５．５ １００．０３５３３７ ４２６
７０５ １０５．６ １００．６３５０７７
４１９５１８ １０５．１
９８．７３４８６６ ４１４８４４
１０４．７ ９７．４３４７７０
４１５３２１ １０５．６ １００．
１３４９２６ ４２０６３８ １０５
．９ １０１．０３５３５２ ４２４０５
２ １０７．２ １０１．８３４７０７
４１８３０８ １０４．６ ９
８．８３５１９３ ４２５００６
１０６．９ １００．５３５１７４
４２６９１１ １０５．１ ９９．３
３５３８２ ４３１５４０ １０６
．５ １０１．２３６１４３ ４２６
５４６ １０６．４ ９９．７２９７
８５ ３５４１４０ １０７．０
９３．９３５０６１ ４２１８６３
１０７．８ ９６．６３４３６５
４１０００９ １０５．１
９８．０３４６７８ ４１１５９２
１ Ｑ ６．２ ９９８３５３３５
４２０６７２ １０６．７ １０１．
１３４６１１ ４１３８７７ １０
５．１ １００．０３５３５９ ４２
３６７２ １０５．５ ９９．２３１
８５１ ３８４４９５ １０５．６
１０２．８３３６８６ ４０４０４
６ １０５．７ ９９．３０３３０
６６．０ １．１４ ３６
２０３３１ ６８．１ １．１２
３０３０４０１ ６６．８
１．１０ ２８９０４０２ ６４
．２ １．１０ ２８１０４０
３ ６７．８ １．０９
２７７０４０４ ６７．０ １．１
０ ２８１０４０５ ６７．９
１．０８ ２７７０４０６
６８．１ １．０９ ２８１
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２８７０４０８ ６４．６
１．０８ ２７２０４０９ ６６．
７ １．１１ ２９００４１０
６３．０ １．０９
２８４０４１１ ６２．４ １．０６
２８２０４１２ ６３．０
１．０７ ２８４０４１３ ６
２．２ １．０６ ２８００４
１４ ６１．４ １．０６
２８３０４１５ ６４．４ １．
０６ ２８４０４１６ ５９．９
１．０６ ２９２０４１７
６２．１ １．０７ ３０１
０４１８ ６１．２ １．０８
２９４０４１９ ６３．６ １
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１．０８ ２９９０４２１
６４．５ １．Ｕ８ ３０
００４２２ ６４．６ １．０７
２８９０４２３ ６５．９ １
．０６ ２９５０４２４ ６２．５
１．０６ ２８７０４２５
６０．１ １．０７ ３０１
０４２６ ６２．５ １．０６
３１６０４２７ ６１．２ １．
０６ ２８６０４２８ ６３．２
１．０７ ２８９０４２９
６２．２ １．０６ ２８１０
４３０ ６５．３ １．０７
２８９０５０１ ６４．７ １．０
６ ３０２０５０２ ５５．１
１．１１ ３０４０５０３ ６
６．４ １．０７ ３１４０５
０４ ６６．１ １．１３
３１３０５０５ ６４．６ １．０
９ ３０２０５０６ ６５．０
１．０７ ３１２０５０７ ６
５．０ １．０７ ３１２０５０８
６４．０ １．０６ ３００
０５０９ ６４．４ １．０６
２９８０５１０ ６２．７ １．０７
２７２０５１１ １
．０７ ５４５０５１２ ６０．７
１．１２ ３１３０５１３ ６４
．３ １．０８ ２９６０５１
４ ６７．４ １．０４ ２９
７０５１５ ６７．０ １．０５
２８１０５１６ ６５．３ １．
０６ ２８１０５１７ ６５．１
１．０４ ２８７０５１８ ６
３．６ １．０７ ２９００５
１９ ６４．９ １．０８ ３
４２平均 ６４．３ １．０８ ２９９
本新規接触分解法の多（の利点のうち幾つかは：１、バ
イブスチル、常圧蒸留塔、および／または真空蒸留塔を
用いずに石油を精製してガソリンを作る顕著な能力。
．０００４２６ ３２．７４ ３
４．２ ０．０００４２７ ３５
．３１ ３６．６ ０．０００
４２８ ３２．７３ ３３．３
０．０００４２９ ３２．７６
３３．７ ０．０００４３０
３２．３３ ３３．３
０．０００５０１ ３１．１７
３ １．８ ０．０００５０２
２９．８３ ３０４０．１ ９０５０３
３０．７７ ３ １．８
０．０００５０４ ３０．８３
３ １．８ ０．０３０５０５
３１．５０ ３２．５ ０
．１８０５０６ ３１．０３ ３１．
８ ０゜０００５０７ ３１゜４
４ ３１．８ ０．５１０５０８
３２．１８ ３２．８
０．０００５０９ ３１．９４ ’
３２．８ ０．０００５１０ ３２
．１０ ３３．４ ０．０００５１
１ ２９．８５ ２９．３
３．６００５１２ ３３．４９． ３２
．０ １．５７０５１３ ３２．０
７ ３１．３ ０．０００５１４
２９．５１ ３０．３ ０
．０２０５１５ ３０．３９ ３１．
８ ０．０００５１６ ３０．４６
３１．８ ０．０００５１７
３１．１８ ３２．５ ０．
０００５１８ ３２．２０ ３３．１
０．０００５１９ ３１．３１
３２．９ ０．０００、ＯＣｌ
Ｏ，４８０，６００，０００，９４１，１
５ ０，０００，９４１，２１ ０，００１，４３１，８１ ０，００１，００１，２２ ０，００１，０９１，３６ ０，０００，７８０，９６ ０，０００，９６１，１９ ０，２２１，２５１，５３ ０，０００，９４１，１６ ０，０４０，９３１，１６ ０，２１０，６００，７６ ０，０００，４５０，５５ ０，５９０，４７０，６０ ０，０００，８８１，１０ ０，０００，７９１，００ ０，００１，１４１，４１ ３，９８４，０７４，８３ １，６９１，４１１，６６ ０，００１，０６１，２５ ０，０２０，８１１，０３ ０，０００，２６０，３４ ０，００１，０４１，３２ ０，００１，０３１，３１ ０，００１，２３１，５５ ０，０００，８９１，１２ 日付 再生器総空気 コークス燃焼 コークス１
９８７ ５ＣＦＨポンド／時 重量％０３３０
３２７３６４０ １６８３２ ５．１４０３
３１ ３２８５７００ １３９９６ ３．７６
０４０１ ３２５６７８０ １３１６８ ３
．５５０４０２ ３１８８４８０ １２９９５
３．４９０４０３ ３２０１７８０ １３０４
９ ３．４５０４０４ ３１５６０８０ １２
８５５ ３．４７０４０５ ３１６０８８０
１２８６１ ３．４７０４０６ ３１４７７４０
１２９１９ ３．５５０４０７ ３１４８４
４０ １３４４３ ３．６５０４０８ ３２２
１６４０ １５０３０ ３．５３０４０９ ３
１８５４２０ １６０９６ ３．８３０４１０
３２４３５２０ １５４４４ ３．６３０４１
１ ３２３６９００ １４７３４ ３．５７０
４１２ ３２５０５００ １５５５６ ３．７
１０４１３ ３２６１２４０ １５６０３ ３
．６３０４１４ ３２７４５８０ １５５７３
３．６００４１５ ３２７６３２０ １５２４
０ ３．５８０４１６ ３２１０６６０ １５
７２９ ３．６８０４１７ ３３３８４４０
１６５７９ ４．０２０４１８ ３２２８３４０
１５９０６ ３．９２０４１９ ３３０８９０
０ １５９５９ ３．８２０４２０ ３３１１
２００ １６１３４ ３．９６０４２１ ３
４２５７６０ １６７９８ ３．９４０４２２
３２３５５２０ １５５７１ ３．６６０４２
３ ３４５６７４０ １６１９１ ３．７８０
４２４ ３４１４３８０ １５６２０ ３．
６４０４２５ ３４２５３００ １５８４６
３．８９０４２６ ３０６２３００ １５
２７１ ４．０９０４２７ ３３０９７４０
１５８３０ ３．６６０４２８ ３３５８
２６０ １６０６６ ３．７３０４２９
３３８１２００ １５８２４ ３．６００４
３０ ３４２９５００ １６３３３ ３
．８５０５０１ ３３９５２８０ １７１２
０ ４．０３０５０２ ３３２５８００
１７３２０ ４．０７０５０３ ３２９６８０
０ １７８８４ ４．３１０５０４ ３
２９２０２０ １７７１０ ４．２５０５０５
３３０８０６０ １６７２２ ４．０１
０５０６ ３３５６３００ １７１２３
４．０５０５０７ ３５１３２４０ １７
１７２ ４．０６０５０８ ３４９１８４０
１６１４７ ３．７６０５０９ ３４７
６８４０ １６２５４ ３．８１０５１０
３１０２３６０ １３９７８ ３．２７０５
１１ ３２０６５２０ １４２７２ ６
．３００５１２ ３３０８３２０ １４６５３
３．８８０５１３ ３１６０６６０ １
６０２７ ３．６７０５１４ ３４０６８４０
１５９７７ ３．８２０５１５ ３２７
８６２０ １４７１０ ３．５７０５１６
３２６１４８０ １４８８６ ３．５８０
５１７ ３２８ｆ３３４０ １５１５０
３．６６０５１８ ３２３６６８０ １
５６９７ ３．６８０５１９ ３２４５４８
０ １７６４８ ４．７２日付 総ガ
ソリン 転換されｔニバレル０４０７ 、 １
５６２２ １９４６２０４１６ １６１５
０’ １９２５８総生成物 ２６８７２ ３２００１３ １０３．６ ９７．７３０
７０４ ３６２６３１ １０３．９． ９７．４３０６
４３ ３６２１４２ １０４．４ ９７．６３１１２４
３６９９６６ １０５．７ ９９．４１１２１４ ３
７２７８１ １０４．４ ９８．６１０４００ ３６０
２０７ １０３．０ ９７．２１０７２０ ３６１９９
１ １０３．９ ９７．６ミ０１５７ ３５６１６５
１０４．０ ９７．８１０８４１ ３６３０６８ １
０５．０ ９８．６１５０２５ ４１１６６９ １０
３．０ ９Ｇ、６１４４６２ ４０８７８９ １０３．
２ ９７．４３５０９３ ４１６２２２ １０５．４
９７．９１４４４１ ４０９９０４ １０６．３ ９
９．３１５００５ ４１７００６ １０６．９ ９９．
５１５３１６ ４２６９５８ １０５．９ ９９．４；
５７２３ ４３２９４４ １０６．８ １００．０；５
０９４ ４２１６０７ １０６．２ ９９．１ミ４５６
８ ４１６６０５ １Ｑ７．５ ９７．４．３９２５
４１１５２７ １０６．０ ９９．７３３６１１ ４１
１０７１ １０５．８ １０１．３．４３３０ ４１６
８０７ １０５．９ ９９．９．４３２１ ４１３３３
６ １０７．２ １０１．５．４８０９ ４１３２５３
１０５．７ ９７．０５２０７ ４２５９２５ １０
７．０ １００．０５０１６ ４２６５７１ １０５．
３ ９９．６５５４６ ４３１０３９ １０６．３ １
００．４平均 １６７４０ ２０６３８ ３５８６０ ”３１８２５ １０５．９ １
００．２３６４３０ ４３９８１４ １
０５．５ １００．０３５３３７ ４２６
７０５ １０５．６ １００．６３５０７７
４１９５１８ １０５．１
９８．７３４８６６ ４１４８４４
１０４．７ ９７．４３４７７０
４１５３２１ １０５．６ １００．
１３４９２６ ４２０６３８ １０５
．９ １０１．０３５３５２ ４２４０５
２ １０７．２ １０１．８３４７０７
４１８３０８ １０４．６ ９
８．８３５１９３ ４２５００６
１０６．９ １００．５３５１７４
４２６９１１ １０５．１ ９９．３
３５３８２ ４３１５４０ １０６
．５ １０１．２３６１４３ ４２６
５４６ １０６．４ ９９．７２９７
８５ ３５４１４０ １０７．０
９３．９３５０６１ ４２１８６３
１０７．８ ９６．６３４３６５
４１０００９ １０５．１
９８．０３４６７８ ４１１５９２
１ Ｑ ６．２ ９９８３５３３５
４２０６７２ １０６．７ １０１．
１３４６１１ ４１３８７７ １０
５．１ １００．０３５３５９ ４２
３６７２ １０５．５ ９９．２３１
８５１ ３８４４９５ １０５．６
１０２．８３３６８６ ４０４０４
６ １０５．７ ９９．３０３３０
６６．０ １．１４ ３６
２０３３１ ６８．１ １．１２
３０３０４０１ ６６．８
１．１０ ２８９０４０２ ６４
．２ １．１０ ２８１０４０
３ ６７．８ １．０９
２７７０４０４ ６７．０ １．１
０ ２８１０４０５ ６７．９
１．０８ ２７７０４０６
６８．１ １．０９ ２８１
０４０７ ６６．２ １．０９
２８７０４０８ ６４．６
１．０８ ２７２０４０９ ６６．
７ １．１１ ２９００４１０
６３．０ １．０９
２８４０４１１ ６２．４ １．０６
２８２０４１２ ６３．０
１．０７ ２８４０４１３ ６
２．２ １．０６ ２８００４
１４ ６１．４ １．０６
２８３０４１５ ６４．４ １．
０６ ２８４０４１６ ５９．９
１．０６ ２９２０４１７
６２．１ １．０７ ３０１
０４１８ ６１．２ １．０８
２９４０４１９ ６３．６ １
．０８ ２９３０４２０ ６２．３
１．０８ ２９９０４２１
６４．５ １．Ｕ８ ３０
００４２２ ６４．６ １．０７
２８９０４２３ ６５．９ １
．０６ ２９５０４２４ ６２．５
１．０６ ２８７０４２５
６０．１ １．０７ ３０１
０４２６ ６２．５ １．０６
３１６０４２７ ６１．２ １．
０６ ２８６０４２８ ６３．２
１．０７ ２８９０４２９
６２．２ １．０６ ２８１０
４３０ ６５．３ １．０７
２８９０５０１ ６４．７ １．０
６ ３０２０５０２ ５５．１
１．１１ ３０４０５０３ ６
６．４ １．０７ ３１４０５
０４ ６６．１ １．１３
３１３０５０５ ６４．６ １．０
９ ３０２０５０６ ６５．０
１．０７ ３１２０５０７ ６
５．０ １．０７ ３１２０５０８
６４．０ １．０６ ３００
０５０９ ６４．４ １．０６
２９８０５１０ ６２．７ １．０７
２７２０５１１ １
．０７ ５４５０５１２ ６０．７
１．１２ ３１３０５１３ ６４
．３ １．０８ ２９６０５１
４ ６７．４ １．０４ ２９
７０５１５ ６７．０ １．０５
２８１０５１６ ６５．３ １．
０６ ２８１０５１７ ６５．１
１．０４ ２８７０５１８ ６
３．６ １．０７ ２９００５
１９ ６４．９ １．０８ ３
４２平均 ６４．３ １．０８ ２９９
本新規接触分解法の多（の利点のうち幾つかは：１、バ
イブスチル、常圧蒸留塔、および／または真空蒸留塔を
用いずに石油を精製してガソリンを作る顕著な能力。
２、未精製原油の侵れた処理。
３、ガソリン８よび他の炭化水素の優秀な生産。
４、石油の高い接触分解。
５ 良好な生産量。
６、経済的。
７、便利。
８、安全。
９、効率的。
１０、効果的。
本発明の態様を示しそして記述してきたが、本発明の新
規な精神および範囲を離れることなく本方法の工程の種
々の変形、付加、置換並びに珂配列を当業者はすること
ができる。
規な精神および範囲を離れることなく本方法の工程の種
々の変形、付加、置換並びに珂配列を当業者はすること
ができる。
図は、本発明による接触分解方法の概略系統図である。
（外４名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、再生器と、ライザー反応器および流動床反応器から
なる群から選ばれる少なくとも１つの接触分解反応器と
からなる接触分解装置に、パイプスチル、原油処理装置
、常圧蒸留塔および真空蒸留塔からなる群から選ばれる
分留器で石油を前もつて分留することなく、石油を供給
し； クラツキング触媒の存在下で前記接触分解反応器内で前
記石油を実質的に分解し； 再生器内で前記触媒を再生し；そして 前記再生済触媒を前記接触分解反応器に再循環する； 上記各工程からなる接触分解方法。 ２、前記石油を、前記接触分解装置に供給する前に実質
的に脱塩する請求項１記載の接触分解方法。 ３、前記石油を分解する前に加熱する請求項１記載の接
触分解方法。 ４、前記石油は５０体積％以下のガス油を含む請求項１
記載の接触分解方法。 ５、前記石油は未精製原油である請求項１記載の接触分
解方法。 ６、前記石油をフラッシュする請求項１記載の接触分解
方法。 ７、前記再生中に前記再生器内で一酸化炭素を実質的に
燃焼させる請求項１記載の接触分解方法。 ８、前記触媒は、前記再生器内で一酸化炭素の燃焼を高
める促進剤を含む請求項７記載の接触分解方法。 ９、反応器供給原料を構成する石油を接触分解反応器内
でクラツキング触媒の存在下で実質的に分解してより有
用な低分子量炭化水素を作り；前記反応器供給原料は、
約４３０゜Ｆ以下の沸点のナフサおよび軽質炭化水素か
らなる炭化水素約０．１ないし約２０体積％と、沸点範
囲が約４３０ないし約６５０゜Ｆのジーゼル油およびケ
ロシンからなる炭化水素約２０ないし約５０体積％と、
沸点範囲が約６５０ないし約１０００゜Ｆのガス油から
なる炭化水素約２０ないし５０体積％と、沸点が１００
０°Ｆ以上の残油からなる炭化水素約２０体積％以下と
からなり； 前記触媒を再生器で再生し；そして 前記再生済触媒を前記反応器に運ぶ； 上記各工程からなる接触分解方法。 １０、前記残油はＲＡＭＳ炭素を約０．５ないし約１０
重量％の範囲の量で含む請求項９記載の接触分解方法。 １１、貯槽からの未精製原油を一連の熱交換器に送り； 前記未精製原油は、約４３０°Ｆ以下の沸点のナフサお
よび軽質炭化水素約３５体積％以下と、沸点範囲約４３
０ないし約６５０°Ｆのジーゼル油およびケロシン約２
０ないし約５０体積％と、沸点範囲が約６５０°Ｆない
し１０００°Ｆのガス油約２０ないし５０体積％と、沸
点が約１０００°Ｆ以上でＲＡＭＳ炭素を約０．５ない
し約１０重量％の量で含む残油約０．１ないし約２０体
積％とからなり； 前記未精製原油に水を注入し； 前記未精製原油と前記水とを混合し； 前記未精製原油を実質的に脱塩し； 前記脱塩原油を炉で加熱し； 前記加熱原油をフラッシュドラムに送り； 前記フラッシュドラム内で前記未精製原油から前記ナフ
サと軽質炭化水素との一部を実質的にフラッシュし、分
離しそして取り除いて、反応器供給原料を構成するフラ
ッシュ済液状原油を残し；前記の除去されたナフサと軽
質炭化水素とを分留器に送り； 前記のフラッシュ済液状原油を、再生器とライザー反応
器および流動床反応器からなる群から選ばれる接触分解
反応器とからなる流動接触分解装置に送り； 前記接触分解反応器内でクラツキング触媒の存在下で前
記フラッシュ済液状原油を実質的に接触分解しそして蒸
発させてより有用な低分子量炭化水素を作つて、実質的
に失活したコークス汚染触媒を残し； 前記コークス汚染触媒から揮発性炭化水素をストリツピ
ングし； 前記のストリツピングしたコークス汚染触媒を前記再生
器に供給し； 前記再生器に十分な量の空気を入れてこの再生器内で前
記触媒を流動化させ； 前記コークス汚染触媒を前記再生器内で再生しそして実
質的に燃焼させて約０．１重量％以下のコークスを含む
再生済分解触媒を作り； 前記再生済分解触媒を前記接触分解反応器に供給して再
循環し； 前記の分解した揮発原油を前記接触分解反応器から分留
器へと送り； 前記接触分解反応器からの前記の分解した揮発原油と前
記フラッシュドラムからの前記フラッシュナフサと前記
軽質炭化水素とを前記分留器内で分留しそして分離して
軽質炭化水素流、軽質接触循環油、および少なくとも１
つのデカント処理油流を作り； 前記分留器から前記軽質炭化水素を分離ドラムに運び；
そして 前記分離ドラム内で前記軽質炭化水素を分離して湿潤ガ
ス流と、プロパン、プロピレン、ブタン、ブチレンおよ
びナフサからなる物質の流れとを形成する； 上記各工程からなる接触分解方法。 １２、前記未精製原油が前記反応器に入る前にデカント
処理油を未精製原油に入れる請求項１１記載の接触分解
方法。 １３、前記デカント処理油流からの前記デカント処理油
の少なくとも幾らかを前記反応器供給原料に入れる請求
項１２記載の接触分解方法。 １４、過剰の空気を前記再生器に入れて前記燃焼コーク
スをほぼ完全に二酸化炭素と水蒸気とに転化する請求項
１１記載の接触分解方法。 １５、前記触媒は、前記再生器内で一酸化炭素の完全燃
焼を高める促進剤を含む請求項１４記載の接触分解方法
。 １６、前記未精製原油は約２重量％以下のＲＡＭＳ炭素
を含む請求項１１記載の接触分解方法。 １７、前記未精製原油はトリニダード原油、ブラスリバ
ー原油、ＨＩＰＳ原油、フローレンスカナール原油、聖
ガブリエル原油およびルイジアナライト原油からなる群
から選ばれる少なくとも１種類の原油である請求項１１
記載の接触分解方法。 １８、前記接触分解反応器はライザー反応器を含む請求
項１７記載の接触分解方法。 １９、前記の新しい触媒を前記再生器に反応器供給原料
１バレル当り少なくとも約０．２５ポンドの触媒の置換
速度で供給する請求項１８記載の接触分解方法。 ２０、前記の新しい触媒を前記再生器に反応器供給原料
１バレル当り約０．２５ないし約２．０ポンドの置換速
度で供給して前記反応器供給原料中の金属汚染物の影響
を実質的に制御する請求項１９記載の接触分解方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/173,667 US4859310A (en) | 1988-03-25 | 1988-03-25 | Catalytic cracking of whole crude oil |
| US173667 | 1988-03-25 |
Publications (1)
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|---|---|
| JPH01304183A true JPH01304183A (ja) | 1989-12-07 |
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| AU (1) | AU609957B2 (ja) |
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- 1989-03-23 AU AU31668/89A patent/AU609957B2/en not_active Ceased
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| WO2017149728A1 (ja) * | 2016-03-03 | 2017-09-08 | 日揮株式会社 | 石油の処理装置 |
Also Published As
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