JPH01313162A - 鋳型への溶鋼注湯方法およびその装置 - Google Patents
鋳型への溶鋼注湯方法およびその装置Info
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- JPH01313162A JPH01313162A JP14540388A JP14540388A JPH01313162A JP H01313162 A JPH01313162 A JP H01313162A JP 14540388 A JP14540388 A JP 14540388A JP 14540388 A JP14540388 A JP 14540388A JP H01313162 A JPH01313162 A JP H01313162A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/60—Pouring-nozzles with heating or cooling means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造あるいは造塊において利用される、
溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の溶鋼注湯技術に
関するものである。
溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の溶鋼注湯技術に
関するものである。
以下、本発明を理解し易くするために、主に連続鋳造技
術を主体に説明する。
術を主体に説明する。
従来、連続鋳造において、溶鋼容器から鋳型へ注湯され
る溶鋼容器内の溶鋼の過熱度（溶鋼温度−液相線温度）
が大きい（２０°Ｃ以上）と、鋳造された鋳片の断面の
凝固組織が柱状晶になり易く、このように凝固＆Ｉｌ織
が柱状晶になると、鋳片中心部にキャビティや中心偏析
等の中心部欠陥が発生し易くなること、逆に溶鋼の過熱
度が小さい（０°Ｃ〜２０”Ｃ）と、鋳片中心部に等軸
品が生成し易く鋳片の品質上好ましいことが知られてい
る。
る溶鋼容器内の溶鋼の過熱度（溶鋼温度−液相線温度）
が大きい（２０°Ｃ以上）と、鋳造された鋳片の断面の
凝固組織が柱状晶になり易く、このように凝固＆Ｉｌ織
が柱状晶になると、鋳片中心部にキャビティや中心偏析
等の中心部欠陥が発生し易くなること、逆に溶鋼の過熱
度が小さい（０°Ｃ〜２０”Ｃ）と、鋳片中心部に等軸
品が生成し易く鋳片の品質上好ましいことが知られてい
る。
このようなことから、近年、連続鋳造においては、溶鋼
容器、例えば取鍋やタンデイシュ内の溶鋼の温度を低く
抑え、過熱度を小さくして鋳型へ注湯することが行われ
ているが、通常、溶鋼容器と鋳型との間には浸漬ノズル
が設けられ、また溶鋼容器から鋳型への溶鋼流量の制御
は、溶鋼容器の底部、浸漬ノズルに通じるノズル口の直
上に位置するストッパを上下して、ノズル口との間隔を
制御して行うか、あるいは、？’ＪｆＡ容器のノズル出
口と浸漬ノズルとの間に設けられたスライドバルブの開
閉量を制御して行うかの方式であるため、上述の如く溶
鋼温度が低いと、ストッパとノズル口との間、あるいは
スライドバルブの開閉部において、溶鋼の凝固による詰
まりを生じ、鋳型への注湯が不可能になるトラブルが時
々発生する。
容器、例えば取鍋やタンデイシュ内の溶鋼の温度を低く
抑え、過熱度を小さくして鋳型へ注湯することが行われ
ているが、通常、溶鋼容器と鋳型との間には浸漬ノズル
が設けられ、また溶鋼容器から鋳型への溶鋼流量の制御
は、溶鋼容器の底部、浸漬ノズルに通じるノズル口の直
上に位置するストッパを上下して、ノズル口との間隔を
制御して行うか、あるいは、？’ＪｆＡ容器のノズル出
口と浸漬ノズルとの間に設けられたスライドバルブの開
閉量を制御して行うかの方式であるため、上述の如く溶
鋼温度が低いと、ストッパとノズル口との間、あるいは
スライドバルブの開閉部において、溶鋼の凝固による詰
まりを生じ、鋳型への注湯が不可能になるトラブルが時
々発生する。
このような問題から、本発明者等は、上述のノズル詰ま
りのトラブルを解消すると共に、上述の溶鋼の過熱度を
低くして鋳造し、得られた鋳片の等軸晶貴と同じかある
いはそれ以上の等軸品を有する鋳片が得られる溶鋼注湯
技術を開発すべく鋭意研究を行ったところ、溶鋼容器内
の溶鋼の過熱度を大きくとり、溶鋼流量制御以降鋳型に
至る間で過熱度を小さく制御して、溶鋼容器から鋳型へ
溶鋼を注湯する溶鋼注湯技術を完成するに至ったもので
ある。
りのトラブルを解消すると共に、上述の溶鋼の過熱度を
低くして鋳造し、得られた鋳片の等軸晶貴と同じかある
いはそれ以上の等軸品を有する鋳片が得られる溶鋼注湯
技術を開発すべく鋭意研究を行ったところ、溶鋼容器内
の溶鋼の過熱度を大きくとり、溶鋼流量制御以降鋳型に
至る間で過熱度を小さく制御して、溶鋼容器から鋳型へ
溶鋼を注湯する溶鋼注湯技術を完成するに至ったもので
ある。
即ち、本発明の一つは、溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯
する間の注湯ノズルまたは注入管に膨出部を設けると共
に、この膨出部の壁部に冷却部を設け、且つ、膨出部の
外周に膨出部を囲繞する回転磁界コイルを設けて、この
膨出部の内部を通る溶鋼を、冷却しつつ回転させ、溶ｗ
４温度を下げると共に、溶鋼内に結晶核を生成して鋳型
へ注湯する鋳型への溶鋼注湯方法であり、また一つは、
溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の注湯ノズルまた
は注入管に膨出部を設けると共に、この膨出部の外周壁
に副わせて冷却帯を設け、且つ、膨出部の外周に膨出部
を囲繞する回転磁界コイルを設けてなる鋳型への溶鋼注
湯装置である。
する間の注湯ノズルまたは注入管に膨出部を設けると共
に、この膨出部の壁部に冷却部を設け、且つ、膨出部の
外周に膨出部を囲繞する回転磁界コイルを設けて、この
膨出部の内部を通る溶鋼を、冷却しつつ回転させ、溶ｗ
４温度を下げると共に、溶鋼内に結晶核を生成して鋳型
へ注湯する鋳型への溶鋼注湯方法であり、また一つは、
溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の注湯ノズルまた
は注入管に膨出部を設けると共に、この膨出部の外周壁
に副わせて冷却帯を設け、且つ、膨出部の外周に膨出部
を囲繞する回転磁界コイルを設けてなる鋳型への溶鋼注
湯装置である。
取鍋やタンデイツシュ等の？ＰＩ鋼容器の注湯ノズル、
または下注ぎ造塊で使用する注入管に膨出部を設け、こ
の膨出部で溶鋼を冷却して鋳型へ注湯する構成としてい
るので、？８鋼容器内の？８ｗＩの過熱度を溶鋼容器内
において小さく制御しておく必要がなく、ノズル詰まり
のトラブルが生じない程度以上に管理されていればよく
、しかも、鋳型内での溶鋼の過熱度は小さくして鋳造す
ることができる。
または下注ぎ造塊で使用する注入管に膨出部を設け、こ
の膨出部で溶鋼を冷却して鋳型へ注湯する構成としてい
るので、？８鋼容器内の？８ｗＩの過熱度を溶鋼容器内
において小さく制御しておく必要がなく、ノズル詰まり
のトラブルが生じない程度以上に管理されていればよく
、しかも、鋳型内での溶鋼の過熱度は小さくして鋳造す
ることができる。
またさらに、前記膨出部の外周には膨出部を囲繞して回
転磁界コイルを設け、膨出部内の溶鋼を膨出部の内周壁
に沿って回転撹拌しているので、前記冷却効果により膨
出部の内周壁面上に生成する凝固シェルの先端が、この
回転攪拌する溶鋼により切断されて結晶核になり、この
結晶核が溶鋼中に取り込まれ、その一部は？８鋼中に再
溶解して溶鋼の冷却効果を高める他、残りは主に鋳片内
での等軸品核となる。
転磁界コイルを設け、膨出部内の溶鋼を膨出部の内周壁
に沿って回転撹拌しているので、前記冷却効果により膨
出部の内周壁面上に生成する凝固シェルの先端が、この
回転攪拌する溶鋼により切断されて結晶核になり、この
結晶核が溶鋼中に取り込まれ、その一部は？８鋼中に再
溶解して溶鋼の冷却効果を高める他、残りは主に鋳片内
での等軸品核となる。
以下、本発明に係わる実施例を図面に基づいて説明する
。
。
ＩＬ二九−上
第１図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯装置の断面
説明図、第２図は、第１図の１−１断面説明図である。
説明図、第２図は、第１図の１−１断面説明図である。
図において、■はタンデイツシュであって、その底部に
はノズル２が設けられると共に、タンデイツシュエの外
底部のノズル２の出口には、溶鋼流通孔３を有する上下
固定板４．６とその間の摺動板５とで構成されるスライ
ドバルブ７が密閉状態に固定されている。
はノズル２が設けられると共に、タンデイツシュエの外
底部のノズル２の出口には、溶鋼流通孔３を有する上下
固定板４．６とその間の摺動板５とで構成されるスライ
ドバルブ７が密閉状態に固定されている。
８は浸漬ノズルであって、その中間には浸漬ノズル８の
内径の３倍の内径を有する膨出部９が設けられている。
内径の３倍の内径を有する膨出部９が設けられている。
そして、その膨出部９の外周鉄皮１０とその内部の耐火
物ＩＩとの間には冷却ガスの通路１２が所定間隔で設け
られると共に、その膨出部９の外周鉄皮ｌＯの上下端に
はそれぞれ冷却ガスの流出口１３および流入口１４が設
けられている。そしてさらに、膨出部９の外周には間隔
を置いて回転磁界コイル１５が設けられている １６は、連続鋳造に用いられるところの無底鋳型である
。
物ＩＩとの間には冷却ガスの通路１２が所定間隔で設け
られると共に、その膨出部９の外周鉄皮ｌＯの上下端に
はそれぞれ冷却ガスの流出口１３および流入口１４が設
けられている。そしてさらに、膨出部９の外周には間隔
を置いて回転磁界コイル１５が設けられている １６は、連続鋳造に用いられるところの無底鋳型である
。
このように構成された鋳型への溶鋼注湯装置において、
常法によりタンデイツシュｌに注湯され所定１溜められ
た溶鋼Ａは、スライドバルブ７の上下固定板４．６との
間で摺動機５が操作されて溶鋼流通孔３が開口されると
、浸漬ノズル８内を流下して鋳型１６内へ注湯され、鋳
型１６内では、鋳型壁で冷却されて凝固を始める。この
後、引き続き注湯されてくる溶鋼Ａが鋳型１６内で所定
位置に達すると、この所定位置を略維持しながら、凝固
し始めた鋳片から鋳型１６の下方へさらに冷却しつつ引
抜かれ、鋳型１６へは溶鋼へが連続して注湯される。
常法によりタンデイツシュｌに注湯され所定１溜められ
た溶鋼Ａは、スライドバルブ７の上下固定板４．６との
間で摺動機５が操作されて溶鋼流通孔３が開口されると
、浸漬ノズル８内を流下して鋳型１６内へ注湯され、鋳
型１６内では、鋳型壁で冷却されて凝固を始める。この
後、引き続き注湯されてくる溶鋼Ａが鋳型１６内で所定
位置に達すると、この所定位置を略維持しながら、凝固
し始めた鋳片から鋳型１６の下方へさらに冷却しつつ引
抜かれ、鋳型１６へは溶鋼へが連続して注湯される。
このようにして鋳型１６へ溶鋼Ａが連続して注湯される
間、浸漬ノズル８の膨出部９を通るｉ８鋼＾は、膨出部
９に至ると下降流速が遅くなること、加えて膨出部９の
内周壁近傍の下降流速はより遅くなることから、冷却ガ
スにより冷却されている膨出部９の内周壁面により冷却
され、その一部は膨出部９の内周壁面上で凝固シェル１
７を生成すると同時に、膨出部９の外周に間隔を置いて
設けられた回転磁界コイル１５の作用により溶１１ｉｉ
ＩＡが回転攪拌させられることから、生成する凝固シェ
ル１７の先端が回転撹拌する溶鋼へにより切断されて結
晶核を生成すると共に、この結晶核が溶鋼中に取り込ま
れる。そして、この溶鋼中に取り込まれた結晶核は、一
部は溶鋼中に再溶解して溶鋼の冷却効果を高めるが、残
りは溶ｗ４Ａが鋳型１６内で凝固し鋳片となる際、等軸
品核となり内部品質の良好な鋳片となる。
間、浸漬ノズル８の膨出部９を通るｉ８鋼＾は、膨出部
９に至ると下降流速が遅くなること、加えて膨出部９の
内周壁近傍の下降流速はより遅くなることから、冷却ガ
スにより冷却されている膨出部９の内周壁面により冷却
され、その一部は膨出部９の内周壁面上で凝固シェル１
７を生成すると同時に、膨出部９の外周に間隔を置いて
設けられた回転磁界コイル１５の作用により溶１１ｉｉ
ＩＡが回転攪拌させられることから、生成する凝固シェ
ル１７の先端が回転撹拌する溶鋼へにより切断されて結
晶核を生成すると共に、この結晶核が溶鋼中に取り込ま
れる。そして、この溶鋼中に取り込まれた結晶核は、一
部は溶鋼中に再溶解して溶鋼の冷却効果を高めるが、残
りは溶ｗ４Ａが鋳型１６内で凝固し鋳片となる際、等軸
品核となり内部品質の良好な鋳片となる。
次に、上記鋳型への溶鋼注湯装置において、６０１１ｚ
、２極３相の回転磁界コイル（仕様：コイル空間中心で
４５０ガウス、最大回転流速２００ｃｍ／ｓ ）を用い
て、タンデインシュ内の過熱度４０°Ｃの５４５Ｃ溶鋼
を浸漬ノズルの膨出部で冷却し、鋳造速度１．８ｍ／ｍ
ｉｎで鋳片寸法１５０ｍ＋ｗ角のビレットを連続鋳造し
、その間コイル中心の磁束密度を変化させたところ、第
３図に示す等軸品率を有する鋳片が得られ中心部欠陥が
改善されていた。また、この鋳造中、スライドバルブで
の溶鋼詰まりを懸念することなく連続鋳造し得た。
、２極３相の回転磁界コイル（仕様：コイル空間中心で
４５０ガウス、最大回転流速２００ｃｍ／ｓ ）を用い
て、タンデインシュ内の過熱度４０°Ｃの５４５Ｃ溶鋼
を浸漬ノズルの膨出部で冷却し、鋳造速度１．８ｍ／ｍ
ｉｎで鋳片寸法１５０ｍ＋ｗ角のビレットを連続鋳造し
、その間コイル中心の磁束密度を変化させたところ、第
３図に示す等軸品率を有する鋳片が得られ中心部欠陥が
改善されていた。また、この鋳造中、スライドバルブで
の溶鋼詰まりを懸念することなく連続鋳造し得た。
第３図において、回転磁界コイルの磁束密度が高くなる
につれ、等軸品率が高くなる理由は、回転磁界コイルの
磁束密度が高くなるつれ、膨出部９内の溶鋼への回転攪
拌が強（行われるようになり、この分、凝固シェル１７
の先端が切断されて生成する結晶核の量が増加すること
と、さらに回転攪拌により溶鋼Ａから耐火物への熱移動
が促進されるためと推論される。
につれ、等軸品率が高くなる理由は、回転磁界コイルの
磁束密度が高くなるつれ、膨出部９内の溶鋼への回転攪
拌が強（行われるようになり、この分、凝固シェル１７
の先端が切断されて生成する結晶核の量が増加すること
と、さらに回転攪拌により溶鋼Ａから耐火物への熱移動
が促進されるためと推論される。
尚、第４図は得られた鋳片の断面組織を模式的に示した
図であって、図において、ａは等軸晶部分の厚さ、ｂは
鋳片の厚さを示し、上記等軸晶率はａ／ｂ Ｘ １００
χにより求めた。
図であって、図において、ａは等軸晶部分の厚さ、ｂは
鋳片の厚さを示し、上記等軸晶率はａ／ｂ Ｘ １００
χにより求めた。
ＬＪＬ」吐−λ
上記実施例１と同じ鋳型への溶鋼注湯装置を用いて、タ
ンデイツシュ内の過熱度３５°Ｃの５ｕｐ６？８ｔ１ｍ
を浸漬ノズルの膨出部で冷却し、鋳造速度０．８ｍ／ｍ
ｉｎで鋳片寸法３００ Ｘ ４３０ｎ＋ｍのブルームを
連続鋳造し、その間コイル中心の磁束密度を変化させた
ところ、第５図に示す等軸晶率を有する鋳片が得られ中
心部欠陥が改善されていた。また、このＳｈ造中、スラ
イドバルブでの？Ｓｔｍ詰まりを何ら懸念することなく
連続鋳造し得た。
ンデイツシュ内の過熱度３５°Ｃの５ｕｐ６？８ｔ１ｍ
を浸漬ノズルの膨出部で冷却し、鋳造速度０．８ｍ／ｍ
ｉｎで鋳片寸法３００ Ｘ ４３０ｎ＋ｍのブルームを
連続鋳造し、その間コイル中心の磁束密度を変化させた
ところ、第５図に示す等軸晶率を有する鋳片が得られ中
心部欠陥が改善されていた。また、このＳｈ造中、スラ
イドバルブでの？Ｓｔｍ詰まりを何ら懸念することなく
連続鋳造し得た。
実−」し」１−１
第６図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯装置の別の
態様を示す断面説明図であって、この装置においては、
浸漬ノズル８の膨出部９における溶鋼流入口９ａと溶鋼
流出口９ｂとを偏心させた構造の浸漬ノズル８を用いた
もので、その外は、実施例１に示す構成の鋳型への溶鋼
注湯装置と同じ構成からなるものであり、実施例１と略
同様の機能および作用効果を有するものである。
態様を示す断面説明図であって、この装置においては、
浸漬ノズル８の膨出部９における溶鋼流入口９ａと溶鋼
流出口９ｂとを偏心させた構造の浸漬ノズル８を用いた
もので、その外は、実施例１に示す構成の鋳型への溶鋼
注湯装置と同じ構成からなるものであり、実施例１と略
同様の機能および作用効果を有するものである。
ニー」１−例−」工
第７図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯装置のさら
に別の態様を示す断面説明図であって、この装置におい
ては、ノズル２がクンデイツシュｌの下方側部に設けら
れると共に、このノズル２の出口には、実施例１と同構
成のスライドバルブ７が水平状に密閉状態に固定されて
いる。そしてさらに、このスライドバルブ７の出口には
、水平部に膨出部９を有し、その先方がＬ字状に曲げら
れ、先端部が鋳型１６に至る浸漬ノズル８が設けられて
いる。そして、このような構成の鋳型への熔鋼注湯装置
においても、実施例１と略同様の機能および作用効果を
有するものである。
に別の態様を示す断面説明図であって、この装置におい
ては、ノズル２がクンデイツシュｌの下方側部に設けら
れると共に、このノズル２の出口には、実施例１と同構
成のスライドバルブ７が水平状に密閉状態に固定されて
いる。そしてさらに、このスライドバルブ７の出口には
、水平部に膨出部９を有し、その先方がＬ字状に曲げら
れ、先端部が鋳型１６に至る浸漬ノズル８が設けられて
いる。そして、このような構成の鋳型への熔鋼注湯装置
においても、実施例１と略同様の機能および作用効果を
有するものである。
また、この例においては、膨出部９を下方に大きく膨出
させ、これを溶鋼溜まりにして、回転磁界コイル１５に
よる回転攪拌効率を向上させた使い方もできる。
させ、これを溶鋼溜まりにして、回転磁界コイル１５に
よる回転攪拌効率を向上させた使い方もできる。
１ｍ
第８図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯装置を下注
ぎ造塊に使用した場合の態様を示す断面説明図であって
、この装置においては、注入管１８に、実施例１の浸漬
ノズル８に構成したと略同構成の膨出部１９と、この膨
出部１９の外周に設けられた冷却帯２０と、さらにこの
冷却帯２０の外周に間隔を置いて設けられた回転磁界コ
イル２１とが設けられ、取鍋２２から注湯された熔ｗＡ
Ａは、膨出部１９において、実施例１の浸漬ノズル８の
膨出部９内で受けたと同様の作用を受け、溶ｗ４への過
熱度を小さくされると同時に、多くの結晶核を含有して
、湯道２３を通って鋳型２４へ供給される。そして、こ
の下注ぎ造塊により得られたインゴットにおいては、従
来殆ど見られなかった等軸品が形成され中心部欠陥が改
ＧＤされていた。
ぎ造塊に使用した場合の態様を示す断面説明図であって
、この装置においては、注入管１８に、実施例１の浸漬
ノズル８に構成したと略同構成の膨出部１９と、この膨
出部１９の外周に設けられた冷却帯２０と、さらにこの
冷却帯２０の外周に間隔を置いて設けられた回転磁界コ
イル２１とが設けられ、取鍋２２から注湯された熔ｗＡ
Ａは、膨出部１９において、実施例１の浸漬ノズル８の
膨出部９内で受けたと同様の作用を受け、溶ｗ４への過
熱度を小さくされると同時に、多くの結晶核を含有して
、湯道２３を通って鋳型２４へ供給される。そして、こ
の下注ぎ造塊により得られたインゴットにおいては、従
来殆ど見られなかった等軸品が形成され中心部欠陥が改
ＧＤされていた。
〔発明の効果〕
上述した本発明によれば、溶鋼容器内のｉ８１の過熱度
を大きくとり得るので、ノズル詰まりのトラブルを懸念
すること無く鋳造ができる他、鋳型内へは溶鋼の過熱度
を低くして且つ等軸品となる結晶核を生成して注湯し得
るので、鋳片の等軸品量が多くなると共に、鋳片の中心
部欠陥が改善される利点を有するものである。
を大きくとり得るので、ノズル詰まりのトラブルを懸念
すること無く鋳造ができる他、鋳型内へは溶鋼の過熱度
を低くして且つ等軸品となる結晶核を生成して注湯し得
るので、鋳片の等軸品量が多くなると共に、鋳片の中心
部欠陥が改善される利点を有するものである。
第１図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯装置の断面
説明図、第２図は、第１図のＩ−１断面説明図、第３図
および第５図は、コイル中心の磁束密度と鋳片内の等軸
品率との関係を示す図、第４図は、鋳片の断面模式図、
第６図乃至第８図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯
装置の別の態様を示す断面説明図である。 ｌ タンデイツシュ ２ ノズル ３ 溶鋼流通孔 ４．６ 固定板５ 摺動板
７ スライドパルプ８ 浸漬ノズル
９．１９ 膨出部９ａ 溶鋼流入口 ９ｂ
溶鋼流出口１０ 外周鉄皮 １１ 耐火
物１２ 冷却ガスの通路 １３ 冷却ガスの流出
口Ｉ４ 冷却ガスの流入口 １５、２１ 回転磁界コイル 托、２４ 鋳型 １７ 凝固シェル１８
注入管 ２０ 冷却帯２２ 取鍋
２３ 湯道Ａ ？８鋼 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 金 丸 章 − 第１図 第４図 第５図 コイル中心の磁束密度（Ｇａｕβ） 第６図
説明図、第２図は、第１図のＩ−１断面説明図、第３図
および第５図は、コイル中心の磁束密度と鋳片内の等軸
品率との関係を示す図、第４図は、鋳片の断面模式図、
第６図乃至第８図は、本発明に係わる鋳型への溶鋼注湯
装置の別の態様を示す断面説明図である。 ｌ タンデイツシュ ２ ノズル ３ 溶鋼流通孔 ４．６ 固定板５ 摺動板
７ スライドパルプ８ 浸漬ノズル
９．１９ 膨出部９ａ 溶鋼流入口 ９ｂ
溶鋼流出口１０ 外周鉄皮 １１ 耐火
物１２ 冷却ガスの通路 １３ 冷却ガスの流出
口Ｉ４ 冷却ガスの流入口 １５、２１ 回転磁界コイル 托、２４ 鋳型 １７ 凝固シェル１８
注入管 ２０ 冷却帯２２ 取鍋
２３ 湯道Ａ ？８鋼 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人 弁理士 金 丸 章 − 第１図 第４図 第５図 コイル中心の磁束密度（Ｇａｕβ） 第６図
Claims (2)
- （１）溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の注湯ノズ
ルまたは注入管に膨出部を設けると共に、この膨出部の
壁部に冷却部を設け、且つ、膨出部の外周に膨出部を囲
繞する回転磁界コイルを設けて、この膨出部の内部を通
る溶鋼を、冷却しつつ回転攪拌させ、溶鋼温度を下げる
と共に、溶鋼内に結晶核を生成して鋳型へ注湯すること
を特徴とする鋳型への溶鋼注湯方法 - （２）溶鋼容器から鋳型へ溶鋼を注湯する間の注湯ノズ
ルまたは注入管に膨出部を設けると共に、この膨出部の
外周壁に副わせて冷却帯を設け、且つ、膨出部の外周に
膨出部を囲繞する回転磁界コイルを設けてなることを特
徴とする鋳型への溶鋼注湯装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14540388A JPH0813405B2 (ja) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | 鋳型への溶鋼注湯方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14540388A JPH0813405B2 (ja) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | 鋳型への溶鋼注湯方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01313162A true JPH01313162A (ja) | 1989-12-18 |
| JPH0813405B2 JPH0813405B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=15384448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14540388A Expired - Lifetime JPH0813405B2 (ja) | 1988-06-13 | 1988-06-13 | 鋳型への溶鋼注湯方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813405B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008279491A (ja) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶融金属の連続鋳造用浸漬ノズルおよびそれを用いた連続鋳造方法 |
-
1988
- 1988-06-13 JP JP14540388A patent/JPH0813405B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008279491A (ja) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶融金属の連続鋳造用浸漬ノズルおよびそれを用いた連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0813405B2 (ja) | 1996-02-14 |
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