JPH01317963A - 接糸部材 - Google Patents
接糸部材Info
- Publication number
- JPH01317963A JPH01317963A JP14850788A JP14850788A JPH01317963A JP H01317963 A JPH01317963 A JP H01317963A JP 14850788 A JP14850788 A JP 14850788A JP 14850788 A JP14850788 A JP 14850788A JP H01317963 A JPH01317963 A JP H01317963A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard
- plating layer
- ultra
- hard plating
- sample
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims abstract description 22
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 17
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000835 fiber Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 2
- 230000001788 irregular Effects 0.000 abstract 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 abstract 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 10
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000010339 dilation Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Guides For Winding Or Rewinding, Or Guides For Filamentary Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は繊組糸条を接触通過させるために各種ｓｕｎ
械に取付けられるヤーンガイド、ガイド０−ラ、フリク
ションディスク等の接糸部材に関する。
械に取付けられるヤーンガイド、ガイド０−ラ、フリク
ションディスク等の接糸部材に関する。
（従来の技術）
従来では、耐摩耗特性、低１ｍ抵抗特性が要求される合
成繊維糸条用の接糸部材として金属素材の表面に梨地肌
の硬質クロームメッキ処理が施され、表面硬度がＨＶ７
００〜１０００で微細な凹凸表面を有する接糸部材が多
用されていた。また、１ＩＩＩｉ糸条の高級化、細番手
化及び繊ｎｍ械の高速化に伴って、より硬質の接糸部材
が要求され、この要求に対応するために１」Ｖ １００
０〜１８００の硬度を有するチタン磁器、アルミナｔａ
ｉｌ！！？等のセラミック製の接糸部材が使用されてい
る。
成繊維糸条用の接糸部材として金属素材の表面に梨地肌
の硬質クロームメッキ処理が施され、表面硬度がＨＶ７
００〜１０００で微細な凹凸表面を有する接糸部材が多
用されていた。また、１ＩＩＩｉ糸条の高級化、細番手
化及び繊ｎｍ械の高速化に伴って、より硬質の接糸部材
が要求され、この要求に対応するために１」Ｖ １００
０〜１８００の硬度を有するチタン磁器、アルミナｔａ
ｉｌ！！？等のセラミック製の接糸部材が使用されてい
る。
（発明が解決しようとする課題）
上記セラミック製の接糸ｆｌｌ１４ｉの場合にはその成
形形状が制限され、複雑な形状をもつ接糸部材を作製し
えない問題点や、耐衝撃強度特性および摩擦抵抗特性が
金属素材に硬質クロームメッキ処理を施した接糸部材に
較べて劣り、より高度の要求に対処しえない問題点があ
る。
形形状が制限され、複雑な形状をもつ接糸部材を作製し
えない問題点や、耐衝撃強度特性および摩擦抵抗特性が
金属素材に硬質クロームメッキ処理を施した接糸部材に
較べて劣り、より高度の要求に対処しえない問題点があ
る。
また、セラミック材の表面に凹凸状の粗面化処理を施す
方法してはセラミック材の表面に微細な粒状の研磨材を
吹きつけるショツトブラスト法や、セラミック材をその
主原料の溶融点付近の温度で焼成して冷却時に主原料を
結晶化させ、ヒラミッり材の表面に結晶が連続した凹凸
面を形成する方法があるが、前者の場合にはセラミック
材の表面を物理的に破砕するため、エツジ状の尖鋭な凹
凸形状となって店接糸条を損傷させる不具合があり、ま
た、後者の場合には原料配合や焼成温度条件等によって
結晶組織が変化するため、均整で適度の丸味をもつ凹凸
面の生成が極めて困難となる不具合があり、要求特性を
充足するしラミック製の接糸部材の作製が困難となって
いた。
方法してはセラミック材の表面に微細な粒状の研磨材を
吹きつけるショツトブラスト法や、セラミック材をその
主原料の溶融点付近の温度で焼成して冷却時に主原料を
結晶化させ、ヒラミッり材の表面に結晶が連続した凹凸
面を形成する方法があるが、前者の場合にはセラミック
材の表面を物理的に破砕するため、エツジ状の尖鋭な凹
凸形状となって店接糸条を損傷させる不具合があり、ま
た、後者の場合には原料配合や焼成温度条件等によって
結晶組織が変化するため、均整で適度の丸味をもつ凹凸
面の生成が極めて困難となる不具合があり、要求特性を
充足するしラミック製の接糸部材の作製が困難となって
いた。
本発明は糸条とのＩＩ擦低抵抗可及的に低減ざける微細
な凹凸表面形状を有し、かつ高硬質のセラミック材と同
程度の耐摩耗特性を右ツる接糸部材を提供することを課
題とするものである。
な凹凸表面形状を有し、かつ高硬質のセラミック材と同
程度の耐摩耗特性を右ツる接糸部材を提供することを課
題とするものである。
（３！題を解決するための手段）
金属材で形成された基体には微細な凹凸表面を右する梨
地状の硬質メッキ層が被覆され、この硬質メッキ層の表
面には窒化ブタンの超硬質皮膜が、この超硬質皮膜の表
面粗さと、前記硬質メッキ層の表面粗さとがほぼ同等と
なるように前記硬質メツ４１層の凹凸表面に沿ってコー
ティングされてなる接糸部材を要旨とするものである。
地状の硬質メッキ層が被覆され、この硬質メッキ層の表
面には窒化ブタンの超硬質皮膜が、この超硬質皮膜の表
面粗さと、前記硬質メッキ層の表面粗さとがほぼ同等と
なるように前記硬質メツ４１層の凹凸表面に沿ってコー
ティングされてなる接糸部材を要旨とするものである。
（作 用）
金属製の基体の表面に被覆されて微細な凹凸表面形状を
有する梨地状の硬質メッキ層の表面に対しこの硬質メッ
キ層の表面粗さがほぼ保持されるようにコーティングさ
れた窒化チタンの超硬質皮膜によって、接糸部材に糸条
が接触通過したときの摩擦抵抗を低減させると同時に、
接糸部材の表面の耐摩耗特性を向上させる。
有する梨地状の硬質メッキ層の表面に対しこの硬質メッ
キ層の表面粗さがほぼ保持されるようにコーティングさ
れた窒化チタンの超硬質皮膜によって、接糸部材に糸条
が接触通過したときの摩擦抵抗を低減させると同時に、
接糸部材の表面の耐摩耗特性を向上させる。
（発明の効果）
本発明は上記したように構成したので、梨地状の硬質メ
ッキ層と同程度の摩ＦＭ抵抗特性と、高硬質のセラミッ
ク材と同程度の耐摩耗特性とを接糸部材に付与すること
ができる。
ッキ層と同程度の摩ＦＭ抵抗特性と、高硬質のセラミッ
ク材と同程度の耐摩耗特性とを接糸部材に付与すること
ができる。
また、基体を金属材で形成しであるため、任意の形状の
接糸部材を自由に作成することができる。
接糸部材を自由に作成することができる。
（実施例）
次に、本発明の一実施例を図面にしたがって説明する。
繊維糸条を接触通過させるために！ＩＮＩ械に取付けら
れる接糸部材Ｇ（図面では導糸用スネルガイドを例示し
である。）において、その母材となる基体１としてはピ
アノ線素材等の鋼鉄材が使用され、この基体１の表面に
は硬質クロームメッキ処理によって形成されかつ微細な
凹凸表面形状を有する梨地状の硬質メッキ層２が被覆さ
れている。
れる接糸部材Ｇ（図面では導糸用スネルガイドを例示し
である。）において、その母材となる基体１としてはピ
アノ線素材等の鋼鉄材が使用され、この基体１の表面に
は硬質クロームメッキ処理によって形成されかつ微細な
凹凸表面形状を有する梨地状の硬質メッキ層２が被覆さ
れている。
この梨地状の硬質メッキ層２は、基体１の表面を研磨し
て平滑化してから、均一な粒度をもつ微粒状の研磨材を
圧縮空気によって直接若しくは水とともに基体１に向っ
て吹きつけて基体１の表面にｍ ｍ ＜Ｋ凹凸を形成し
、次に、この基体１を電解メツ↑槽内に浸漬して基体１
の凹凸表面に対し硬質クロームメッキ処理を施す方法に
よって形成する。この硬質クロームメッキ処理に際し、
メッキ層が表面の凸部に対し集中的に電着されて凸部の
形状が拡大され、拡大した山部が山脈状に連続した微細
で均整な凹凸表面形状をもつ硬質メッキ層２が形出され
る。
て平滑化してから、均一な粒度をもつ微粒状の研磨材を
圧縮空気によって直接若しくは水とともに基体１に向っ
て吹きつけて基体１の表面にｍ ｍ ＜Ｋ凹凸を形成し
、次に、この基体１を電解メツ↑槽内に浸漬して基体１
の凹凸表面に対し硬質クロームメッキ処理を施す方法に
よって形成する。この硬質クロームメッキ処理に際し、
メッキ層が表面の凸部に対し集中的に電着されて凸部の
形状が拡大され、拡大した山部が山脈状に連続した微細
で均整な凹凸表面形状をもつ硬質メッキ層２が形出され
る。
硬質クロームメッキ処理によって基体１の表面に形成さ
れた梨地状の硬質メッキＭ２の表面に１．Ｌ窒化チタン
の超硬質皮膜３が硬質メッキ層２の凹凸表面形状に沿っ
て均一な厚さでコーティングされている。
れた梨地状の硬質メッキＭ２の表面に１．Ｌ窒化チタン
の超硬質皮膜３が硬質メッキ層２の凹凸表面形状に沿っ
て均一な厚さでコーティングされている。
この超硬質皮膜３は物理的気相蒸着法（Ｐ−Ｖ・Ｄコー
ディング法）によって形成され、例えば、窒化チタンの
原子を１０〜１０”’Ｔｏｒｒの圧力下でイオン状態と
し、イオン化した窒化チタン原子を強電位のエネルギー
によって１４に蒸ｔさぜるイオンブレーティング法等に
よって生成され、硬度が高１ＩＩ１１度のアルミナ１Ｉ
ｔｌ器とほぼ同等で、ＨＶｌ ６００〜２０００の硬度
を有する超硬質皮膜３を硬質メッキ層２にコーディング
することができる。超硬質皮膜３は超硬質波Ｒ々３の表
面粗さと硬質メッキ層２の表面粗さとがほぼ同等とｔ【
す、硬質メッキ層２の凹凸表面形状がほぼそのまま保持
されるように２μ〜３μの一定厚さで被覆される。
ディング法）によって形成され、例えば、窒化チタンの
原子を１０〜１０”’Ｔｏｒｒの圧力下でイオン状態と
し、イオン化した窒化チタン原子を強電位のエネルギー
によって１４に蒸ｔさぜるイオンブレーティング法等に
よって生成され、硬度が高１ＩＩ１１度のアルミナ１Ｉ
ｔｌ器とほぼ同等で、ＨＶｌ ６００〜２０００の硬度
を有する超硬質皮膜３を硬質メッキ層２にコーディング
することができる。超硬質皮膜３は超硬質波Ｒ々３の表
面粗さと硬質メッキ層２の表面粗さとがほぼ同等とｔ【
す、硬質メッキ層２の凹凸表面形状がほぼそのまま保持
されるように２μ〜３μの一定厚さで被覆される。
第１表は、金属製の基体１の表面を硬質クロームメッキ
処理して形成され、硬質メッキ層２を表面に有する試料
Ｂと、この硬質メッキ１１２の表面に窒化チタンの超硬
質皮膜３がコーティングされた試料Ａとの表面形状の変
化を判定するために試料Ｂの表面粗さと、試料への表面
粗さとを粗さ測定装置で実測した結果を示したもので、
表面粗さの特性値となるＲＺ（１０点平均粗さ）は表面
粗さチャートにおける最高値から５番目までの山の高さ
の平均値と、最深値から５番目までの谷の深さの平均値
との和をμｍで表したものである。
処理して形成され、硬質メッキ層２を表面に有する試料
Ｂと、この硬質メッキ１１２の表面に窒化チタンの超硬
質皮膜３がコーティングされた試料Ａとの表面形状の変
化を判定するために試料Ｂの表面粗さと、試料への表面
粗さとを粗さ測定装置で実測した結果を示したもので、
表面粗さの特性値となるＲＺ（１０点平均粗さ）は表面
粗さチャートにおける最高値から５番目までの山の高さ
の平均値と、最深値から５番目までの谷の深さの平均値
との和をμｍで表したものである。
第１表
第１表に示づ測定結果から、両試料Ａ、ＢのＲＺ値の差
異は極めて微少で、両試料Ａ、ＢのＲＺ価値間有意差が
認められず、硬質メッキ層２および超硬質皮膜３の表面
粗さが同程度であることが判明した。
異は極めて微少で、両試料Ａ、ＢのＲＺ価値間有意差が
認められず、硬質メッキ層２および超硬質皮膜３の表面
粗さが同程度であることが判明した。
また、第４図（イ）、（ロ）に示す顕微鏡写真は硬質メ
ッキ層２の表面および超硬質皮膜３の表面を顕微鏡でそ
れぞれ３００ｆＰＪに拡大して撮影したもので、第４図
（イ）は前記試料Ｂの表面を示し、第４図（ロ）は前記
試料への表面を示している。この両顕微鏡写員によって
両試料Ａ、Ｂがほぼ均等な凹凸表面形状を有し、超硬質
皮膜３の表面形状が丸味をｂつ理想的な梨地肌の凹凸形
状であることを視認することができた。
ッキ層２の表面および超硬質皮膜３の表面を顕微鏡でそ
れぞれ３００ｆＰＪに拡大して撮影したもので、第４図
（イ）は前記試料Ｂの表面を示し、第４図（ロ）は前記
試料への表面を示している。この両顕微鏡写員によって
両試料Ａ、Ｂがほぼ均等な凹凸表面形状を有し、超硬質
皮膜３の表面形状が丸味をｂつ理想的な梨地肌の凹凸形
状であることを視認することができた。
第２表は糸条が梨地状の硬質メッキ層２に接触したとき
のＦ！擦低抵抗、糸条が超硬質皮膜３に接触通過したと
きのｔ５擦抵抗とを比較するために、硬質メッキ層２が
表面に被覆された試ＦＩＢの摩擦係数１ｆｉ（μ）と、
超硬質皮膜３が硬質メッキＦ４２の表面にコーティング
された試料Δの摩擦係数ｆｌｒ１とを計測したＦｊ擦試
験結果を示したものである。
のＦ！擦低抵抗、糸条が超硬質皮膜３に接触通過したと
きのｔ５擦抵抗とを比較するために、硬質メッキ層２が
表面に被覆された試ＦＩＢの摩擦係数１ｆｉ（μ）と、
超硬質皮膜３が硬質メッキＦ４２の表面にコーティング
された試料Δの摩擦係数ｆｌｒ１とを計測したＦｊ擦試
験結果を示したものである。
試験に使用した糸条は７０ｄ、２４ｆ’ ｉ Ｉのナイ
ロン糸条および１５０ｄ、９６ｆ ｉ ｌのポリエステ
ル糸条で、試料に対する糸条の接触角度は１８０°、接
触前の糸条張力は４９．糸条の走行速度は６００ｍ／ｍ
ｉ ｎである。
ロン糸条および１５０ｄ、９６ｆ ｉ ｌのポリエステ
ル糸条で、試料に対する糸条の接触角度は１８０°、接
触前の糸条張力は４９．糸条の走行速度は６００ｍ／ｍ
ｉ ｎである。
上記試験結果では試料Ａの表面の摩擦係数値は試料Ｂの
表面の摩擦係数値と較べて僅かに増加しているが、その
差異は実用上問題にはならない程度で、糸条が超硬質皮
膜３に接触したときの摩擦抵抗は糸条が硬質メッキ層２
に接触したときの摩擦抵抗とほぼ同等であることが判明
した。
表面の摩擦係数値と較べて僅かに増加しているが、その
差異は実用上問題にはならない程度で、糸条が超硬質皮
膜３に接触したときの摩擦抵抗は糸条が硬質メッキ層２
に接触したときの摩擦抵抗とほぼ同等であることが判明
した。
第５図（イ）、（ロ）に示す顕微鏡写真は硬質メッキ層
２の耐摩耗性と、超硬質皮ｆｆ！Ｊ３の耐摩耗性とを比
較するために行った摩耗試験結果を示したものである。
２の耐摩耗性と、超硬質皮ｆｆ！Ｊ３の耐摩耗性とを比
較するために行った摩耗試験結果を示したものである。
摩耗試験は、粒子径が０．５〜１μの二酸化チタン粒子
とグリスとを１：２の市川比で混合した研磨剤が１５０
０ｄ、８４ｆ Ｈ）のナイロン糸条の表面にｍ！された
研磨糸Ｋを使用し、この研磨糸Ｋを第３図に示すように
測定試料Ｓに対し３０°の折り返し角度で折り返し状に
掛装した状態で１対のベアリングローラＲ，Ｒによって
案内して１８０ｍのストロークで往復移動させ、測定試
料Ｓを苛酷な条件下で繰り返しＩ！ｊ！擦する方法によ
って行った。
とグリスとを１：２の市川比で混合した研磨剤が１５０
０ｄ、８４ｆ Ｈ）のナイロン糸条の表面にｍ！された
研磨糸Ｋを使用し、この研磨糸Ｋを第３図に示すように
測定試料Ｓに対し３０°の折り返し角度で折り返し状に
掛装した状態で１対のベアリングローラＲ，Ｒによって
案内して１８０ｍのストロークで往復移動させ、測定試
料Ｓを苛酷な条件下で繰り返しＩ！ｊ！擦する方法によ
って行った。
第５図（イ）は硬質メッキ層２が表面に被覆された試料
Ｂを上記方法にＪ：って２４０回ｆｆ［した後の試料Ｂ
の表面状態をそれぞれ顕微鏡で７５倍に拡大して撮影し
たものである。また、第５図（ロ）は超硬質皮膜３を硬
質メッキ層２の表面にツー−１イングした試料Ａを同じ
方法によってそれぞれ２４０回Ｉ９！擦した後の試料へ
の表面状態をそれぞれ顕微鏡で７５倍に拡大して踊影し
たものである。
Ｂを上記方法にＪ：って２４０回ｆｆ［した後の試料Ｂ
の表面状態をそれぞれ顕微鏡で７５倍に拡大して撮影し
たものである。また、第５図（ロ）は超硬質皮膜３を硬
質メッキ層２の表面にツー−１イングした試料Ａを同じ
方法によってそれぞれ２４０回Ｉ９！擦した後の試料へ
の表面状態をそれぞれ顕微鏡で７５倍に拡大して踊影し
たものである。
第５図（イ）、（ロ）を比較すると、試料Ｂでは研磨糸
Ｋによって２４０回摩擦された摩擦域が摩耗して金属素
材が露出しているのに反し、試料Ａでは研磨糸Ｋによっ
て２４０回摩擦された摩擦域の表面形状と、この摩擦域
に隣接する非ｒ５擦域の表面形状との差異が認められず
、超硬質皮膜３を有づる試料Ａの耐摩耗性が試料Ｂに比
して大幅に向上していることを顕へに爪している。
Ｋによって２４０回摩擦された摩擦域が摩耗して金属素
材が露出しているのに反し、試料Ａでは研磨糸Ｋによっ
て２４０回摩擦された摩擦域の表面形状と、この摩擦域
に隣接する非ｒ５擦域の表面形状との差異が認められず
、超硬質皮膜３を有づる試料Ａの耐摩耗性が試料Ｂに比
して大幅に向上していることを顕へに爪している。
また、第６図（イ）は２／１０回Ｉｆ １！！ １１の
試料［３の摩擦１ｌｉｉ付近の表面粗さＲ（μｍ）の変
化を示す表面粗さチャート、第６図（ロ）は２４０回１
１１１！擦１ｕの試料Ａの１？擦域付近の表面粗ざＲ（
μｍ）の変化を示１表面粗さチャートである。両チャー
ト中、Ｍの範囲内が研磨糸にで摩擦された摩ｒ！Ａ１１
Ｉｌｉを示している。
試料［３の摩擦１ｌｉｉ付近の表面粗さＲ（μｍ）の変
化を示す表面粗さチャート、第６図（ロ）は２４０回１
１１１！擦１ｕの試料Ａの１？擦域付近の表面粗ざＲ（
μｍ）の変化を示１表面粗さチャートである。両チャー
ト中、Ｍの範囲内が研磨糸にで摩擦された摩ｒ！Ａ１１
Ｉｌｉを示している。
両表面粗さチャートを比較すると、試料Ｂの表面粗さヂ
レートではｆ！！擦域Ｍでの粗さ曲線が平坦化して表面
粗さ値が非Ｗｉ擦域と較べて段差状に低減し、摩ｒｔＡ
域Ｍでの表層部分の摩耗状態を顕著に示しているのに対
し、試料Ａの表面粗さチレートでは摩ｖｌ域Ｍでの粗さ
曲線の凹凸状態と、非摩擦域での粗さ曲線の凹凸状態と
がほぼ均等で、試料Ａの耐摩耗性が極めて優れているこ
とを明示している。
レートではｆ！！擦域Ｍでの粗さ曲線が平坦化して表面
粗さ値が非Ｗｉ擦域と較べて段差状に低減し、摩ｒｔＡ
域Ｍでの表層部分の摩耗状態を顕著に示しているのに対
し、試料Ａの表面粗さチレートでは摩ｖｌ域Ｍでの粗さ
曲線の凹凸状態と、非摩擦域での粗さ曲線の凹凸状態と
がほぼ均等で、試料Ａの耐摩耗性が極めて優れているこ
とを明示している。
図面は本発明の一実施例を示すもので、第１図は接糸部
材の表層部の拡大断面図、第２図は接糸部材の平面図、
第３図は摩耗試験の方法を説明する路体正面図、第４図
（イ）、（ロ）はそれぞれ表面形状の比較試験に用いた
試料の表面を拡大した顕微鏡写真、第５図（イ）、（ロ
）はそれぞれ摩耗試験に用いた試料の表面を拡大した顕
微鏡写真、第６図（イ）、（ロ）はそれぞれ摩耗試験に
用いた試料の表面粗さチ１ｊ−１−である。 １・・・基体 ２・・・硬質メッキ ３・・・超硬質皮膜 Ｇ・・・接糸部材 １：基体 ２：硬質メッキ層 ３：超硬質皮膜 Ｇ：接糸部腐 第２図 第３図 第 ４ 図（イ） 第 ６ 図 （イ） 第 ４ 図（ロ） 第５ Ｉｆ（ロ） 昭和６３年 ７月１６日
材の表層部の拡大断面図、第２図は接糸部材の平面図、
第３図は摩耗試験の方法を説明する路体正面図、第４図
（イ）、（ロ）はそれぞれ表面形状の比較試験に用いた
試料の表面を拡大した顕微鏡写真、第５図（イ）、（ロ
）はそれぞれ摩耗試験に用いた試料の表面を拡大した顕
微鏡写真、第６図（イ）、（ロ）はそれぞれ摩耗試験に
用いた試料の表面粗さチ１ｊ−１−である。 １・・・基体 ２・・・硬質メッキ ３・・・超硬質皮膜 Ｇ・・・接糸部材 １：基体 ２：硬質メッキ層 ３：超硬質皮膜 Ｇ：接糸部腐 第２図 第３図 第 ４ 図（イ） 第 ６ 図 （イ） 第 ４ 図（ロ） 第５ Ｉｆ（ロ） 昭和６３年 ７月１６日
Claims (1)
- 金属材で形成された基体には微細な凹凸表面を有する梨
地状の硬質メッキ層が被覆され、この硬質メッキ層の表
面には窒化チタンの超硬質皮膜が、この超硬質皮膜の表
面粗さと、前記硬質メッキ層の表面粗さとがほぼ同等と
なるように前記硬質メッキ層の凹凸表面に沿つてコーテ
ィングされてなることを特徴とする接糸部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14850788A JPH01317963A (ja) | 1988-06-16 | 1988-06-16 | 接糸部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14850788A JPH01317963A (ja) | 1988-06-16 | 1988-06-16 | 接糸部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01317963A true JPH01317963A (ja) | 1989-12-22 |
Family
ID=15454308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14850788A Pending JPH01317963A (ja) | 1988-06-16 | 1988-06-16 | 接糸部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01317963A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0631961A1 (de) * | 1993-06-19 | 1995-01-04 | Hoechst Aktiengesellschaft | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
| JP2005036377A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Toray Ind Inc | 製糸用糸道部材およびその製造方法ならびにそれを用いた合成繊維の製糸方法 |
| CN102341532A (zh) * | 2009-03-30 | 2012-02-01 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 用于制造单丝或带条的装置 |
| CN102869820A (zh) * | 2010-05-03 | 2013-01-09 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 原纤化装置 |
| CN115717275A (zh) * | 2021-08-24 | 2023-02-28 | 汤浅糸道工业株式会社 | 纤维用引导件及其制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS544358A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-13 | Siemens Ag | Roll assembly for sending wrinkleefree foil tape |
| JPS5812184A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-24 | Hitachi Ltd | 映像記録再生装置 |
-
1988
- 1988-06-16 JP JP14850788A patent/JPH01317963A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS544358A (en) * | 1977-06-07 | 1979-01-13 | Siemens Ag | Roll assembly for sending wrinkleefree foil tape |
| JPS5812184A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-24 | Hitachi Ltd | 映像記録再生装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0631961A1 (de) * | 1993-06-19 | 1995-01-04 | Hoechst Aktiengesellschaft | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
| JP2005036377A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Toray Ind Inc | 製糸用糸道部材およびその製造方法ならびにそれを用いた合成繊維の製糸方法 |
| CN102341532A (zh) * | 2009-03-30 | 2012-02-01 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 用于制造单丝或带条的装置 |
| CN102869820A (zh) * | 2010-05-03 | 2013-01-09 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 原纤化装置 |
| CN115717275A (zh) * | 2021-08-24 | 2023-02-28 | 汤浅糸道工业株式会社 | 纤维用引导件及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3080135A (en) | Textile apparatus | |
| US3787229A (en) | Low-friction, wear-resistant material | |
| Krelling et al. | Micro-abrasive wear mechanisms of borided AISI 1020 steel | |
| Hayward et al. | Effect of roughness on the friction of diamond on CVD diamond coatings | |
| KR100210409B1 (ko) | 기재에 패턴화된 표면을 제공하는 방법 | |
| Yang et al. | Investigation of laser powder bed fusion manufacturing and post-processing for surface quality of as-built 17-4PH stainless steel | |
| DE69410320T2 (de) | Diamantbeschichtung für aufeinanderarbeitende Bauteile | |
| Kudryakov et al. | DLC coatings for tribotechnical purposes: features of the structure and wear resistance | |
| Antar et al. | Comparative investigation of scratch resistance and tribological performance of Ni–B–TiO2 composite coatings prepared by conventional and novel processing methods | |
| CN102803546B (zh) | 耐腐蚀性优异的被覆物品的制造方法及被覆物品 | |
| JPH01317963A (ja) | 接糸部材 | |
| US5834065A (en) | Composite plated articles having light-emitting properites | |
| Wu et al. | Tribological properties of PTFE/PPS films deposited on the ultrasonic rolling textured substrates by electrohydrodynamic atomization under dry reciprocating sliding | |
| CN105441651A (zh) | 一种提高机车轮轴钢旋转弯曲疲劳性能的方法 | |
| DE19842086A1 (de) | Die Endbehandlung von Wolframcarbid-Oberflächen | |
| US20070009755A1 (en) | Faux stainless steel and method of making | |
| JP4394050B2 (ja) | 低摩擦性、耐摩耗性を向上させた金属板の製造方法 | |
| US2270316A (en) | Finish for working surface of laundry irons and the like | |
| US5006367A (en) | Electroless coating method | |
| Wang et al. | Wear performance of TiCN coating on medium-carbon steel by composite thermo-reactive deposition | |
| Nanbu et al. | Wear resistance of AISI316L steel modified by pre-FPP treated DLC coating | |
| Raymond et al. | Characterization of surface polishing with spindle mounted abrasive disk-type filament tool for manufacturing of machine tool sliding guideways | |
| JPH06121953A (ja) | セラミックスコーテング層を有する塗工用ダイ | |
| Fusaro | Lubrication and failure mechanisms of molybdenum disulfide films. 2: Effect of substrate roughness | |
| Soboleva et al. | Features of frictional treatment of the composite NiCrBSi-Cr3 C2 laser clad coating |