JPH01319652A - 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 - Google Patents
熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はオーステナイト系ステンレス鋼としての耐食性
を保持し、切削性に優れ、かつ熱間加工性の良好なＳｉ
Ｓｅ 、Ｃｕ等を含有する快削ステンレス鋼に関するも
のである。
を保持し、切削性に優れ、かつ熱間加工性の良好なＳｉ
Ｓｅ 、Ｃｕ等を含有する快削ステンレス鋼に関するも
のである。
［従来の技術］
オーステナイト系ステンレス鋼は一般に耐食性、耐錆性
に優れている反面、一般の鋼に比して、機械加工時の切
削性か悪い。そこで切削性を高めるため、ＳｉＳｅ、Ｐ
ｂ、Ｔｅ、Ｂｉ等の快削元素を単独もしくは複合で適宜
添加して切削性の改善かはかられ、実用化されている。
に優れている反面、一般の鋼に比して、機械加工時の切
削性か悪い。そこで切削性を高めるため、ＳｉＳｅ、Ｐ
ｂ、Ｔｅ、Ｂｉ等の快削元素を単独もしくは複合で適宜
添加して切削性の改善かはかられ、実用化されている。
例えば、５ＩＪＳ ３０３はＳを０．１５％以上を添加
し、又ＳＯ３３０３ＳｅはＳｅを０１５％以上添加し、
切削性能をイ」与している。さらにＳにＰｂ、Ｂｉ、Ｔ
ａ等を添加し切削性能を高める方策がとられている。
し、又ＳＯ３３０３ＳｅはＳｅを０１５％以上添加し、
切削性能をイ」与している。さらにＳにＰｂ、Ｂｉ、Ｔ
ａ等を添加し切削性能を高める方策がとられている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしなから、例えば５ＵＳ３０３についていえば５Ｏ
１１５％以上の規格となっているか、Ｓ量を増加するに
従い、切削性は向」ニするか、５ｆｆｉか０３５％以上
になると熱間加工性か著しく悪化しはじめ、歩留か低下
し、経済的製造かむずかしくなってくる。又、耐食性の
低下も著しくなる。
１１５％以上の規格となっているか、Ｓ量を増加するに
従い、切削性は向」ニするか、５ｆｆｉか０３５％以上
になると熱間加工性か著しく悪化しはじめ、歩留か低下
し、経済的製造かむずかしくなってくる。又、耐食性の
低下も著しくなる。
５ＩＩＳ３０３Ｓ ｅについても同様にＳｅの多量添加
は切削性の向上と反比例し、熱間加工性と耐食性な悪く
する。
は切削性の向上と反比例し、熱間加工性と耐食性な悪く
する。
さらに、ｐ ｂ−ｓ複合快削鋼においても、ｐｂ、Ｓの
量を増加するに従って、切削性は良好となるか、耐食性
、熱間加工性か悪くなり、経済的に切削性のよい鋼を製
造することが困菓１ｔとなる。
量を増加するに従って、切削性は良好となるか、耐食性
、熱間加工性か悪くなり、経済的に切削性のよい鋼を製
造することが困菓１ｔとなる。
そこで本発明は、耐食性をあまり害せず、かつ通常のオ
ーステナイト系ステンレス鋼とほぼ同し条件で経済的に
製造可能な熱間加工性のよい、快削ステンレス鋼を提供
するにある。
ーステナイト系ステンレス鋼とほぼ同し条件で経済的に
製造可能な熱間加工性のよい、快削ステンレス鋼を提供
するにある。
［課題を解決するだめの手段］
本発明はこうした課題を解決するために重量割合にて
Ｃ：０．１０％以下 Ｓｌ：、０．５０％以下Ｍ
ｎ ： １．００〜２．００％ Ｎｉ ： ８．
Ｏ［］〜１０．００％Ｃｒ：１７．ＯＯ〜１９００％
Ａ Ａ ： ０．０１５％以下Ｎ００３〜００８％
８０１０〜０３５％Ｃｕ ２５０〜４０％ Ｓ
ｅ ： ０．０３〜０．１２％を含有し、残部かＦｅお
よび不可避的不純物元素からなる、熱間加工性に優れ、
かつ切削性の良好なオーステナイ［・系ステンレス鋼と
している。
ｎ ： １．００〜２．００％ Ｎｉ ： ８．
Ｏ［］〜１０．００％Ｃｒ：１７．ＯＯ〜１９００％
Ａ Ａ ： ０．０１５％以下Ｎ００３〜００８％
８０１０〜０３５％Ｃｕ ２５０〜４０％ Ｓ
ｅ ： ０．０３〜０．１２％を含有し、残部かＦｅお
よび不可避的不純物元素からなる、熱間加工性に優れ、
かつ切削性の良好なオーステナイ［・系ステンレス鋼と
している。
１作 用］
前記成分の調整にあたって、まずＳとＳｅの関係か重要
である。ＳはＭｎＳｉＳｅは金属間化合物（セレナイ［
・）を形成して鋼中に存在し、切削性を付与するもので
あるか、Ｓｅか０１２％以−１−になると、熱間加工性
を極めて悪くし、表面疵を発生し、加工歩留を低下させ
る。又、Ｓｅか０゜０３％以下では切削性にあまり効果
かない。Ｓについても０．３５％以上になると熱間加工
性か悪くなり又０１％以下になれば切削性か劣化する。
である。ＳはＭｎＳｉＳｅは金属間化合物（セレナイ［
・）を形成して鋼中に存在し、切削性を付与するもので
あるか、Ｓｅか０１２％以−１−になると、熱間加工性
を極めて悪くし、表面疵を発生し、加工歩留を低下させ
る。又、Ｓｅか０゜０３％以下では切削性にあまり効果
かない。Ｓについても０．３５％以上になると熱間加工
性か悪くなり又０１％以下になれば切削性か劣化する。
次に切削性イ」与に及ぼすＳｉＳｅ、Ｃｕ、Ｎの複合作
用についてのへる。
用についてのへる。
オーステナイト系ステンレス鋼の切削性能を向上させる
ためには、切削抵抗を下げかつ、切削時の先行亀裂を起
しやすくすることか有効である。
ためには、切削抵抗を下げかつ、切削時の先行亀裂を起
しやすくすることか有効である。
この問題を解決するために、ＭｎＳ介在物とＳｅの金属
間化合物（セレナイト）との複合効果により、切削時に
先行亀裂を起しやずくさせる。この場合、Ｓを熱間加工
可能な最大限０．３５％以下に設定して、Ｓｅを添加し
ていくと、Ｓｅの増加にしたかい熱間加工性か劣化して
くる。よって熱間加工性を害しない範囲で、しかも切削
性に有効に働く範囲として０．０３〜０１２％か適正で
ある。次にＣｕの作用であるか、強力なオーステナイｉ
〜フォーマー元素で地に固溶して軟らかくし、切削抵抗
を低くして切削性能向上させるか、一方亀裂発生度か劣
化するためこれをカバーする必要があり、この方策とし
てＮの少量添加が極めて有効である。Ｎを多量に添加す
ると材質を硬化し切削性を劣化させる。
間化合物（セレナイト）との複合効果により、切削時に
先行亀裂を起しやずくさせる。この場合、Ｓを熱間加工
可能な最大限０．３５％以下に設定して、Ｓｅを添加し
ていくと、Ｓｅの増加にしたかい熱間加工性か劣化して
くる。よって熱間加工性を害しない範囲で、しかも切削
性に有効に働く範囲として０．０３〜０１２％か適正で
ある。次にＣｕの作用であるか、強力なオーステナイｉ
〜フォーマー元素で地に固溶して軟らかくし、切削抵抗
を低くして切削性能向上させるか、一方亀裂発生度か劣
化するためこれをカバーする必要があり、この方策とし
てＮの少量添加が極めて有効である。Ｎを多量に添加す
ると材質を硬化し切削性を劣化させる。
よって０．０３〜０．０８％の範囲か適正である。
さらに、本発明の成分限度について説明する。
Ｓ（硫黄）
Ｓは前記したように切削性、熱間加工性及び耐食性に関
与する元素として極めて重要である。０１％以下では切
削性か悪く、又０．３５％以十になると熱間加工性を悪
くし、表面疵発生の原因となる。よって０．１０％〜０
．３５％とした。
与する元素として極めて重要である。０１％以下では切
削性か悪く、又０．３５％以十になると熱間加工性を悪
くし、表面疵発生の原因となる。よって０．１０％〜０
．３５％とした。
特に０１５％〜０．３２％が最も適している。
Ｓｅ （セレン）
Ｓｅは金属間化合物（セレナイド）を形成し、切削性向
上に効果かあるか、材質を脆化させて熱間加工性を極め
て悪くする。よって０．０３％〜０１２％としたか、特
に切削性と加工性とを兼ねそなえるために０．０５〜０
．１２％か最適である。
上に効果かあるか、材質を脆化させて熱間加工性を極め
て悪くする。よって０．０３％〜０１２％としたか、特
に切削性と加工性とを兼ねそなえるために０．０５〜０
．１２％か最適である。
Ｃｕ （銅）
Ｃｕは耐熱性、切削性を向上させるが、４．０％以上添
加すると粒界に析出し、加工性を極めて悪くする。よっ
て２５〜４．０％とした。偏析等を考慮した場合２５〜
３５％が最適である。
加すると粒界に析出し、加工性を極めて悪くする。よっ
て２５〜４．０％とした。偏析等を考慮した場合２５〜
３５％が最適である。
Ｎ（窒素）
Ｎは地に固溶し、Ｃｕとは逆に地を硬くし、切削抵抗を
若干上げるが、切削時の先行亀裂を起しやすくし、焼付
防止に有効に働き、かつ切粉の分断性か向上し、切削表
面をなめらかにする働きかある。しかし多過ぎると、切
削抵抗を大きくし、工具寿命を短かくし切削性能を悪く
する。
若干上げるが、切削時の先行亀裂を起しやすくし、焼付
防止に有効に働き、かつ切粉の分断性か向上し、切削表
面をなめらかにする働きかある。しかし多過ぎると、切
削抵抗を大きくし、工具寿命を短かくし切削性能を悪く
する。
よって０．０３〜０．０８％とした。
Ａ℃ （アルミニューム）
へヰの微量添加は△Ａ２０３ ＣａＯＳ＋ ０２の低
融点複合介在物を作り、切削性にとって有効であるか、
必要以上の添加はかたいＡｆ１２０３の介在物を作り、
切削性を悪くするばかりでなく、強力なフェライト生成
元素のため組織を不安定にし熱間加工性を悪くする。よ
って、０．０１５％以下とした。
融点複合介在物を作り、切削性にとって有効であるか、
必要以上の添加はかたいＡｆ１２０３の介在物を作り、
切削性を悪くするばかりでなく、強力なフェライト生成
元素のため組織を不安定にし熱間加工性を悪くする。よ
って、０．０１５％以下とした。
Ｃ（炭素）
Ｃか多いとクロームカーバイトをつくり耐食性を悪くす
るとともに、地を硬くし切削抵抗を大きくして切削性を
悪くするため０．１０％以下とした。
るとともに、地を硬くし切削抵抗を大きくして切削性を
悪くするため０．１０％以下とした。
Ｓｉ （けい素）
Ｓｉはフェライトフ詞−マーの元素で、かつ地を硬くし
、切削抵抗を大きくし切削性を悪くするため脱酸に必要
な程度におさえ０５０％以下とした。
、切削抵抗を大きくし切削性を悪くするため脱酸に必要
な程度におさえ０５０％以下とした。
Ｍｎ（マンカン）
ＭｎはＳと結合してＭｎＳの形成して介在物となり切削
性を支配する重要な元素である。しかし過度に多いと切
削性を害するためＭ ｎ Ｓの固定に必要な最小限（０
７０％）よりＳの偏析を考慮して若干条目とし１００〜
２００％とした。
性を支配する重要な元素である。しかし過度に多いと切
削性を害するためＭ ｎ Ｓの固定に必要な最小限（０
７０％）よりＳの偏析を考慮して若干条目とし１００〜
２００％とした。
Ｎｉにッケル）
Ｎ１はオーステナイ１〜生成元素であり、加工性、耐食
性の面からオーステナイトａ織を安定させるため８．０
０％〜１０．００％とした。なお、あまり多くすると経
済的に不利であるばかりでなく、切削性も悪くする。
性の面からオーステナイトａ織を安定させるため８．０
０％〜１０．００％とした。なお、あまり多くすると経
済的に不利であるばかりでなく、切削性も悪くする。
Ｃｒ （クローム）
Ｃｒは１９．００％以−１−になるとフェライトが多く
生成し熱間加工性を悪くする。又１．７．００％以下で
は耐食性を劣化させるため１．７．Ｏ○〜１９００％と
した。
生成し熱間加工性を悪くする。又１．７．００％以下で
は耐食性を劣化させるため１．７．Ｏ○〜１９００％と
した。
（以下余白）
「実施例」
第１表に示す成分を有する鋼塊を、本発明のサンプル１
〜５及び比較材のサンプル６〜１１に従って溶製し夫々
以下に述へる試験に合せて調製したサンプルについて、
熱間加工性、切削性及び耐食性を比較試験した。
〜５及び比較材のサンプル６〜１１に従って溶製し夫々
以下に述へる試験に合せて調製したサンプルについて、
熱間加工性、切削性及び耐食性を比較試験した。
第１図は、各サンプルの熱間加工性を示すもので、試験
の方法は夫々の成分を有する鋼塊を１１０φのビレット
に分塊圧延後サンプリングし、９００〜鳳 ２００℃の
範囲において高温高速引張試験（グリ−プル試験）を行
なった。
の方法は夫々の成分を有する鋼塊を１１０φのビレット
に分塊圧延後サンプリングし、９００〜鳳 ２００℃の
範囲において高温高速引張試験（グリ−プル試験）を行
なった。
第１図から、本発明のサンプル４及び５は比較材のサン
プル６ （ＳｔｌＳ ３０４）より熱間加工性は少し劣
るか、従来の快削ステンレス（比較材８〜１１）よりは
るかにすくれ、本発明のサンプル１．２及び３において
も９０００Ｃ以上で、絞り値７０％以上あり、熱間加工
性が従来のものより、すぐれていることを示す。
プル６ （ＳｔｌＳ ３０４）より熱間加工性は少し劣
るか、従来の快削ステンレス（比較材８〜１１）よりは
るかにすくれ、本発明のサンプル１．２及び３において
も９０００Ｃ以上で、絞り値７０％以上あり、熱間加工
性が従来のものより、すぐれていることを示す。
第２図（ａ）、第４図及び第５図は、切削ニー具の寿命
に関するもので、第１表に示す成分の鋼塊を溶製し、熱
間圧延後、供試材を１．１．００℃に加熱して固溶化処
理を行い調製した各サンプルについて高速自動盤、旋削
及び穴あけを行い、その際の工具寿命をもって切削性を
評価した。
に関するもので、第１表に示す成分の鋼塊を溶製し、熱
間圧延後、供試材を１．１．００℃に加熱して固溶化処
理を行い調製した各サンプルについて高速自動盤、旋削
及び穴あけを行い、その際の工具寿命をもって切削性を
評価した。
第２図（ａ） １．＊高速自動盤による工具ノｆ命を示
す。
す。
切削条件
切削速度 ４８ 、 ５ （ｍ／ｍｉｎ、）回１１広数
１ ９ ４ ２ （ｒｐｍ）ザイクルタ
イム ３３ 切込み １．５（ｍｍ） スクイ角 ２０゜ 工具幅 ８．０（ｍｍ） 切削油 なし 工具寿命の判定はＶＢ＝０． ２ （ｍｍ）に達するま
でに第２図（ｂ）に示す加工形状の製品を幾つ加工出来
るかにより判定した。
１ ９ ４ ２ （ｒｐｍ）ザイクルタ
イム ３３ 切込み １．５（ｍｍ） スクイ角 ２０゜ 工具幅 ８．０（ｍｍ） 切削油 なし 工具寿命の判定はＶＢ＝０． ２ （ｍｍ）に達するま
でに第２図（ｂ）に示す加工形状の製品を幾つ加工出来
るかにより判定した。
第４図は旋削工具寿命を示す。
切削条件
工具 Ｐ １．０
送り ０ 、 ２ （ｍｍ／ｒｅｖ）切込み
１．０（ｍｍ） 切削油 ・なし ヅテ命判定： ＶＢ＝０．２ （ｍｍ）第５図は穴あＧ
ツ工具寿命を示す。
１．０（ｍｍ） 切削油 ・なし ヅテ命判定： ＶＢ＝０．２ （ｍｍ）第５図は穴あＧ
ツ工具寿命を示す。
工具５ＫＨ９
１０φス］・レート・トリル
送り Ｏｏｌ ５ （ｍｍ／ｒｅｖ）穴深さ
３０（ｍｍ）未貫通 切削油 、なし 寿命判定・溶損 以上第２図（ａ）、第４図及び第５図に示すとおり本発
明の１．２．３及び本発明の４，５の各サンプルは高速
自動盤、旋削及び穴あけの各切削試験においていずれも
良好な結果を示した。又、切粉の分断性においても他の
比較材に比して良好な結果を示した。第３図は耐食性を
示すもので、固溶化処理後スケール除去した各サンプル
について、塩水噴霧により耐食試験を行なった。
３０（ｍｍ）未貫通 切削油 、なし 寿命判定・溶損 以上第２図（ａ）、第４図及び第５図に示すとおり本発
明の１．２．３及び本発明の４，５の各サンプルは高速
自動盤、旋削及び穴あけの各切削試験においていずれも
良好な結果を示した。又、切粉の分断性においても他の
比較材に比して良好な結果を示した。第３図は耐食性を
示すもので、固溶化処理後スケール除去した各サンプル
について、塩水噴霧により耐食試験を行なった。
試験条件
３５°Ｃ
５％食塩水
連続９６時間
判定基準
図に示すように比較材６ （ＳＵＳ３０４）に比して若
干劣るが他の比較材（快削ステンレス鋼）に比して優れ
ている。
干劣るが他の比較材（快削ステンレス鋼）に比して優れ
ている。
［発明の効果］
Ｃｕ、Ｓｅ、ＳｉＮの各成分を特許請求の範囲に定め複
合添加し、かつＣ，Ａｆｌ、Ｓｌ、Ｍｎ等の各成分を特
許請求の範囲内でコントロールすることにより熱間加工
性かよく、従って、一般のオースブナイト系ステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４）とほぼ同］ ２ 等の条件で製造が可能で、かつ耐食性、切削性能に優れ
た快削ステンレス鋼を提供するものである。
合添加し、かつＣ，Ａｆｌ、Ｓｌ、Ｍｎ等の各成分を特
許請求の範囲内でコントロールすることにより熱間加工
性かよく、従って、一般のオースブナイト系ステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４）とほぼ同］ ２ 等の条件で製造が可能で、かつ耐食性、切削性能に優れ
た快削ステンレス鋼を提供するものである。
第１図は熱間加工性を示す図、第２図（ａ）は高速自動
盤による工具寿命を示す図、第２図（ｂ）は高速自動盤
による製品の加工形状を示す正面図、第３図は耐食性を
示す図、第４図は旋削工具寿命を示す図、第５図は穴あ
け工具寿命を示す図である。 特許出願人 日本高周波鋼業株式会社代理人 弁理士
佐 藤 英 昭 吋 子糸ダｄネ市正書（自発） 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 １、事件の表示 昭和６３年特許願第１５１８０７号 ２ 発明の名称 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号名 称
口本高周波鋼業株式会社 代表者 岩城正保 ５、補正命令の日イマ１ 自 発６ 補正の対
象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 （１）明細書の第１１頁第１７行目の次に下記の文章を
加入する。 記 ＶＢはハイド刃先の二番摩耗量である。 （２）同書の第１２頁第１１行目の次に下記の文章を加
入する。 記 ＰＩＯば、超硬チップのＪＩＳの使用分類記号の１種で
、鋼・鋳鋼品切削用であって、高速。 小〜中切削面積１作業条件の比較的良いときに使用する
。
盤による工具寿命を示す図、第２図（ｂ）は高速自動盤
による製品の加工形状を示す正面図、第３図は耐食性を
示す図、第４図は旋削工具寿命を示す図、第５図は穴あ
け工具寿命を示す図である。 特許出願人 日本高周波鋼業株式会社代理人 弁理士
佐 藤 英 昭 吋 子糸ダｄネ市正書（自発） 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 １、事件の表示 昭和６３年特許願第１５１８０７号 ２ 発明の名称 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区大手町１丁目７番２号名 称
口本高周波鋼業株式会社 代表者 岩城正保 ５、補正命令の日イマ１ 自 発６ 補正の対
象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 （１）明細書の第１１頁第１７行目の次に下記の文章を
加入する。 記 ＶＢはハイド刃先の二番摩耗量である。 （２）同書の第１２頁第１１行目の次に下記の文章を加
入する。 記 ＰＩＯば、超硬チップのＪＩＳの使用分類記号の１種で
、鋼・鋳鋼品切削用であって、高速。 小〜中切削面積１作業条件の比較的良いときに使用する
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合にて Ｃ：０．１０％以下Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：１．００〜２．００％Ｎｉ：８．００〜１０．０
０％Ｃｒ：１７．００〜１９．００％Ａｌ：０．０１５
％以下Ｎ：０．０３〜０．０８％Ｓ：０．１０〜０．３
５％Ｃｕ：２．５０〜４．０％Ｓｅ：０．０３〜０．１
２％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物元素か
らなる熱間加工性に優れ、かつ切削性の良好なオーステ
ナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15180788A JPH01319652A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15180788A JPH01319652A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01319652A true JPH01319652A (ja) | 1989-12-25 |
Family
ID=15526738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15180788A Pending JPH01319652A (ja) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | 熱間加工性の良好な快削ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01319652A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0736610A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-09 | UGINE SAVOIE (société anonyme) | Acier inoxydable austénitique resulfuré à usinabilité améliorée, utilisé notamment dans le domaine de l'usinage à très grande vitesse de coupe et le domaine du décolletage |
-
1988
- 1988-06-20 JP JP15180788A patent/JPH01319652A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0736610A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-09 | UGINE SAVOIE (société anonyme) | Acier inoxydable austénitique resulfuré à usinabilité améliorée, utilisé notamment dans le domaine de l'usinage à très grande vitesse de coupe et le domaine du décolletage |
| FR2732694A1 (fr) * | 1995-04-07 | 1996-10-11 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree, utilise notamment dans le domaine de l'usinage a tres grande vitesse de coupe et le domaine du decolletage |
| US5656237A (en) * | 1995-04-07 | 1997-08-12 | Ugine Savoie | Resulfurized austenitic stainless steel with improved machinability |
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