JPH01319700A - 冷間圧延ステンレス鋼シートおよびストリップの処理法 - Google Patents
冷間圧延ステンレス鋼シートおよびストリップの処理法Info
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- JPH01319700A JPH01319700A JP63330740A JP33074088A JPH01319700A JP H01319700 A JPH01319700 A JP H01319700A JP 63330740 A JP63330740 A JP 63330740A JP 33074088 A JP33074088 A JP 33074088A JP H01319700 A JPH01319700 A JP H01319700A
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- C25F1/02—Pickling; Descaling
- C25F1/04—Pickling; Descaling in solution
- C25F1/06—Iron or steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
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- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/60—Continuous furnaces for strip or wire with induction heating
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は冷間圧延されたステンレス鋼ジー１〜ま／こは
ストリップの処理法、特にそれを焼鈍し、次いて脱スケ
ールする方法に関する。
ストリップの処理法、特にそれを焼鈍し、次いて脱スケ
ールする方法に関する。
平板圧延されたステンレス鋼ジーＩ〜およびストリップ
製品のｖ！＃造に際しては、冷間圧延操作ののち材料を
焼鈍または軟化させる必要がある。ごく一般的な焼鈍法
の１つは、鋼を酸化炉雰囲気内で、酸化物の表面スＩ〜
リップが形成されやすい温度に加熱することによる。こ
の種の加熱−処理される鋼の化学組成に応して一般に１
４５０〜２１５０″Ｆ （７８８〜１１７７℃）の温度
とされるーは一般に酸化性雰囲気を含む耐火材で内張す
されたカス炎炉内で行われ、この種の処理によって一般
にステンレス鋼上に４０００オンクス１ヘロームないし
数ミクロンの範囲の厚さを有する酸１ヒ物ストリンプが
形成される。
製品のｖ！＃造に際しては、冷間圧延操作ののち材料を
焼鈍または軟化させる必要がある。ごく一般的な焼鈍法
の１つは、鋼を酸化炉雰囲気内で、酸化物の表面スＩ〜
リップが形成されやすい温度に加熱することによる。こ
の種の加熱−処理される鋼の化学組成に応して一般に１
４５０〜２１５０″Ｆ （７８８〜１１７７℃）の温度
とされるーは一般に酸化性雰囲気を含む耐火材で内張す
されたカス炎炉内で行われ、この種の処理によって一般
にステンレス鋼上に４０００オンクス１ヘロームないし
数ミクロンの範囲の厚さを有する酸１ヒ物ストリンプが
形成される。
この種のスケールは製品が販売できる状君となったと考
えられる前に、最終的には除去されなければならない。
えられる前に、最終的には除去されなければならない。
これを行うためには、先行技術によれば数種の脱スケー
ル法のいずれかを単独で、または組合わせて採用するこ
とができ、これらの既知の方法には（１）ショットワラ
スト後の酸洗い、（２）製品を容融塩に浸漬するか、ま
たはこれを電解処理してスケールを除去しやすくしたう
えでの酸洗い、および（３）直接的な酸洗いがある。酸
洗い操作にふつう用いられる酸には硫酸、硝酸および硝
酸−フッ化水素酸の組合わせが含まれる。これらの酸の
使用は不利であり、かつ費用がかがる。
ル法のいずれかを単独で、または組合わせて採用するこ
とができ、これらの既知の方法には（１）ショットワラ
スト後の酸洗い、（２）製品を容融塩に浸漬するか、ま
たはこれを電解処理してスケールを除去しやすくしたう
えでの酸洗い、および（３）直接的な酸洗いがある。酸
洗い操作にふつう用いられる酸には硫酸、硝酸および硝
酸−フッ化水素酸の組合わせが含まれる。これらの酸の
使用は不利であり、かつ費用がかがる。
それは、これらの酸自体が安価でないのみならず、それ
らは有害物質であるので、それらの使用前、使用中、庚
用後に特別な取扱い方が要求され、また環境基準により
酸洗い廃液の廃棄に要する費用か問題となるためである
。
らは有害物質であるので、それらの使用前、使用中、庚
用後に特別な取扱い方が要求され、また環境基準により
酸洗い廃液の廃棄に要する費用か問題となるためである
。
先行技術には米国特許第４，３６３，７０９号明細書も
含まれるが、そこでは少なくとも］５０°Ｆ （６５，
６℃）の温度に保たれた、硫酸ナトリウノ＼約１５〜２
５＋ｕｔ、％を含有する水溶液を電解浴とし、高電流密
度電解脱スケール法を採用して、ステンレス鋼の金属本
体の表面から酸１ヒ物スケールを除去することが示され
ている。上記特許明細書によれは、ステンレス鋼がアノ
−Ｆとして、少なくとも１０秒間、少なくとＬ電流密度
３ Ａ７’１ｎ２（４６，５Ａ／ｄｍ２）にて直流の作
用下に置かれる。
含まれるが、そこでは少なくとも］５０°Ｆ （６５，
６℃）の温度に保たれた、硫酸ナトリウノ＼約１５〜２
５＋ｕｔ、％を含有する水溶液を電解浴とし、高電流密
度電解脱スケール法を採用して、ステンレス鋼の金属本
体の表面から酸１ヒ物スケールを除去することが示され
ている。上記特許明細書によれは、ステンレス鋼がアノ
−Ｆとして、少なくとも１０秒間、少なくとＬ電流密度
３ Ａ７’１ｎ２（４６，５Ａ／ｄｍ２）にて直流の作
用下に置かれる。
先行技術にはさらに、金属ストリップまたはジ−ｌ−材
ｔ（に誘導法により熱を与える方法に係る一群の特許が
含まれる。この先行技術にはたとえば米国特許第４，０
５４，７７０．４，５８５，９１６．３，４４４，３４
６ 。
ｔ（に誘導法により熱を与える方法に係る一群の特許が
含まれる。この先行技術にはたとえば米国特許第４，０
５４，７７０．４，５８５，９１６．３，４４４，３４
６ 。
２．９０２，５７２および４，６７８，８８３号か含ま
れる。これらの特許（′１″横磁束誘導加熱（ｔｒａｎ
ｓｖｅｒｓｅ ｆ ｌｕｘ １ｎ−ｄｕｃｔ、ｉｏｎ
ｌ＋ｅａｔ、ｉＢ）″と呼はれる電磁誘導法に関連する
ものと理解される。
れる。これらの特許（′１″横磁束誘導加熱（ｔｒａｎ
ｓｖｅｒｓｅ ｆ ｌｕｘ １ｎ−ｄｕｃｔ、ｉｏｎ
ｌ＋ｅａｔ、ｉＢ）″と呼はれる電磁誘導法に関連する
ものと理解される。
［発明か解決しようとする課題〕
当業者に（」、酸化性雰囲気を備えた耐火（Ａて内張り
しプご炉を用いて通常のカス炎加熱を行うよりも誘導加
熱を用いた方かよかろうという気持があった。これが可
能てあれば加熱はより速やかにかつ効果的に行われるな
め、焼鈍で高温にさらされる時間か短縮され、形成され
る酸化物スケールかより薄くてきるであろうことは、当
業者には明らかであった。しかし同時に当業者は実施−
１１かなりの難点があることも認識ぜさ゛るを得す、こ
の明らかに望ましい状態は困難または不可能となってい
た。
しプご炉を用いて通常のカス炎加熱を行うよりも誘導加
熱を用いた方かよかろうという気持があった。これが可
能てあれば加熱はより速やかにかつ効果的に行われるな
め、焼鈍で高温にさらされる時間か短縮され、形成され
る酸化物スケールかより薄くてきるであろうことは、当
業者には明らかであった。しかし同時に当業者は実施−
１１かなりの難点があることも認識ぜさ゛るを得す、こ
の明らかに望ましい状態は困難または不可能となってい
た。
たとえば、スＩ〜リップまたはシー１への縁ｒ＝を近に
かけられる磁束の量を減少させるように特別な処置をと
らなければ不均一な加熱が生し、そのためステンレス鋼
、ストリップを満足ずＩ＼き処理量で商業的に処理する
際に、処理されるストリップに許容てきない座屈（ｌ＋
ｕｃｋ ｌ ｉＢ）または歪曲（００１１１）ｌ ｉＢ
）が生しるという由々しき事態をまねきかねなかった。
かけられる磁束の量を減少させるように特別な処置をと
らなければ不均一な加熱が生し、そのためステンレス鋼
、ストリップを満足ずＩ＼き処理量で商業的に処理する
際に、処理されるストリップに許容てきない座屈（ｌ＋
ｕｃｋ ｌ ｉＢ）または歪曲（００１１１）ｌ ｉＢ
）が生しるという由々しき事態をまねきかねなかった。
さらに、既知のカス炎加熱法は種々の、ストリップ幅の
ステンレス鋼、ストリップを、そのときの操作条件にお
いて何ら他の重要な調節を行うことなく取扱うことがで
きる。誘導加熱については、ある既知の商業用幅から他
への変更、および処理されるステンレス鋼の組成の変更
（ｊ、他の満足すべき一組の操作条件を決定するために
さらに実験を４ｇ・要とする。
ステンレス鋼、ストリップを、そのときの操作条件にお
いて何ら他の重要な調節を行うことなく取扱うことがで
きる。誘導加熱については、ある既知の商業用幅から他
への変更、および処理されるステンレス鋼の組成の変更
（ｊ、他の満足すべき一組の操作条件を決定するために
さらに実験を４ｇ・要とする。
先行技術の水準は当業者に対し、［冷間圧延ステンレス
鋼シートまたはストリップ製造後における、焼鈍と後続
の脱スケール処理とを誘導加熱と後続の硫酸すｌ〜リウ
ノ＼溶液中における改良型電解処理との組合わせにより
実施することができ、それを適切に実施した場きにはそ
の陵の酸洗いが省略できる」ということを示唆するよう
なものではなか−）な。
鋼シートまたはストリップ製造後における、焼鈍と後続
の脱スケール処理とを誘導加熱と後続の硫酸すｌ〜リウ
ノ＼溶液中における改良型電解処理との組合わせにより
実施することができ、それを適切に実施した場きにはそ
の陵の酸洗いが省略できる」ということを示唆するよう
なものではなか−）な。
（１）総論
冷間圧延ステンレス鋼シー１−またはスＩ〜リップを２
３００’ Ｆ （１２６０℃）までの焼鈍温度に誘導加
熱し、これによりこの」二に２０００オングストロ一ノ
＼以上の厚さを有するスケールを形成させ、次いて高電
流密度て、少なくとも１５０°Ｆ（６６℃）の温度に保
たれた１５〜２５ｕｒｔ％の硫酸す１〜リウム水溶液中
において、鋼を実質的に完全に脱スケールするのに１＝
分な時間、電解膜スゲールすることにより後処理する。
３００’ Ｆ （１２６０℃）までの焼鈍温度に誘導加
熱し、これによりこの」二に２０００オングストロ一ノ
＼以上の厚さを有するスケールを形成させ、次いて高電
流密度て、少なくとも１５０°Ｆ（６６℃）の温度に保
たれた１５〜２５ｕｒｔ％の硫酸す１〜リウム水溶液中
において、鋼を実質的に完全に脱スケールするのに１＝
分な時間、電解膜スゲールすることにより後処理する。
本発明は添付の図面を考慮すれば、斜上の、またｍ下の
記載から十分に理解されるものど思われる。図面は本発
明による方法の工程図である。
記載から十分に理解されるものど思われる。図面は本発
明による方法の工程図である。
（２）詳論
図面において、本発明方法はブロック２、すなわち出発
材料、好ましくはスＩ・リップ状またはジーＩ・状の冷
間圧延されたステンレス引がらまず説明される９このス
テンレス鋼はオーステナイト性（たとえはＡＩＳＩ型３
０４）またはフエライＩ・性（たとえばＡｌ５Ｔ型４３
０〉のいずれてあってもよい。この種のジー［・またｃ
ｊス１−リップは一般に０００８〜０．０２ｉｎ、（０
，２０３２〜０５０８肩肩）、特に０．０１２ｉｎ、
（０，３０４８ｙｙ）程度の厚さをもち、２４〜４０ｉ
ｎ、（６１〜１０１．６ｃｚ）程度の種々のシード幅で
得られる。本発明方法は明らかに個々のシートにつき順
次適用することもできるか、連続ストリップまたはウェ
ブに対して適用する方が効率的であることは当業者には
理解し得る筈である。市販用シート状またはストリップ
状のステン「ス鋼を製造するには、冷間圧延ステンレス
シートを焼鈍および脱スケール処理る必要がある。
材料、好ましくはスＩ・リップ状またはジーＩ・状の冷
間圧延されたステンレス引がらまず説明される９このス
テンレス鋼はオーステナイト性（たとえはＡＩＳＩ型３
０４）またはフエライＩ・性（たとえばＡｌ５Ｔ型４３
０〉のいずれてあってもよい。この種のジー［・またｃ
ｊス１−リップは一般に０００８〜０．０２ｉｎ、（０
，２０３２〜０５０８肩肩）、特に０．０１２ｉｎ、
（０，３０４８ｙｙ）程度の厚さをもち、２４〜４０ｉ
ｎ、（６１〜１０１．６ｃｚ）程度の種々のシード幅で
得られる。本発明方法は明らかに個々のシートにつき順
次適用することもできるか、連続ストリップまたはウェ
ブに対して適用する方が効率的であることは当業者には
理解し得る筈である。市販用シート状またはストリップ
状のステン「ス鋼を製造するには、冷間圧延ステンレス
シートを焼鈍および脱スケール処理る必要がある。
本発明によれは上記ステンレス鋼シーＩ・またはス１へ
リップに図面の枠４に示したように誘導焼鈍操作を施す
。当業者であれはわかるように、王の工程でのｗｉ誘導
加熱法では前記したＪ：うに米国特許第４，０５４，７
７０；４，５８５，９１６；３，４４４，３４６；２゜
９０２．５７２および４，６７８，８８３号明ｍｌ書か
ら当業者に知られている種類のものにより、処理される
鋼の化学組成に応して適切な焼鈍温度、たとえは１４５
０〜２３００°Ｆ （７８８〜１２６０６Ｃ）にステン
レス鋼か加熱される。本発明の目的および開示に沿って
、歪曲または座屈を生じる可能性のある不均一な温度の
発生を避け ）１４足すべき処理策てステンレス鋼シー
トまたはストリップに満足ずｌ＼き加熱をｆＩＩＪｊ−
するためには、極片び）遮蔽とｆτｊ形とを適当なもの
にすると共に、（ｔ ’ｊする周波数および電力の川音
わせを適当にｉ２Ｊ択することは当業者か容易になしつ
る範囲内にあると考えられる。
リップに図面の枠４に示したように誘導焼鈍操作を施す
。当業者であれはわかるように、王の工程でのｗｉ誘導
加熱法では前記したＪ：うに米国特許第４，０５４，７
７０；４，５８５，９１６；３，４４４，３４６；２゜
９０２．５７２および４，６７８，８８３号明ｍｌ書か
ら当業者に知られている種類のものにより、処理される
鋼の化学組成に応して適切な焼鈍温度、たとえは１４５
０〜２３００°Ｆ （７８８〜１２６０６Ｃ）にステン
レス鋼か加熱される。本発明の目的および開示に沿って
、歪曲または座屈を生じる可能性のある不均一な温度の
発生を避け ）１４足すべき処理策てステンレス鋼シー
トまたはストリップに満足ずｌ＼き加熱をｆＩＩＪｊ−
するためには、極片び）遮蔽とｆτｊ形とを適当なもの
にすると共に、（ｔ ’ｊする周波数および電力の川音
わせを適当にｉ２Ｊ択することは当業者か容易になしつ
る範囲内にあると考えられる。
こうして加熱されたステンレス鋼シー１−を次いて水て
急冷するが、まノコは空冷することがてきる。
急冷するが、まノコは空冷することがてきる。
枠／１の誘導焼鈍処理によって、２０００オンクス１〜
ローム以下、特に７００〜１４００イ〉・クスＩ−ｔコ
ーム程度の厚さを存する酸化物スンーールを保存するス
テンレス鋼製品か得られる。これは−・般的なカス炎式
耐人材内張り炉内で焼鈍のために加熱された場合に得ら
れる酸１ヒ物スケールの厚さの約１／３である。当業者
にとって、カス炎雰囲気中で行われる一般的焼鈍操作に
おいては中性または還元性の雰囲気をＬｊえるＩ＼く特
別な処置をとらない限り、ステンレス鋼シー！へま／Ｓ
はスＩ−リップを酸化する傾向があることは自明のこと
てＪ）る。このような特別な処置ＧＪ ・般α）焼鈍操
作を実施不可能なほど高価なものにしてしまう。
ローム以下、特に７００〜１４００イ〉・クスＩ−ｔコ
ーム程度の厚さを存する酸化物スンーールを保存するス
テンレス鋼製品か得られる。これは−・般的なカス炎式
耐人材内張り炉内で焼鈍のために加熱された場合に得ら
れる酸１ヒ物スケールの厚さの約１／３である。当業者
にとって、カス炎雰囲気中で行われる一般的焼鈍操作に
おいては中性または還元性の雰囲気をＬｊえるＩ＼く特
別な処置をとらない限り、ステンレス鋼シー！へま／Ｓ
はスＩ−リップを酸化する傾向があることは自明のこと
てＪ）る。このような特別な処置ＧＪ ・般α）焼鈍操
作を実施不可能なほど高価なものにしてしまう。
図面の枠６内に示したように本発明方法の次の工程にお
いては、ステンし一ス鋼ス１ヘリンプを１５０°Ｆ（６
６℃）以上の温度に維持された１５−２５１１ＩＬ。
いては、ステンし一ス鋼ス１ヘリンプを１５０°Ｆ（６
６℃）以上の温度に維持された１５−２５１１ＩＬ。
２、−の硫酸すトリウム水溶液の浴中て、３Ａ／目１′
（４６、５Ａ ′ｃｌ １０′）辺、Ｉ−７の電流密度
を用いて電解処理するー々ｒましく６」ストリンブ′を
アノ−１−として少う・てとも１０秒間、直流十に置く
、このような脱スケール処理口面記の米ぼｌ特許第４，
３６３，７０９号明沼ＩＩ書中に示され、揄しノちれて
いる。 しかし本発明によれば、枠、１の誘導焼鈍に際
して得られる酸化物スケールの厚さをより小さくするこ
とを考えて、採用する処理条件の絹合わせ（硫酸す１−
リウノ＼の濃度、浴温、付与する電流密度、および処理
時間）を、より緩和する方向て若−′［変更し、なおか
−）後続の醗洗いに頼ることなく、スケールが適切に、
ずなわち実質的に完全に除去され／こ製品か得られるこ
とが見出された。従−）て本発明によれは、枠８内に示
されるようにステンレス鋼をさらに水洗、ブラシがけ、
および乾燥処理すると、枠］０内に示されるように適切
にづ尭鈍および脱スケールされｔコスデンルス鋼かｒ）
られる７ 〔実施例゛１ 以−にに説明した本発明をさらに以下の詳細な例Ｈ− によって具体的に説明する。
（４６、５Ａ ′ｃｌ １０′）辺、Ｉ−７の電流密度
を用いて電解処理するー々ｒましく６」ストリンブ′を
アノ−１−として少う・てとも１０秒間、直流十に置く
、このような脱スケール処理口面記の米ぼｌ特許第４，
３６３，７０９号明沼ＩＩ書中に示され、揄しノちれて
いる。 しかし本発明によれば、枠、１の誘導焼鈍に際
して得られる酸化物スケールの厚さをより小さくするこ
とを考えて、採用する処理条件の絹合わせ（硫酸す１−
リウノ＼の濃度、浴温、付与する電流密度、および処理
時間）を、より緩和する方向て若−′［変更し、なおか
−）後続の醗洗いに頼ることなく、スケールが適切に、
ずなわち実質的に完全に除去され／こ製品か得られるこ
とが見出された。従−）て本発明によれは、枠８内に示
されるようにステンレス鋼をさらに水洗、ブラシがけ、
および乾燥処理すると、枠］０内に示されるように適切
にづ尭鈍および脱スケールされｔコスデンルス鋼かｒ）
られる７ 〔実施例゛１ 以−にに説明した本発明をさらに以下の詳細な例Ｈ− によって具体的に説明する。
実施例ｌ
ＡＩＳＩタイプ３０４ステントス鋼スｌ−リップ、０．
０１２ｉｎ、（０，３１ｚｘ）厚、を焼鈍のなめに１８
５０°丁？＜１０ｊＯ”Ｃ）グ】温度に誘導加熱した。
０１２ｉｎ、（０，３１ｚｘ）厚、を焼鈍のなめに１８
５０°丁？＜１０ｊＯ”Ｃ）グ】温度に誘導加熱した。
これを次いて３Ａ、、、、Ｚ １ｎ２（４６，５Ａ ／
ｄ＋ｎ２）で１５秒間、１６０°Ｉ２（７１℃）に保た
れた２０ｕ＋ｔ％硫酸ナトリウムを含有する水性洛中に
おいて電解脱スケール処理した。焼鈍グ）ままの酸化物
の厚さは７００オンクストロームであり、電解脱スケー
ル後には酸化物の厚さは３５オンクストロームであると
判定された。水洗、ブラシがけ、および乾燥したのち、
製品は満足すべき状態に焼鈍および脱スケールされたス
デンレス鋼ストリップからなっていた。
ｄ＋ｎ２）で１５秒間、１６０°Ｉ２（７１℃）に保た
れた２０ｕ＋ｔ％硫酸ナトリウムを含有する水性洛中に
おいて電解脱スケール処理した。焼鈍グ）ままの酸化物
の厚さは７００オンクストロームであり、電解脱スケー
ル後には酸化物の厚さは３５オンクストロームであると
判定された。水洗、ブラシがけ、および乾燥したのち、
製品は満足すべき状態に焼鈍および脱スケールされたス
デンレス鋼ストリップからなっていた。
実施例２
電解脱スケール処理に際し電流密度が：（、５Ａ ／１
ｎ２（５４，３Ａ ／ｄｍ２）であった点以外は実施例
１に？（トした。結果は実施例１と同してあり、ずなわ
ち満足ずべき状態に脱スケールされた。
ｎ２（５４，３Ａ ／ｄｍ２）であった点以外は実施例
１に？（トした。結果は実施例１と同してあり、ずなわ
ち満足ずべき状態に脱スケールされた。
実施例３
鋼かＡＴＳＴタイプ４３０てあり、焼鈍温度が１５００
°Ｆ（８２０τ丁）てあり、？欠いて、ステンルスｊＦ
ＩＩストす・ンブを空冷する代わりに水で急冷した点以
外は実施例１に準しｔ：、結果は実質的に等しく、スケ
ールの酸化１勿のＪＴｙ、さはメ尭鈍後に９００オンク
ス１ヘローノ・てあり、電解膜スゲール険に５２５オン
クストロームてあった。
°Ｆ（８２０τ丁）てあり、？欠いて、ステンルスｊＦ
ＩＩストす・ンブを空冷する代わりに水で急冷した点以
外は実施例１に準しｔ：、結果は実質的に等しく、スケ
ールの酸化１勿のＪＴｙ、さはメ尭鈍後に９００オンク
ス１ヘローノ・てあり、電解膜スゲール険に５２５オン
クストロームてあった。
実施例４
脱スケール処理に際して３．５Ａ 、’ １ｎ２（５４
，３Ａ ／ｄ１ｎ２）グ〕電流密度を用いた点り外が実
施例３に準し／に。結果は電解脱スケール後の酸ｆヒ物
び）厚さが３５オンゲス１ヘローノ、てあった点り外は
実質的に等しか−）な 等級Ａｌ５Ｔタイプ３０４およびＡ、 ｌ Ｓ Ｉタイ
プ４３０のステンｌ／ス鋼ストリップに−）いての追加
実験において、異なる誘導焼鈍温度を採用した際のスケ
ールグ）酸ｆｌｉ ！ｊ勿グ）ｌｙ、７さを求めた。ノ
ｚコとえは０．０１２ｉｎ、 （０，０：ｔｙｙ）を在
’Ｊ−ルＡ Ｔ Ｓ ｌ ９イ：７’ ３０４オースデ
ナイト型ステンレス鋼ストリップについて２０５７°Ｆ
（１１２５°（−゛）の焼鈍温度を用いると、鋼を空冷
ずるか、またζ」水により急冷するかにかかわらず、＋
２００へ１４００オンクス１へロームの酸化物厚か観察
され人工同一の鋼でづ尭鈍温度を２０２ＦＦ （１１０
５２（：． ）としたとき（、こは酸［ヒ牛勿スゲール
Ｑか１２００〜１ ：． ＯＯオンクス１ヘロームであ
ることか観察された４同一、 Ｊ’７さのＡＴＳ［タイ
プ４３０フエライ１〜型スデントス河に−）いては、］
４７２°Ｆ（８００’Ｃ）て焼鈍され、空冷されたスＩ
−リップにおいて、約１１００オンクスｌ−ローノ＼か
観察された。焼鈍温度か１５９８または＋６９７’ Ｆ
（８７０または９２５℃）であった場な、１０００〜］
、 １００オンクスＩ−ロームの酸化物スケール厚か観
察された、二こに本発明の特定の形態を示１８、説明し
ｌ二か、本発明の精神および範囲から逸脱することなく
なしうる変更または修正はいずれも本発明に包含される
も１１７）とする。
，３Ａ ／ｄ１ｎ２）グ〕電流密度を用いた点り外が実
施例３に準し／に。結果は電解脱スケール後の酸ｆヒ物
び）厚さが３５オンゲス１ヘローノ、てあった点り外は
実質的に等しか−）な 等級Ａｌ５Ｔタイプ３０４およびＡ、 ｌ Ｓ Ｉタイ
プ４３０のステンｌ／ス鋼ストリップに−）いての追加
実験において、異なる誘導焼鈍温度を採用した際のスケ
ールグ）酸ｆｌｉ ！ｊ勿グ）ｌｙ、７さを求めた。ノ
ｚコとえは０．０１２ｉｎ、 （０，０：ｔｙｙ）を在
’Ｊ−ルＡ Ｔ Ｓ ｌ ９イ：７’ ３０４オースデ
ナイト型ステンレス鋼ストリップについて２０５７°Ｆ
（１１２５°（−゛）の焼鈍温度を用いると、鋼を空冷
ずるか、またζ」水により急冷するかにかかわらず、＋
２００へ１４００オンクス１へロームの酸化物厚か観察
され人工同一の鋼でづ尭鈍温度を２０２ＦＦ （１１０
５２（：． ）としたとき（、こは酸［ヒ牛勿スゲール
Ｑか１２００〜１ ：． ＯＯオンクス１ヘロームであ
ることか観察された４同一、 Ｊ’７さのＡＴＳ［タイ
プ４３０フエライ１〜型スデントス河に−）いては、］
４７２°Ｆ（８００’Ｃ）て焼鈍され、空冷されたスＩ
−リップにおいて、約１１００オンクスｌ−ローノ＼か
観察された。焼鈍温度か１５９８または＋６９７’ Ｆ
（８７０または９２５℃）であった場な、１０００〜］
、 １００オンクスＩ−ロームの酸化物スケール厚か観
察された、二こに本発明の特定の形態を示１８、説明し
ｌ二か、本発明の精神および範囲から逸脱することなく
なしうる変更または修正はいずれも本発明に包含される
も１１７）とする。
ｒ？１面は本発明方法の工程図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ストリップ状またはシート状の冷間圧延ステンレス
鋼の処理法であつて 上記の鋼を実質的にその幅全体にわたつて均一に２３０
０°Ｆ（１２６０℃）までの焼鈍温度に加熱すべく横磁
束誘導加熱し、もって鋼上に厚さ２０００オングストロ
ーム以下の酸化物スケールを形成させ、本質的に水およ
び１５〜２５ｗｔ．％の硫酸ナトリウムからなり、１５
０°Ｆ（６５．６℃）以上の温度に保たれた浴の作用下
で３．０Ａ／ｉｎ＾２（４６．５Ａ／ｄｍ＾２）以上の
電流密度により、鋼を実質的に脱スケールするのに十分
な時間処理して鋼を電解脱スケールし、そして さらに、酸洗い処理を付すことなく、鋼をブラシがけ、
水洗、および乾燥によって後処理し、焼鈍および脱スケ
ールされたステンレス鋼製品を得ることよりなる方法 ２、焼鈍温度が約１４５０〜２３００°Ｆ（７８８〜１
２６０℃）である、請求項１に記載の方法。 ３、形成された酸化物スケールの厚さが約７００〜１４
００オングストロームである、請求項１に記載の方法。 ４、鋼シートまたはストリップの厚さが０．００８〜０
．０２０ｉｎ．（０．２０３２〜０．５０８ｍｍ）であ
る、請求項１に記載の方法。 ５、鋼がオーステナイト型ステンレス鋼であり、採用さ
れる焼鈍温度が１８００〜２１００°Ｆ（９８２〜１１
４９℃）である、請求項１に記載の方法。 ６、採用される焼鈍温度が１８００〜１９００°Ｆ（９
８２〜１０３８℃）である、請求項５に記載の方法。 ７、鋼がＡＩＳＩタイプ３０４ステンレス鋼である、請
求項５に記載の方法。 ８、鋼がフェライト型ステンレス鋼であり、採用される
焼鈍温度が１４５０〜１７００°Ｆ（７８８〜９２７℃
）である、請求項１に記載の方法。 ９、焼鈍温度が１５００〜１５５０°Ｆ（８１６〜８４
３℃）である、請求項８に記載の方法。 １０、鋼がＡＩＳＩタイプ４３０ステンレス鋼である、
請求項８に記載の方法。 １１、０．００８〜０．０２０ｉｎ．（０．２０３２〜
０．５０８ｍｍ）の厚さを有するストリップ状またはシ
ート状の冷間圧延ステンレス鋼の処理法であって、 上記の鋼を実質的にその幅全体にわたって均一に１４５
０〜２３００°Ｆ（７８８〜１２６０℃）の焼鈍温度に
加熱すべく横磁束誘導加熱し、もって鋼上に厚さ７００
〜１４００オングストロームの酸化物スケールを形成さ
せ、 本質的に水および１５〜２５ｗｔ．％の硫酸ナトリウム
からなり、１５０°Ｆ（６５．６℃）以上の温度に保た
れた浴の採用下で、３．０Ａ／ｉｎ＾２（４６．５Ａ／
ｄｍ＾２）以上の電流密度を用いて、鋼を実質的に完全
に脱スケールするのに十分な時間処理して、鋼を電解脱
スケールし、そして さらに、酸洗い処理を付すことなく、鋼をブラシがけ、
水洗、および乾燥によって後処理し、焼鈍および脱スケ
ールされたステンレス鋼製品を得ることよりなる方法。
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|
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