JPH0132371B2 - - Google Patents
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- JPH0132371B2 JPH0132371B2 JP55116356A JP11635680A JPH0132371B2 JP H0132371 B2 JPH0132371 B2 JP H0132371B2 JP 55116356 A JP55116356 A JP 55116356A JP 11635680 A JP11635680 A JP 11635680A JP H0132371 B2 JPH0132371 B2 JP H0132371B2
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- JP
- Japan
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- bearing
- sheet metal
- bearing pin
- speed jet
- bearings
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/024—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with flexible leaves to create hydrodynamic wedge, e.g. radial foil bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
- F16C27/02—Sliding-contact bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C37/00—Cooling of bearings
- F16C37/002—Cooling of bearings of fluid bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C43/00—Assembling bearings
- F16C43/02—Assembling sliding-contact bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
- Magnetic Bearings And Hydrostatic Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は空気力学軸受ないしは自己作用軸受と
して形成されており、内側の軸受ピンと外側の軸
受筒の間に形成された環状空間にスパイラル状に
巻回されたシートメタルが設けられている、高速
ジエツトエンジン用ラジアル軸受に関する。
して形成されており、内側の軸受ピンと外側の軸
受筒の間に形成された環状空間にスパイラル状に
巻回されたシートメタルが設けられている、高速
ジエツトエンジン用ラジアル軸受に関する。
より一層出力の強い駆動装置を、それをできる
だけ少ない重量に形成するという要求に沿つて設
計すると、より一層高いタービン入口温度とより
迅速に走行するロータに至る。燃焼室又はタービ
ン羽根車の如き多数の構成部材に比べて、それら
の構成部材が運転条件下にあるとき特に軸受は熱
的に且つ機械的に高く負荷される。それ故、例え
ば車両用ガスタービンのガス発生器回転子の最大
回転数は40000ないし60000秒-1であり、利用され
るころがり軸受の平均の軸受直径Ｄが約45ないし
55mmのとき、DN値は1.8×106ないし3.3×106にな
る。その上タービン側の軸受にはいつそう高い熱
的負荷が加えられる。最適の軸受潤滑と適切な潤
滑油冷却を行うにもかかわらず運転条件が悪いと
き、軸受外側リングの温度は約260℃以上に増加
する。この熱負荷を考慮して、特に設計された軸
受ですら、その能力には限界がある。又、最も今
日良く知られた合成油は高温に耐えることができ
ない。運転中に油の熱分解とコークス化が生じ、
その結果、潤滑特性の本質的な低下と軸受の初期
損失がおきる。更に高い温度と回転数によつて油
はひどくうずを巻く。それによつて生ずる相当の
油霧は重大な環境汚染を生ぜしめる。
だけ少ない重量に形成するという要求に沿つて設
計すると、より一層高いタービン入口温度とより
迅速に走行するロータに至る。燃焼室又はタービ
ン羽根車の如き多数の構成部材に比べて、それら
の構成部材が運転条件下にあるとき特に軸受は熱
的に且つ機械的に高く負荷される。それ故、例え
ば車両用ガスタービンのガス発生器回転子の最大
回転数は40000ないし60000秒-1であり、利用され
るころがり軸受の平均の軸受直径Ｄが約45ないし
55mmのとき、DN値は1.8×106ないし3.3×106にな
る。その上タービン側の軸受にはいつそう高い熱
的負荷が加えられる。最適の軸受潤滑と適切な潤
滑油冷却を行うにもかかわらず運転条件が悪いと
き、軸受外側リングの温度は約260℃以上に増加
する。この熱負荷を考慮して、特に設計された軸
受ですら、その能力には限界がある。又、最も今
日良く知られた合成油は高温に耐えることができ
ない。運転中に油の熱分解とコークス化が生じ、
その結果、潤滑特性の本質的な低下と軸受の初期
損失がおきる。更に高い温度と回転数によつて油
はひどくうずを巻く。それによつて生ずる相当の
油霧は重大な環境汚染を生ぜしめる。
空気軸受は次の２つの主なグループに分類され
る。
る。
(a) 圧力が与えられる軸受（空気静力学軸受）
(b) 自己作用軸受（空気力学的軸受）
自己作用軸受のグループは更に次のものに分
類される。
類される。
(b1) 剛体軸受（軸受ピンと軸受穴部の表面が剛
体である。
体である。
(b2) 凝弾性軸受（例えば弾性的に指示された剛
性セグメントを有する傾倒セグメント軸受）。
性セグメントを有する傾倒セグメント軸受）。
(b3) 弾性軸受
圧力が与えられる軸受は一般に、油で潤滑され
た剛性軸受について良く知られたいくつかの欠点
をもつた剛性軸受として形成されている。この圧
力が与えられる軸受の場合、僅少な遊び（20〜
40μｍ）しか許容されないが故に多くの製造時間
を要し、且つコストがかかる製造法等によらねば
ならないような最も高い要求が出される。
た剛性軸受について良く知られたいくつかの欠点
をもつた剛性軸受として形成されている。この圧
力が与えられる軸受の場合、僅少な遊び（20〜
40μｍ）しか許容されないが故に多くの製造時間
を要し、且つコストがかかる製造法等によらねば
ならないような最も高い要求が出される。
この場合必要な圧縮空気を発生させる為に更に
別の付加的なユニツトが必要であり、それ故、製
造コストも比較的高い。
別の付加的なユニツトが必要であり、それ故、製
造コストも比較的高い。
更に、上記の圧力が与えられる軸受の場合、供
給されるべき空気は約0.4mmの直径を有するノズ
ル穴をつまらせないように微細に濾過しなければ
ならない。
給されるべき空気は約0.4mmの直径を有するノズ
ル穴をつまらせないように微細に濾過しなければ
ならない。
この周知の圧力軸受型の別の欠点は一般にいわ
ゆる半周波数うずが走行限界として生ずることで
ある。この場合、軸受の遊びよりも大きい振動振
幅が生じる。その場合、潤滑油膜は必要に応じて
生じる固体摩擦という別の過程によつて破られ、
次いでいわゆる軸受食い（軸受が動かなくなるこ
と）がおきる。
ゆる半周波数うずが走行限界として生ずることで
ある。この場合、軸受の遊びよりも大きい振動振
幅が生じる。その場合、潤滑油膜は必要に応じて
生じる固体摩擦という別の過程によつて破られ、
次いでいわゆる軸受食い（軸受が動かなくなるこ
と）がおきる。
軸受の遊びが僅少である為製造に費用がかかる
ことに関して、且ついわゆる半周波数うずが走行
限界として発生することによる予期される不利な
過程に関して前記の圧力が与えられる軸受に対し
て強調された欠点は剛体の自己作用軸受に対して
もあてはまる。
ことに関して、且ついわゆる半周波数うずが走行
限界として発生することによる予期される不利な
過程に関して前記の圧力が与えられる軸受に対し
て強調された欠点は剛体の自己作用軸受に対して
もあてはまる。
いわゆる凝弾性軸受、例えば傾倒セグメント軸
受の場合も同様に非常に高い加工精度が要求さ
れ、単一セグメントを弾性的に支持しなければな
らないが故に、一層複雑な、高コストの加工が必
要である。
受の場合も同様に非常に高い加工精度が要求さ
れ、単一セグメントを弾性的に支持しなければな
らないが故に、一層複雑な、高コストの加工が必
要である。
自己作用軸受としてのいわゆる弾性軸受に関し
ては次の２つの文献を参照されたい。
ては次の２つの文献を参照されたい。
(a) Dr.L.Licht ＆ M.Branger
“Motion of ａ Small Hight−Speed
Rotor in 3Types of Foil Bearings”、
ASMEの業務範囲において翻刻されたJournal
of Lubrication Technology誌、Apr.1975よ
り、 並びに (b) Dr.L.Licht “Foil Bearings for Axial and Radial
Suppor of Higt Speed Rotors−Desighn、
Development and Determination of
Operating Characteristics”、NASA
contractor report No.2940、Jan.1978より。
Rotor in 3Types of Foil Bearings”、
ASMEの業務範囲において翻刻されたJournal
of Lubrication Technology誌、Apr.1975よ
り、 並びに (b) Dr.L.Licht “Foil Bearings for Axial and Radial
Suppor of Higt Speed Rotors−Desighn、
Development and Determination of
Operating Characteristics”、NASA
contractor report No.2940、Jan.1978より。
前記文献の48頁・３１図示の如く、多角形軸受
として図示された軸受の型の場合も、外側の軸受
ケーシングと内側の軸受ピンの間の中間室にシー
トメタルが設けられている。スパイラル状に巻回
されたシートメタルの外側は七角形状に曲げられ
ている。軸受筒の穴部表面上に多角形の側面の角
部が支持され、このようにして２つの支持部に支
持された複数の弾性はりが形成され、それらのは
りは軸受ピンを弾性的に支持する。このような軸
受については今まで、軸受直径約１インチ（＝
2.54cm）に至る迄試験が行われているのみであ
る。軸受直径が大きくなり、且つ角数が変わらな
いとき、はりの長さはより長くなり、且つ軸受ピ
ンの支持はより軟弱になる。
として図示された軸受の型の場合も、外側の軸受
ケーシングと内側の軸受ピンの間の中間室にシー
トメタルが設けられている。スパイラル状に巻回
されたシートメタルの外側は七角形状に曲げられ
ている。軸受筒の穴部表面上に多角形の側面の角
部が支持され、このようにして２つの支持部に支
持された複数の弾性はりが形成され、それらのは
りは軸受ピンを弾性的に支持する。このような軸
受については今まで、軸受直径約１インチ（＝
2.54cm）に至る迄試験が行われているのみであ
る。軸受直径が大きくなり、且つ角数が変わらな
いとき、はりの長さはより長くなり、且つ軸受ピ
ンの支持はより軟弱になる。
このことから、スパイラル軸受の場合、真のば
ね要素に欠け、且つそれによつて軸受筒のフルキ
シビリテイが僅少に制限される点において、いわ
ゆる多角形軸受はスパイラル軸受に非常に似た特
徴を有する。それ故、多角形軸受の場合及びスパ
イラル軸受の場合、最も狭い加工公差が要求され
る。
ね要素に欠け、且つそれによつて軸受筒のフルキ
シビリテイが僅少に制限される点において、いわ
ゆる多角形軸受はスパイラル軸受に非常に似た特
徴を有する。それ故、多角形軸受の場合及びスパ
イラル軸受の場合、最も狭い加工公差が要求され
る。
更にこのようなスパイラル軸受は、上記(a)の論
弁の274頁、第４図に示されているが、それは前
記種類を根底にするものである。それ故このよう
なスパイラル軸受においては比較的高い軸回転数
に関して必要な、所望の比較的高い軸受筒のフレ
キシビリテイと所望の軸受剛性とを結合する基準
を考慮することは不可能である。
弁の274頁、第４図に示されているが、それは前
記種類を根底にするものである。それ故このよう
なスパイラル軸受においては比較的高い軸回転数
に関して必要な、所望の比較的高い軸受筒のフレ
キシビリテイと所望の軸受剛性とを結合する基準
を考慮することは不可能である。
そこで本発明の課題は叙上の欠点を解消し、且
つ上記種類の根底となつている自己作業スパイン
ラル軸受を比較的高い駆動回転数を考慮して上記
結合がなされたものに改良することである。
つ上記種類の根底となつている自己作業スパイン
ラル軸受を比較的高い駆動回転数を考慮して上記
結合がなされたものに改良することである。
比較的に簡単であり且つコスト的に安い構造の
軸受の場合、その軸受は高い熱的及び機械的負荷
を考慮した高い運転安全性という点で優れていな
ければならない。
軸受の場合、その軸受は高い熱的及び機械的負荷
を考慮した高い運転安全性という点で優れていな
ければならない。
上記の課題は内側の軸受ピンから出てシートメ
タルが軸受ピンに多重に巻きつく、平滑な帯とし
て形成し、該帯は重ダンパの意味で必要な軸受制
動作用をするように構成し、外側の軸受筒の内壁
に直接に隣接するシートメタルの巻きつき部分は
波形の帯の形状のばねとして形成し、該帯は本質
的に軸受の剛性を決定するように構成することに
より解決される。
タルが軸受ピンに多重に巻きつく、平滑な帯とし
て形成し、該帯は重ダンパの意味で必要な軸受制
動作用をするように構成し、外側の軸受筒の内壁
に直接に隣接するシートメタルの巻きつき部分は
波形の帯の形状のばねとして形成し、該帯は本質
的に軸受の剛性を決定するように構成することに
より解決される。
即ち、本発明は、軸受筒１と軸受ピン２の間に
形成された環状空間３内に、スパイラル状に巻回
された一片のシートメタルを配置し、その第１の
シートメタル部分４が、軸受ピン２に対接する平
滑な帯として形成されて軸受制動作用をしてお
り、且つその半径方向外側に続く、前記第１のシ
ートメタル部分４と一体で軸受の外側を周方向に
沿つてのびている第２のシートメタル部分５が、
波形に変形されて軸受の剛性を定めており、且つ
前記シートメタルの外側端部６が軸受筒１の凹部
内に挿入されている高速ジエツトエンジン用ラジ
アル軸受において、 (a) 前記第２のシートメタル部分５が、軸受の全
周にわたつて延びる、一様な曲線よりなる波形
に形成されており、 (b) 前記第２のシートメタル部分５の一様な波形
は前記軸受筒１の周壁に対接する複数個の一様
滑らかな円い外面の曲線で、かつ第１の滑らか
なシートメタル部分４に対接する複数個の一様
滑らかな円い内面の曲線であり、 (c) 前記第１のシートメタル部分４は軸受ピン２
に複数回巻き付けられ、 (d) 前記凹部が軸受筒１の内壁へ接線方向にのび
ているスリツト状凹部７で前記シートメタル部
分５の外側端部６は該スリツト状凹部７内に配
置され固定されていることを特徴とする高速ジ
エツトエンジン用ラジアル軸受である。
形成された環状空間３内に、スパイラル状に巻回
された一片のシートメタルを配置し、その第１の
シートメタル部分４が、軸受ピン２に対接する平
滑な帯として形成されて軸受制動作用をしてお
り、且つその半径方向外側に続く、前記第１のシ
ートメタル部分４と一体で軸受の外側を周方向に
沿つてのびている第２のシートメタル部分５が、
波形に変形されて軸受の剛性を定めており、且つ
前記シートメタルの外側端部６が軸受筒１の凹部
内に挿入されている高速ジエツトエンジン用ラジ
アル軸受において、 (a) 前記第２のシートメタル部分５が、軸受の全
周にわたつて延びる、一様な曲線よりなる波形
に形成されており、 (b) 前記第２のシートメタル部分５の一様な波形
は前記軸受筒１の周壁に対接する複数個の一様
滑らかな円い外面の曲線で、かつ第１の滑らか
なシートメタル部分４に対接する複数個の一様
滑らかな円い内面の曲線であり、 (c) 前記第１のシートメタル部分４は軸受ピン２
に複数回巻き付けられ、 (d) 前記凹部が軸受筒１の内壁へ接線方向にのび
ているスリツト状凹部７で前記シートメタル部
分５の外側端部６は該スリツト状凹部７内に配
置され固定されていることを特徴とする高速ジ
エツトエンジン用ラジアル軸受である。
また、内側の軸受ピン２の外周に硬質コーテイ
ングが設けられていることを特徴とする高速ジエ
ツトエンジン用ラジアル軸受である。
ングが設けられていることを特徴とする高速ジエ
ツトエンジン用ラジアル軸受である。
また、内側の軸受ピン２に直接に隣接する、平
滑なシートメタルの帯４に耐摩耗層として硬質コ
ーテイングが設けられており、内側の軸受ピン２
内に周知の方法で少なくとも冷却空気環状室９が
形成されており、さらに、軸受筒の外側表面とケ
ーシングの穴の内側表面の間の別の環状空間の内
側の付加的な潤滑膜制動部を特徴とする高速ジエ
ツトエンジン用ラジアル軸受である。
滑なシートメタルの帯４に耐摩耗層として硬質コ
ーテイングが設けられており、内側の軸受ピン２
内に周知の方法で少なくとも冷却空気環状室９が
形成されており、さらに、軸受筒の外側表面とケ
ーシングの穴の内側表面の間の別の環状空間の内
側の付加的な潤滑膜制動部を特徴とする高速ジエ
ツトエンジン用ラジアル軸受である。
以下本発明につき図面を参照しながら詳細に説
明する。
明する。
第１図は本発明の装置の軸受の横断面図、第２
図は帯状シートメタルを波形に成形する装置の断
面図である。
図は帯状シートメタルを波形に成形する装置の断
面図である。
第１図は空気力学（自己作用）軸受として形成
されているラジアル軸受を示す。外側の軸受筒１
と内側の軸受ピン２の間に形成された環状空間３
内にシートメタルが設けられている。
されているラジアル軸受を示す。外側の軸受筒１
と内側の軸受ピン２の間に形成された環状空間３
内にシートメタルが設けられている。
内側の軸受ピン側から出て、シートメタルは先
ず、軸受ピン２に三重に巻回された平滑な帯４と
して形成されており、その帯は薄板の積層体より
なるダンパーとして軸受の制動作用を奏する。内
側の軸受ピン２に直接に隣接する帯状シートメタ
ルの巻回部は固有弾性軸受筒とみなすことができ
る。
ず、軸受ピン２に三重に巻回された平滑な帯４と
して形成されており、その帯は薄板の積層体より
なるダンパーとして軸受の制動作用を奏する。内
側の軸受ピン２に直接に隣接する帯状シートメタ
ルの巻回部は固有弾性軸受筒とみなすことができ
る。
平滑な帯４と波状帯５とからなるシートメタル
は特に400℃の予期される比較的高い軸受温度を
考慮して、特に耐高熱性材料、例えば高クロム成
分を有する時効硬化鋼、ニツケルベースの合金又
は高クロム及び高モリブデン成分を有するいわゆ
る超合金からなる。
は特に400℃の予期される比較的高い軸受温度を
考慮して、特に耐高熱性材料、例えば高クロム成
分を有する時効硬化鋼、ニツケルベースの合金又
は高クロム及び高モリブデン成分を有するいわゆ
る超合金からなる。
それと共にばね要素、特にシートメタルの波状
帯５は塑性変形せず、シートメタル用の比較的高
い伸張限界を根底にする。（σ0.2≧100KP／mm2）。
更に50μないし80μのシートメタルの厚さが有利
であることが判明している。
帯５は塑性変形せず、シートメタル用の比較的高
い伸張限界を根底にする。（σ0.2≧100KP／mm2）。
更に50μないし80μのシートメタルの厚さが有利
であることが判明している。
第１図示の軸受の場合、先ず第一に軸受のばね
作用及び剛性がシートメタルの波状帯５によつて
決定されるのに対して必要な軸受の制動作用は平
滑な帯４のシートメタル層間の摩擦とシートメタ
ル層間の空気膜のスクイズフイルム効果によつて
生ずる。
作用及び剛性がシートメタルの波状帯５によつて
決定されるのに対して必要な軸受の制動作用は平
滑な帯４のシートメタル層間の摩擦とシートメタ
ル層間の空気膜のスクイズフイルム効果によつて
生ずる。
第１図示の如く、更にシートメタルの外側の端
部６は外側の軸受スリーブ１のスリツト状の凹部
７内に固定されている。
部６は外側の軸受スリーブ１のスリツト状の凹部
７内に固定されている。
高い運転安全性を得る為に、内側の軸受ピンの
外周に硬質コーテイング８が設けられている。硬
質コーテイングとして防御層の意味で例えば下記
のものを使用することができる。
外周に硬質コーテイング８が設けられている。硬
質コーテイングとして防御層の意味で例えば下記
のものを使用することができる。
酸化クロム 99％Cr2O3
LWIN−30 87％WC＋13％Co
WTI 83％WTic＋17％Ni
LW16 84.6％WC＋7.5％Co＋4.2％Cr＋3.5％Ｃ
合目的的に、シートメタルの内側部分、即ち、
平滑な帯４の軸受ピン２に直接に隣接する部分に
は特に摩耗防御層、即ち、例えば酸化クロム、窒
化けい素、タンタルカーバイドなどからなるもの
を設けても良い。
平滑な帯４の軸受ピン２に直接に隣接する部分に
は特に摩耗防御層、即ち、例えば酸化クロム、窒
化けい素、タンタルカーバイドなどからなるもの
を設けても良い。
高い熱負荷（小ガスタービン駆動装置のガス発
生装置のタービン側軸受の場合の熱負荷）に対す
る運転安定性を更に改良する観点から、内側の軸
受ピン２内に少なくとも１つの冷却空気環状室９
を設けても良い。
生装置のタービン側軸受の場合の熱負荷）に対す
る運転安定性を更に改良する観点から、内側の軸
受ピン２内に少なくとも１つの冷却空気環状室９
を設けても良い。
合目的的に更に発明を形成するという範囲内
で、軸受筒の外側表面とケーシングの穴部の内側
表面の間のもう一つの環状空間の内側に負荷的な
潤滑油膜の制動部が設けられても良い。
で、軸受筒の外側表面とケーシングの穴部の内側
表面の間のもう一つの環状空間の内側に負荷的な
潤滑油膜の制動部が設けられても良い。
第２図示の如くシートメタルの波形の帯部５を
形成するのはかみあつた歯車１０，１１の間にシ
ートメタルを通すことによつて機械的に行うこと
ができる。軸間隙と歯数によつて波高H0と波長
N0を変えることができる。
形成するのはかみあつた歯車１０，１１の間にシ
ートメタルを通すことによつて機械的に行うこと
ができる。軸間隙と歯数によつて波高H0と波長
N0を変えることができる。
本発明の装置は例えば小ガスタービン駆動装
置、小ガスタービンジエツトエンジン、過給機、
又はキヤビン換気装置の場合、或いはヘリウム及
びナトリウム除去用に定められている膨張タービ
ンに有利に適用することができる。
置、小ガスタービンジエツトエンジン、過給機、
又はキヤビン換気装置の場合、或いはヘリウム及
びナトリウム除去用に定められている膨張タービ
ンに有利に適用することができる。
以上のように、本発明の最外側の第２のシート
メタル部分５はその内外両側が軸受の全周に亘つ
て均一に滑らかに丸まつている波状であるから、
その向き及び硬さの変動が全くない。
メタル部分５はその内外両側が軸受の全周に亘つ
て均一に滑らかに丸まつている波状であるから、
その向き及び硬さの変動が全くない。
またその最外側の第２のシートメタル部分５は
均等な波形に全体が形成されているから、曲率半
径は滑らかに変移し、その全長に亘つて一定の硬
さを得ることができる。これは従来のものよりも
更に均等である。
均等な波形に全体が形成されているから、曲率半
径は滑らかに変移し、その全長に亘つて一定の硬
さを得ることができる。これは従来のものよりも
更に均等である。
また本発明のシートメタルの外端６は軸受筒Ｌ
の接線方向のスリツト状凹部７内に配置され、固
定されている。これはシートメタルの不所望の回
転あるいは弛みを防止する。
の接線方向のスリツト状凹部７内に配置され、固
定されている。これはシートメタルの不所望の回
転あるいは弛みを防止する。
第１図は本発明の装置の横断面図、第２図は帯
状シートメタルを波形に成形する装置の断面図で
ある。 １……軸受スリーブ、２……軸受ピン、３……
環状空間、４……平滑な帯、５……波状帯、６…
…シートメタルの外端、７……スリツト状凹部、
８……硬質コーテイング、９……冷却用環状室。
状シートメタルを波形に成形する装置の断面図で
ある。 １……軸受スリーブ、２……軸受ピン、３……
環状空間、４……平滑な帯、５……波状帯、６…
…シートメタルの外端、７……スリツト状凹部、
８……硬質コーテイング、９……冷却用環状室。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 軸受筒１と軸受ピン２の間に形成された環状
空間３内に、スパイラル状に巻回された一片のシ
ートメタルを配置し、その第１のシートメタル部
分４が、軸受ピン２に対接する平滑な帯として形
成されて軸受制動作用をしており、且つその半径
方向外側に続く、前記第１のシートメタル部分４
と一体で軸受の外側を周方向に沿つてのびている
第２のシートメタル部分５が、波形に変形されて
軸受の剛性を定めており、且つ前記シートメタル
の外側端部６が軸受筒１の凹部内に挿入されてい
る高速ジエツトエンジン用ラジアル軸受におい
て、 (a) 前記第２のシートメタル部分５が、軸受の全
周にわたつて延びる、一様な曲線よりなる波形
に形成されており、 (b) 前記第２のシートメタル部分５の一様な波形
は前記軸受筒１の周壁に対接する複数個の一様
滑らかな円い外面の曲線で、かつ第１の滑らか
なシートメタル部分４に対接する複数個の一様
滑らかな円い内面の曲線であり、 (c) 前記第１のシートメタル部分４は軸受ピン２
に複数回巻き付けられ、 (d) 前記凹部が軸受筒１の内壁へ接線方向にのび
ているスリツト状凹部７で前記シートメタル部
分５の外側端部６は該スリツト状凹部７内に配
置され固定されていることを特徴とする高速ジ
エツトエンジン用ラジアル軸受。 ２ 内側の軸受ピン２の外周に硬質コーテイング
が設けられていることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の高速ジエツトエンジン用ラジアル
軸受。 ３ 内側の軸受ピン２に直接に隣接する、平滑な
シートメタルの帯４に耐摩耗層として硬質コーテ
イングが設けられていることを特徴とする特許請
求の範囲第１項及び第２項のいずれかに記載の高
速ジエツトエンジン用ラジアル軸受。 ４ 内側の軸受ピン２内に周知の方法で少なくと
も冷却空気環状室９が形成されていることを特徴
とする特許請求の範囲第１項ないし第３項のいず
れかに記載の高速ジエツトエンジン用ラジアル軸
受。 ５ 軸受筒の外側表面とケーシングの穴の内側表
面の間の別の環状空間の内側の付加的な潤滑膜制
動部を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第
４項のいずれかに記載の高速ジエツトエンジン用
ラジアル軸受。
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| DE2934271A DE2934271C2 (de) | 1979-08-24 | 1979-08-24 | Aerodynamisches Radiallager für hochtourige Strömungsmaschinen |
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| JPS5635815A JPS5635815A (en) | 1981-04-08 |
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| JP (1) | JPS5635815A (ja) |
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