JPH0134677B2 - - Google Patents
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- JPH0134677B2 JPH0134677B2 JP60297805A JP29780585A JPH0134677B2 JP H0134677 B2 JPH0134677 B2 JP H0134677B2 JP 60297805 A JP60297805 A JP 60297805A JP 29780585 A JP29780585 A JP 29780585A JP H0134677 B2 JPH0134677 B2 JP H0134677B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wastewater
- treatment
- carbonate
- biological treatment
- mlss
- Prior art date
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、例えば硝酸や有機酸を含有する酸
廃水、一般有機物含有廃水等を浄化するのに利用
される生物処理を含む廃水処理方法に関する。 （従来の技術とその問題点） 近年、ステンレスやシリコンのエツチング工程
あるいは排煙脱硝等の各種脱硝装置から高濃度の
硝酸含有廃水が多量に製出されるようになつてい
る。ところが、このような硝酸含有廃水は、これ
を単独で浄化する手段として処理効率や設備およ
び運転コスト等の面で満足できる有効な処理方法
が確立されていないため、中和処理を施しただけ
で他の廃水に混合して一律に処理されているのが
現状であり、その処理水中の窒素による栄養富化
および塩公害が大きな問題点となつている。 一方、下水等の通常の有機物含有廃水あるいは
有機酸含有廃水では、一般に好気的条件下で活性
汚泥による生物処理を行つてBODを除去してい
る。しかしながら、このような好気的生物処理で
は、酸素供給が律速であるために活性汚泥の高濃
度化をめざした高負荷運転には曝気速度の面より
限界があり、また汚泥濃度が高くなるとバルキン
グ等の膨化現象が発生し易いという問題があつ
た。 （問題点を解決するための手段） この発明は、上記情況に鑑みてなされたもの
で、生物処理により、硝酸含有廃水（以下、
HNO3廃水と称する）の良好な脱硝および脱塩が
可能で、有機物含有廃水および有機酸含有廃水
（以下、有機物廃水、有機酸廃水と称する）の高
汚泥濃度下での高負荷運転ができ、しかもこれら
廃水の効率のよい併合処理も行え、かつ設備およ
び処理コストが低い廃水処理方法を提供すること
を目的とする。 すなわち、この発明に係る廃水処理方法は、上
記目的において、CaまたはMgの炭酸塩と活性汚
泥とからなる余剰汚泥を酸成分含有廃水と混合し
てCaまたはMgを可溶性塩として溶解させる溶解
工程と、この溶解後に活性汚泥を分解除去する固
液分離工程と、この分離液を上記炭酸塩と活性汚
泥の存在下で生物学的に処理すると共に上記可溶
性塩より上記炭酸塩を副生させる生物処理工程
と、生物処理後の処理水を上記炭酸塩と活性汚泥
から分離する固液分離工程と、分離された余剰汚
泥を上記溶解工程へ送る返送工程とを有するもの
である。 （発明の作用） この発明における生物処理はCaまたはMgの炭
酸塩と活性汚泥（以下、MLSSと称する）の存在
下で行う。すなわち上記炭酸塩はMLSSの生物キ
ヤリヤーとして機能し、該炭酸塩の粒子表面に
MLSSの生物相が発達するため、生物処理工程で
MLSSを高濃度に維持でき、その結果として有機
物の高負荷運転が可能となり、しかも沈降性に優
れることから高濃度MLSSであつてもバルキング
等の膨化現象を生じず、固液分離工程において処
理水を高効率で分離できる。 また固液分離後の余剰汚泥を酸成分含有廃水に
添加混合することにより、CaまたはMgが可溶性
塩として溶解して液相側に移行するため、この溶
解後の固液分離によつて増殖分に相当する余剰
MLSSを除去できる。しかして上記可溶性塩が生
物処理工程で自動的に炭酸塩に転化されるから、
CaまたはMg分はその溶解度の面より放流処理水
中に溶出して失われる僅かな量を除いて循環再利
用される。 初期の生物処理工程のCaまたはMgの炭酸塩は
酸成分含有廃水の中和剤としてCaまたはMgの水
酸化物を使用することによつてこのCaまたはMg
分より生物処理時に自動的に副生させる。しかし
て生物処理工程において上記炭酸塩とMLSSの比
が平衡に達した後では、上記中和剤の使用量は前
記した放流処理水中に逃げるCaまたはMg分に対
応する少量の添加量で済む。また、この処理方法
では、廃水の酸濃度が高いつまりPHが低い場合で
も、生物処理工程に導入された際に該工程中に多
量に存在する上記炭酸塩によつて中和されるか
ら、何ら処理上に支障がない。 ここで生物処理工程での上記炭酸塩とMLSSの
平衡時の濃度比は、該炭酸塩と有機物の汚泥転化
率によつて規制されるが、例えばCaCO3の場合
でHNO3廃水の脱硝−脱塩処理ではMLSS：
CaCO3≒１：10（重量比）であることが判明して
いる。この濃度比の場合、MLSSを10000〜13000
mg／にて運転する時、全固形分（SS）は
110000〜143000mg／の濃度に達するが、汚泥の
膨化は全く観察されず、SVIが常に４以下になる
ことが判明しており、CaCO3が生物キヤリヤー
として非常に有効に機能していることが実証され
ている。 この発明で処理対象となる廃水としてはHNO3
廃水、HNO3と共に他の酸成分を含む酸廃水、有
機酸廃水、一般有機物廃水等の種々のものが挙げ
られるが、酸成分を含まない有機物廃水の場合は
余剰汚泥のCaまたはMg分を溶解させる酸成分含
有廃水と併合処理すればよい。 生物処理としては、廃水の種類に応じて脱硝処
理、硝化脱窒処理、好気的生物処理等の既存の処
理手段およびその組み合わせを選択すればよい
が、特に脱硝処理を含む処理手段が有用である。
すなわち脱硝処理においては好気的生物処理に比
較して有機物分解能力が大きいという利点があ
り、加えてこの利点が前記炭酸塩を生物キヤリヤ
ーとしたMLSSの高濃度化によつてさらに高めら
れるため、HNO3を含まない有機酸廃水や一般有
機物廃水の場合にもHNO3廃水と併合して脱硝処
理に供することによつて高効率のBOD除去が可
能である。なお、この脱硝処理後には残余の水素
供与体などの残存有機物を分解する好気的生物処
理を施すことが好適であるが、この場合の残存有
機物が極めて少量であることから曝気量は僅かで
よい。 （実施例） 以下、この発明の実施例を第１図、第２図で示
す工程図に基づいて説明する。なお、以下におい
ては生物処理工程の炭酸塩をCaCO3で代表され
たがMgCO3であつてもよい。 第１図はHNO3廃水の処理工程を示す。まず
HNO3廃水に溶解工程においてCaCO3とMLSSと
からなる余剰汚泥および中和剤としての少量の
Ca（OH）2が添加混合される。この時、 CaCO3＋2HNO3→Ca（NO3）2＋H2O＋CO2↑ Ca（OH）2＋2HNO3→Ca（NO3）2＋2H2O の反応によつてCa分がCO2の発生を伴つて液中
に溶解するので、次の固液分離工程において
MLSSのみが固形分として分離除去される。続い
てこの分離液は生物処理の脱硝工程に導かれ、
CaCO3およびMLSSと理論量より若干多目の水素
供与体の存在下で無分子状酸素条件（密閉）のも
とに所要時間撹拌されて脱硝処理される。この場
合の反応は、例えば水素供与体がCH3COOHで
あるとき、 8Ca（NO3）2＋５（CH3COO）2Ca MLSS ―――――→ 13CaCO3＋15H2O＋7CO2↑＋8N2↑ のように示され、NO3 -および有機物が生物学的
に分解されてCO2およびN2を発生すると共に、
Ca分がCaCO3として析出する。 この水素供与体としては、CH3COOHのほか
CH3OH等も使用されるが、他の廃水のBOD物質
を利用してもよい。すなわち、有機酸廃水や一般
有機物廃水を脱硝工程に導入することにより、そ
の有機物が水素供与体として作用しかつ分解され
るから、HNO3廃水とこれら廃水の併合処理が可
能となる。 上記脱硝処理後の液は好気的生物処理工程に導
かれ、曝気されることにより残余の水素供与体が
生物学的に分解される。この生物処理後の液は固
液分離工程でCaCO3およびMLSSからなる固形分
と処理水とに分離され、増殖に対応する余剰汚泥
は、溶解工程へ返送され、処理水はほぼ完全に脱
硝、脱塩されてBODも０に近いため放流可能で
ある。 第２図は有機酸廃水の処理工程を示す。まず、
廃水には溶解工程においてHNO3廃水と同様に余
剰汚泥と少量のCa（OH）2が添加混合され、Ca分
がCO2の発生を伴つて有機酸Ca塩として溶解す
る。しかして次の固液分離工程におてMLSSのみ
が分離除去され、分離液は生物処理の脱硝工程に
導かれる。この脱硝工程にはHNO3廃水が導入さ
れているため、CaCO3およびMLSSの存在下で無
分子状酸素条件のもとに所要時間保持することに
より、有機酸根およびNO3 -が分解されてCO2お
よびN2を発生すると共に、Ca分がCaCO3として
析出する。次に好気的処理工程において残余の有
機酸Ca塩が生物学的に分解されてそのCa分が
CaCO3として析出する。生物処理後の液は固液
分離によつて放流処理水と固形分に分離され、余
剰汚泥は溶解工程に返送される。 なお、この有機酸廃水の処理にあつては、生物
処理として上述した脱硝処理を施す代わりに、第
２図の一点鎖線内で示すように好気的生物処理を
施してもよい。この好気的処理においても有機酸
Ca塩が分解されてCa分がCaCO3として析出し、
後の固液分離にて得られた余剰汚泥が溶解工程へ
返送される。ただし、有機酸濃度が高い場合は前
記脱硝処理を含む生物処理が望ましい。 （処理試験例） 試験例 １ HNO3廃水の処理効果を次の条件で調べた。 ＜生物処理槽＞ 30×30×30cmの透明塩ビ製容器に天蓋、撹拌
機、散気管を付設したもので、有効容積は17。 ＜原水＞ 硝酸カルシウム〔Ca（NO3）2・4H2O、特級品〕
を純水に溶解してCa（NO3）2として132250mg／
の濃度とし、その340mlを分取して水素供与体と
してのCH3COOHをNO3 -との重量比が１：１と
なる量で添加し、更に栄養剤を加え、最後に純水
を加えて全量を3400mlとした。 ＜活性汚泥＞ 下水処理場から入手したMLSSを用い、長時間
にわたつて馴養テストを行い、MLSSとCaCO3の
濃度が平衡（測定結果ではMLSS：CaCO3の重量
比＝１：10）に達したもの。 ＜処理操作＞ 活性汚泥（MLSS＋CaCO3）が沈降した生物処
理槽の上澄み液約4000mlを抜き取り、原水3400ml
を導入し、上記の抜き取つた上澄み液を加えるこ
とによつて全量を17とした。なお、MLSS濃度
は10000mg／である。続いて密閉下で撹拌機を
回転して脱硝処理を行つた後、曝気して好気的条
件として未分解の有機物を処理し、次いで静置し
て固液分離を行つた。以降、上記工程を処理サイ
クル24時間／日にて繰り返した。なお、上記脱硝
処理の終了時点は酸化還元電位の変化から検知し
たが、その結果から脱硝に要する時間は４〜６間
であることが判明した。またSVIは常に４以下で
あつた。 上記処理の結果を表１に示す。また各処理サイ
クルでのNO3 -濃度、NO2 -濃度、BOD、COD、
酸化還元電位（ORP）の経時変化の平均値を第
３図に示す。なお第３図中のｔは曝気開示時点で
ある。また処理水のBODはほぼ０であつた。
廃水、一般有機物含有廃水等を浄化するのに利用
される生物処理を含む廃水処理方法に関する。 （従来の技術とその問題点） 近年、ステンレスやシリコンのエツチング工程
あるいは排煙脱硝等の各種脱硝装置から高濃度の
硝酸含有廃水が多量に製出されるようになつてい
る。ところが、このような硝酸含有廃水は、これ
を単独で浄化する手段として処理効率や設備およ
び運転コスト等の面で満足できる有効な処理方法
が確立されていないため、中和処理を施しただけ
で他の廃水に混合して一律に処理されているのが
現状であり、その処理水中の窒素による栄養富化
および塩公害が大きな問題点となつている。 一方、下水等の通常の有機物含有廃水あるいは
有機酸含有廃水では、一般に好気的条件下で活性
汚泥による生物処理を行つてBODを除去してい
る。しかしながら、このような好気的生物処理で
は、酸素供給が律速であるために活性汚泥の高濃
度化をめざした高負荷運転には曝気速度の面より
限界があり、また汚泥濃度が高くなるとバルキン
グ等の膨化現象が発生し易いという問題があつ
た。 （問題点を解決するための手段） この発明は、上記情況に鑑みてなされたもの
で、生物処理により、硝酸含有廃水（以下、
HNO3廃水と称する）の良好な脱硝および脱塩が
可能で、有機物含有廃水および有機酸含有廃水
（以下、有機物廃水、有機酸廃水と称する）の高
汚泥濃度下での高負荷運転ができ、しかもこれら
廃水の効率のよい併合処理も行え、かつ設備およ
び処理コストが低い廃水処理方法を提供すること
を目的とする。 すなわち、この発明に係る廃水処理方法は、上
記目的において、CaまたはMgの炭酸塩と活性汚
泥とからなる余剰汚泥を酸成分含有廃水と混合し
てCaまたはMgを可溶性塩として溶解させる溶解
工程と、この溶解後に活性汚泥を分解除去する固
液分離工程と、この分離液を上記炭酸塩と活性汚
泥の存在下で生物学的に処理すると共に上記可溶
性塩より上記炭酸塩を副生させる生物処理工程
と、生物処理後の処理水を上記炭酸塩と活性汚泥
から分離する固液分離工程と、分離された余剰汚
泥を上記溶解工程へ送る返送工程とを有するもの
である。 （発明の作用） この発明における生物処理はCaまたはMgの炭
酸塩と活性汚泥（以下、MLSSと称する）の存在
下で行う。すなわち上記炭酸塩はMLSSの生物キ
ヤリヤーとして機能し、該炭酸塩の粒子表面に
MLSSの生物相が発達するため、生物処理工程で
MLSSを高濃度に維持でき、その結果として有機
物の高負荷運転が可能となり、しかも沈降性に優
れることから高濃度MLSSであつてもバルキング
等の膨化現象を生じず、固液分離工程において処
理水を高効率で分離できる。 また固液分離後の余剰汚泥を酸成分含有廃水に
添加混合することにより、CaまたはMgが可溶性
塩として溶解して液相側に移行するため、この溶
解後の固液分離によつて増殖分に相当する余剰
MLSSを除去できる。しかして上記可溶性塩が生
物処理工程で自動的に炭酸塩に転化されるから、
CaまたはMg分はその溶解度の面より放流処理水
中に溶出して失われる僅かな量を除いて循環再利
用される。 初期の生物処理工程のCaまたはMgの炭酸塩は
酸成分含有廃水の中和剤としてCaまたはMgの水
酸化物を使用することによつてこのCaまたはMg
分より生物処理時に自動的に副生させる。しかし
て生物処理工程において上記炭酸塩とMLSSの比
が平衡に達した後では、上記中和剤の使用量は前
記した放流処理水中に逃げるCaまたはMg分に対
応する少量の添加量で済む。また、この処理方法
では、廃水の酸濃度が高いつまりPHが低い場合で
も、生物処理工程に導入された際に該工程中に多
量に存在する上記炭酸塩によつて中和されるか
ら、何ら処理上に支障がない。 ここで生物処理工程での上記炭酸塩とMLSSの
平衡時の濃度比は、該炭酸塩と有機物の汚泥転化
率によつて規制されるが、例えばCaCO3の場合
でHNO3廃水の脱硝−脱塩処理ではMLSS：
CaCO3≒１：10（重量比）であることが判明して
いる。この濃度比の場合、MLSSを10000〜13000
mg／にて運転する時、全固形分（SS）は
110000〜143000mg／の濃度に達するが、汚泥の
膨化は全く観察されず、SVIが常に４以下になる
ことが判明しており、CaCO3が生物キヤリヤー
として非常に有効に機能していることが実証され
ている。 この発明で処理対象となる廃水としてはHNO3
廃水、HNO3と共に他の酸成分を含む酸廃水、有
機酸廃水、一般有機物廃水等の種々のものが挙げ
られるが、酸成分を含まない有機物廃水の場合は
余剰汚泥のCaまたはMg分を溶解させる酸成分含
有廃水と併合処理すればよい。 生物処理としては、廃水の種類に応じて脱硝処
理、硝化脱窒処理、好気的生物処理等の既存の処
理手段およびその組み合わせを選択すればよい
が、特に脱硝処理を含む処理手段が有用である。
すなわち脱硝処理においては好気的生物処理に比
較して有機物分解能力が大きいという利点があ
り、加えてこの利点が前記炭酸塩を生物キヤリヤ
ーとしたMLSSの高濃度化によつてさらに高めら
れるため、HNO3を含まない有機酸廃水や一般有
機物廃水の場合にもHNO3廃水と併合して脱硝処
理に供することによつて高効率のBOD除去が可
能である。なお、この脱硝処理後には残余の水素
供与体などの残存有機物を分解する好気的生物処
理を施すことが好適であるが、この場合の残存有
機物が極めて少量であることから曝気量は僅かで
よい。 （実施例） 以下、この発明の実施例を第１図、第２図で示
す工程図に基づいて説明する。なお、以下におい
ては生物処理工程の炭酸塩をCaCO3で代表され
たがMgCO3であつてもよい。 第１図はHNO3廃水の処理工程を示す。まず
HNO3廃水に溶解工程においてCaCO3とMLSSと
からなる余剰汚泥および中和剤としての少量の
Ca（OH）2が添加混合される。この時、 CaCO3＋2HNO3→Ca（NO3）2＋H2O＋CO2↑ Ca（OH）2＋2HNO3→Ca（NO3）2＋2H2O の反応によつてCa分がCO2の発生を伴つて液中
に溶解するので、次の固液分離工程において
MLSSのみが固形分として分離除去される。続い
てこの分離液は生物処理の脱硝工程に導かれ、
CaCO3およびMLSSと理論量より若干多目の水素
供与体の存在下で無分子状酸素条件（密閉）のも
とに所要時間撹拌されて脱硝処理される。この場
合の反応は、例えば水素供与体がCH3COOHで
あるとき、 8Ca（NO3）2＋５（CH3COO）2Ca MLSS ―――――→ 13CaCO3＋15H2O＋7CO2↑＋8N2↑ のように示され、NO3 -および有機物が生物学的
に分解されてCO2およびN2を発生すると共に、
Ca分がCaCO3として析出する。 この水素供与体としては、CH3COOHのほか
CH3OH等も使用されるが、他の廃水のBOD物質
を利用してもよい。すなわち、有機酸廃水や一般
有機物廃水を脱硝工程に導入することにより、そ
の有機物が水素供与体として作用しかつ分解され
るから、HNO3廃水とこれら廃水の併合処理が可
能となる。 上記脱硝処理後の液は好気的生物処理工程に導
かれ、曝気されることにより残余の水素供与体が
生物学的に分解される。この生物処理後の液は固
液分離工程でCaCO3およびMLSSからなる固形分
と処理水とに分離され、増殖に対応する余剰汚泥
は、溶解工程へ返送され、処理水はほぼ完全に脱
硝、脱塩されてBODも０に近いため放流可能で
ある。 第２図は有機酸廃水の処理工程を示す。まず、
廃水には溶解工程においてHNO3廃水と同様に余
剰汚泥と少量のCa（OH）2が添加混合され、Ca分
がCO2の発生を伴つて有機酸Ca塩として溶解す
る。しかして次の固液分離工程におてMLSSのみ
が分離除去され、分離液は生物処理の脱硝工程に
導かれる。この脱硝工程にはHNO3廃水が導入さ
れているため、CaCO3およびMLSSの存在下で無
分子状酸素条件のもとに所要時間保持することに
より、有機酸根およびNO3 -が分解されてCO2お
よびN2を発生すると共に、Ca分がCaCO3として
析出する。次に好気的処理工程において残余の有
機酸Ca塩が生物学的に分解されてそのCa分が
CaCO3として析出する。生物処理後の液は固液
分離によつて放流処理水と固形分に分離され、余
剰汚泥は溶解工程に返送される。 なお、この有機酸廃水の処理にあつては、生物
処理として上述した脱硝処理を施す代わりに、第
２図の一点鎖線内で示すように好気的生物処理を
施してもよい。この好気的処理においても有機酸
Ca塩が分解されてCa分がCaCO3として析出し、
後の固液分離にて得られた余剰汚泥が溶解工程へ
返送される。ただし、有機酸濃度が高い場合は前
記脱硝処理を含む生物処理が望ましい。 （処理試験例） 試験例 １ HNO3廃水の処理効果を次の条件で調べた。 ＜生物処理槽＞ 30×30×30cmの透明塩ビ製容器に天蓋、撹拌
機、散気管を付設したもので、有効容積は17。 ＜原水＞ 硝酸カルシウム〔Ca（NO3）2・4H2O、特級品〕
を純水に溶解してCa（NO3）2として132250mg／
の濃度とし、その340mlを分取して水素供与体と
してのCH3COOHをNO3 -との重量比が１：１と
なる量で添加し、更に栄養剤を加え、最後に純水
を加えて全量を3400mlとした。 ＜活性汚泥＞ 下水処理場から入手したMLSSを用い、長時間
にわたつて馴養テストを行い、MLSSとCaCO3の
濃度が平衡（測定結果ではMLSS：CaCO3の重量
比＝１：10）に達したもの。 ＜処理操作＞ 活性汚泥（MLSS＋CaCO3）が沈降した生物処
理槽の上澄み液約4000mlを抜き取り、原水3400ml
を導入し、上記の抜き取つた上澄み液を加えるこ
とによつて全量を17とした。なお、MLSS濃度
は10000mg／である。続いて密閉下で撹拌機を
回転して脱硝処理を行つた後、曝気して好気的条
件として未分解の有機物を処理し、次いで静置し
て固液分離を行つた。以降、上記工程を処理サイ
クル24時間／日にて繰り返した。なお、上記脱硝
処理の終了時点は酸化還元電位の変化から検知し
たが、その結果から脱硝に要する時間は４〜６間
であることが判明した。またSVIは常に４以下で
あつた。 上記処理の結果を表１に示す。また各処理サイ
クルでのNO3 -濃度、NO2 -濃度、BOD、COD、
酸化還元電位（ORP）の経時変化の平均値を第
３図に示す。なお第３図中のｔは曝気開示時点で
ある。また処理水のBODはほぼ０であつた。
【表】
この試験結果から、この発明方法の適用によつ
てHNO3廃水の脱硝・脱塩が高度に行われること
が判る。また脱硝処理によるCH3COOH分解能
力が極めて大きいため、CH3COOHに代えて一
般有機物廃水や有機酸廃水を導入して高度の併合
処理が可能となることが明らかである。 試験例 ２ シリコンエツチング工程より排出される酸廃水
（HF、HNO3、CH3COOHを含む）は、現状では
消石灰で中和してF-イオンを難溶性のCaF2とし
て固液分離にて除去した上で、分離液〔Ca
（NO3）2、（CH3COO）2Caを含む〕を他の廃水に
混合して処理されている。 ここでは、上記混合廃水を処理対象として、前
記試験例１と同様にして２ケ月間の連続処理実験
を行つた。その結果を表２に示す。
てHNO3廃水の脱硝・脱塩が高度に行われること
が判る。また脱硝処理によるCH3COOH分解能
力が極めて大きいため、CH3COOHに代えて一
般有機物廃水や有機酸廃水を導入して高度の併合
処理が可能となることが明らかである。 試験例 ２ シリコンエツチング工程より排出される酸廃水
（HF、HNO3、CH3COOHを含む）は、現状では
消石灰で中和してF-イオンを難溶性のCaF2とし
て固液分離にて除去した上で、分離液〔Ca
（NO3）2、（CH3COO）2Caを含む〕を他の廃水に
混合して処理されている。 ここでは、上記混合廃水を処理対象として、前
記試験例１と同様にして２ケ月間の連続処理実験
を行つた。その結果を表２に示す。
【表】
また、上記酸廃水を直接処理する場合の適用性
を調べるために、上記酸廃水（HF濃度2000mg／
）に試験例１で用いたものと同じ活性汚泥
（MLSS＋CaCO3）を加えてPH６とし、この処理
上澄み液中のF-イオンを測定したところ、5.7mg
Ｆ／であつた。この結果、上記酸廃水を直接に
この発明方法にて処理するのに支障がないことが
実証された。 （発明の効果） この発明に係る廃水処理方法によれば、生物処
理工程における活性汚泥が副生するCaまたはMg
の炭酸塩を生物キヤリヤーとして高濃度に保持さ
れるため、有機物の高負荷運転が可能であり、
HNO3廃水、有機酸廃水、一般有機物廃水等の各
種廃水を効率よく浄化でき、これら廃水の併合処
理も可能であり、かつ従来方法に比較して上記高
負荷運転により設備の縮小ならびに電気消費量の
大幅な低減を図ることができ、しかも副生する上
記炭酸塩が再利用されてCaまたはMg分の処理水
への溶出が極めて少ないことから、中和済の使用
量を非常に少なくでき、優れた脱硝および脱塩効
果が達成される。
を調べるために、上記酸廃水（HF濃度2000mg／
）に試験例１で用いたものと同じ活性汚泥
（MLSS＋CaCO3）を加えてPH６とし、この処理
上澄み液中のF-イオンを測定したところ、5.7mg
Ｆ／であつた。この結果、上記酸廃水を直接に
この発明方法にて処理するのに支障がないことが
実証された。 （発明の効果） この発明に係る廃水処理方法によれば、生物処
理工程における活性汚泥が副生するCaまたはMg
の炭酸塩を生物キヤリヤーとして高濃度に保持さ
れるため、有機物の高負荷運転が可能であり、
HNO3廃水、有機酸廃水、一般有機物廃水等の各
種廃水を効率よく浄化でき、これら廃水の併合処
理も可能であり、かつ従来方法に比較して上記高
負荷運転により設備の縮小ならびに電気消費量の
大幅な低減を図ることができ、しかも副生する上
記炭酸塩が再利用されてCaまたはMg分の処理水
への溶出が極めて少ないことから、中和済の使用
量を非常に少なくでき、優れた脱硝および脱塩効
果が達成される。
第１図および第２図はこの発明に係る廃水処理
方法の実施例を示す工程図、第３図は処理試験例
１における各種処理指標の経時変化を示す特性図
である。
方法の実施例を示す工程図、第３図は処理試験例
１における各種処理指標の経時変化を示す特性図
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ CaまたはMgの炭酸塩と活性汚泥とからなる
余剰汚泥を酸成分含有廃水と混合してCaまたは
Mgを可溶性塩として溶解させる溶解工程と、こ
の溶解後に活性汚泥を分離除去する固液分離工程
と、この分離液を上記炭酸塩と活性汚泥の存在下
で生物学的に処理すると共に上記可溶性塩より上
記炭酸塩を副生させる生物処理工程と、生物処理
後の処理水を上記炭酸塩と活性汚泥から分離する
固液分離工程と、分離された余剰汚泥を上記溶解
工程へ送る返送工程とを有してなる廃水処理方
法。 ２ 酸成分含有廃水が硝酸含有廃水からなり、生
物処理工程が生物学的脱硝処理を含む特許請求の
範囲第１項記載の廃水処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60297805A JPS62152597A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 廃水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60297805A JPS62152597A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 廃水処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62152597A JPS62152597A (ja) | 1987-07-07 |
| JPH0134677B2 true JPH0134677B2 (ja) | 1989-07-20 |
Family
ID=17851394
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60297805A Granted JPS62152597A (ja) | 1985-12-25 | 1985-12-25 | 廃水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62152597A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2087833B1 (es) * | 1995-01-13 | 1997-05-01 | Hernandez Ernesto Garcia | Activador quimico biologico para la depuracion de aguas residuales. |
| FR2738234B1 (fr) * | 1995-08-29 | 1998-10-30 | Degremont | Procede d'elimination des composes azotes et de remineralisation d'eaux faiblement mineralisees |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6054784A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-03-29 | Kurita Water Ind Ltd | フツ素を含む有機性廃水の処理法 |
-
1985
- 1985-12-25 JP JP60297805A patent/JPS62152597A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62152597A (ja) | 1987-07-07 |
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Legal Events
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