JPH0134681Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0134681Y2 JPH0134681Y2 JP3775384U JP3775384U JPH0134681Y2 JP H0134681 Y2 JPH0134681 Y2 JP H0134681Y2 JP 3775384 U JP3775384 U JP 3775384U JP 3775384 U JP3775384 U JP 3775384U JP H0134681 Y2 JPH0134681 Y2 JP H0134681Y2
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- Japan
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- ceramic
- covered
- exhaust port
- metal
- cylinder head
- Prior art date
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- Expired
Links
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Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は内燃機関の排気ポートライナーの改良
に係り、更に詳しくは断熱効果や破損防止および
シリンダヘツドとの保持力をもたせた内燃機関の
排気ポートライナーに関するものである。
に係り、更に詳しくは断熱効果や破損防止および
シリンダヘツドとの保持力をもたせた内燃機関の
排気ポートライナーに関するものである。
一般に内燃機関の燃焼効率を向上させると排気
ガス温度が低下し、例えば酸化触媒等による排気
ガスの完全燃焼作用による浄化が不充分となるの
で、排気ガスの温度を極力下げないように排気管
径路を断熱保温する必要があり、その対策の一つ
として排気ポートライナーが存在している。しか
し排気ポート部分は通常冷却水によつて冷却され
る箇所であるために、排気ガスの温度低下による
浄化触媒の作用の低下は一層大きいものがある。
ガス温度が低下し、例えば酸化触媒等による排気
ガスの完全燃焼作用による浄化が不充分となるの
で、排気ガスの温度を極力下げないように排気管
径路を断熱保温する必要があり、その対策の一つ
として排気ポートライナーが存在している。しか
し排気ポート部分は通常冷却水によつて冷却され
る箇所であるために、排気ガスの温度低下による
浄化触媒の作用の低下は一層大きいものがある。
従来この対策としてステンレスの二重管構造の
排気ポートライナーやセラミツクを用いたポート
ライナーが実用されてきたが、前者の二重管構造
のステンレス管にあつては二重管の間の空気断熱
層の断熱効果が不充分であり、後者のセラミツク
管を用いたポートライナーでも金属より熱伝導率
が小さいとは言え、これ又断熱効果が充分である
とは言えない。そのためにセラミツク管の排気ポ
ートライナーの断熱効果や破損防止を計るため
に、第２図の一部断面図に示す如く、セラミツク
管１１の外周をセラミツクウール１２で包被し
て、これをシリンダヘツド１３で鋳造したものが
出願提案されている。図中、１５はバルブ、１６
はバルブシート、１７は冷却水路、１８はステム
ガイドを示している。
排気ポートライナーやセラミツクを用いたポート
ライナーが実用されてきたが、前者の二重管構造
のステンレス管にあつては二重管の間の空気断熱
層の断熱効果が不充分であり、後者のセラミツク
管を用いたポートライナーでも金属より熱伝導率
が小さいとは言え、これ又断熱効果が充分である
とは言えない。そのためにセラミツク管の排気ポ
ートライナーの断熱効果や破損防止を計るため
に、第２図の一部断面図に示す如く、セラミツク
管１１の外周をセラミツクウール１２で包被し
て、これをシリンダヘツド１３で鋳造したものが
出願提案されている。図中、１５はバルブ、１６
はバルブシート、１７は冷却水路、１８はステム
ガイドを示している。
以上の従来方法では、セラミツク管だけのポー
トライナーよりも断熱効果や破損防止は良好であ
るが、セラミツク管の入口および出口部分がシリ
ンダヘツドの鋳ぐるみ時および使用時に直接金属
と接触するために、金属とセラミツクの熱膨張差
によるセラミツクの破損や、および断熱性に難が
あつた。また熱膨張差や振動によりシリンダヘツ
ドとの保持力が弱いという欠点があつた。
トライナーよりも断熱効果や破損防止は良好であ
るが、セラミツク管の入口および出口部分がシリ
ンダヘツドの鋳ぐるみ時および使用時に直接金属
と接触するために、金属とセラミツクの熱膨張差
によるセラミツクの破損や、および断熱性に難が
あつた。また熱膨張差や振動によりシリンダヘツ
ドとの保持力が弱いという欠点があつた。
本考案は以上の問題点を解決するためになされ
たものであり、その要旨はセラミツク管１の外周
をセラミツクウール２で包被すると共に、該セラ
ミツク管１の入口および出口部分を金属の綱状緩
衝材３にて包被して、これを排気ポート中子とし
て装填しシリンダヘツド４を鋳造する際にこの金
属が直接セラミツクに触れないようにしたことを
特徴とする内燃機関の排気ポートライナーを提供
するものである。
たものであり、その要旨はセラミツク管１の外周
をセラミツクウール２で包被すると共に、該セラ
ミツク管１の入口および出口部分を金属の綱状緩
衝材３にて包被して、これを排気ポート中子とし
て装填しシリンダヘツド４を鋳造する際にこの金
属が直接セラミツクに触れないようにしたことを
特徴とする内燃機関の排気ポートライナーを提供
するものである。
以下、本考案を第１図の一部断面図を参照して
説明する。
説明する。
セラミツク管１の外周をセラミツクウール２で
包被したものに、そのセラミツク管１の入口およ
び出口部分を、金属製の綱をプレス成形した緩衝
材３を嵌合包被して、これをアルミニウムまたは
鉄にて鋳ぐるみしてシリンダヘツド４とし構成し
たもので、図中５はバルブで、６はバルブシー
ト、７は冷却水路、８はステムガイドを示してい
る。
包被したものに、そのセラミツク管１の入口およ
び出口部分を、金属製の綱をプレス成形した緩衝
材３を嵌合包被して、これをアルミニウムまたは
鉄にて鋳ぐるみしてシリンダヘツド４とし構成し
たもので、図中５はバルブで、６はバルブシー
ト、７は冷却水路、８はステムガイドを示してい
る。
この様なセラミツク管を包被した状態で鋳ぐる
みすると、シリンダヘツドとの直接の接触がなく
なり、熱膨張差による熱衝撃やまたは使用時のエ
ンジン等の振動を緩和して破損を防止し断熱効果
を高め、併せてシリンダヘツドとの保持力を強め
てゆるみ等の欠陥をなくすことが出来た。
みすると、シリンダヘツドとの直接の接触がなく
なり、熱膨張差による熱衝撃やまたは使用時のエ
ンジン等の振動を緩和して破損を防止し断熱効果
を高め、併せてシリンダヘツドとの保持力を強め
てゆるみ等の欠陥をなくすことが出来た。
本考案でのセラミツク管の入口および出口部分
に使用した金属製綱のプレス成形物は、綱目寸法
が小さければ小さい程良好であり、金綱を所望枚
数重ね合せてプレス成形するものである。またプ
レス成形金綱の綱目寸法が大きくて鋳造金属溶液
が浸透する場合には、成形金綱外周面に耐熱セメ
ントまたは耐熱モルタルを塗布して使用しても好
結果が得られる。ここで使用した金属製金綱の材
質は、溶融鋳物が750℃のアルミニウムの場合は
760℃以上に耐える金属綱であればよく、また
1400℃の鉄の場合は、それ以上の温度に耐える金
属綱を使用すればよい。
に使用した金属製綱のプレス成形物は、綱目寸法
が小さければ小さい程良好であり、金綱を所望枚
数重ね合せてプレス成形するものである。またプ
レス成形金綱の綱目寸法が大きくて鋳造金属溶液
が浸透する場合には、成形金綱外周面に耐熱セメ
ントまたは耐熱モルタルを塗布して使用しても好
結果が得られる。ここで使用した金属製金綱の材
質は、溶融鋳物が750℃のアルミニウムの場合は
760℃以上に耐える金属綱であればよく、また
1400℃の鉄の場合は、それ以上の温度に耐える金
属綱を使用すればよい。
以下、実施例につき具体的に述べる。
内径30φmm、肉厚1.5tmm、長さ100mmのチタン酸
アルミニウムを主成分とするセラミツクポートラ
イナーの外周に、アルミナを主成分とするセラミ
ツクウールを肉厚３mm、長さ80mmを包被し、この
両端に、線径0.26φmmで綱目寸法0.3口mmのステン
レス製金綱を多層重ねてプレス成形した内径33φ
mm、肉厚３mm、長さ10mmの緩衝管を嵌め込み、こ
れを中子として外側に750℃にて溶融したアルミ
ニウムを鋳ぐるみした結果セラミツクの破損は10
個中１個も発生しなかつた。
アルミニウムを主成分とするセラミツクポートラ
イナーの外周に、アルミナを主成分とするセラミ
ツクウールを肉厚３mm、長さ80mmを包被し、この
両端に、線径0.26φmmで綱目寸法0.3口mmのステン
レス製金綱を多層重ねてプレス成形した内径33φ
mm、肉厚３mm、長さ10mmの緩衝管を嵌め込み、こ
れを中子として外側に750℃にて溶融したアルミ
ニウムを鋳ぐるみした結果セラミツクの破損は10
個中１個も発生しなかつた。
この鋳ぐるみポートライナーを内燃機関に装着
して200時間の回転試験を行つたが、セラミツク
ポートライナーとアルミニウム外装物との密着固
定は、10個中10個共ゆるみを生ぜず回転試験前と
同じ状態であつた。またセラミツクポートライナ
ーの破損もなかつた。
して200時間の回転試験を行つたが、セラミツク
ポートライナーとアルミニウム外装物との密着固
定は、10個中10個共ゆるみを生ぜず回転試験前と
同じ状態であつた。またセラミツクポートライナ
ーの破損もなかつた。
これに対して、前記した第２図の従来例である
セラミツク管１１の外周をセラミツクウール１２
で包被し、アルミニウムで鋳ぐるみすると10個中
２個にキ裂が発生し、内燃機関に装着して200時
間の回転試験では８個中１個にキ裂と３個にシリ
ンダヘツドとの緩み、ガタが発生した。
セラミツク管１１の外周をセラミツクウール１２
で包被し、アルミニウムで鋳ぐるみすると10個中
２個にキ裂が発生し、内燃機関に装着して200時
間の回転試験では８個中１個にキ裂と３個にシリ
ンダヘツドとの緩み、ガタが発生した。
以上の如く本考案の内燃機関の排気ポートライ
ナーは、金属の鋳ぐるみに対しての破損や内燃機
関の振動に対しての破損やゆるみの発生しない構
造上優れたものである。
ナーは、金属の鋳ぐるみに対しての破損や内燃機
関の振動に対しての破損やゆるみの発生しない構
造上優れたものである。
第１図は本考案の一部断面図であり、第２図は
従来例の一部断面図である。 １……セラミツク管、２……セラミツクウー
ル、３……金属綱を使用した緩衝材、４……シリ
ンダヘツド、５……バルブ、６……バルブシー
ト、７……冷却水路、８……ステムガイド。
従来例の一部断面図である。 １……セラミツク管、２……セラミツクウー
ル、３……金属綱を使用した緩衝材、４……シリ
ンダヘツド、５……バルブ、６……バルブシー
ト、７……冷却水路、８……ステムガイド。
Claims (1)
- セラミツク管１の外周をセラミツクウール２で
包被すると共に、該セラミツク管１の入口および
出口部分を金属の綱状緩衝材３にて包被して、こ
れを排気ポート中子として装填しシリンダヘツド
４を鋳造する際にこの金属が直接セラミツクに触
れないようにしたことを特徴とする内燃機関の排
気ポートライナー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3775384U JPS60149853U (ja) | 1984-03-15 | 1984-03-15 | 内燃機関の排気ポ−トライナ− |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3775384U JPS60149853U (ja) | 1984-03-15 | 1984-03-15 | 内燃機関の排気ポ−トライナ− |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60149853U JPS60149853U (ja) | 1985-10-04 |
| JPH0134681Y2 true JPH0134681Y2 (ja) | 1989-10-23 |
Family
ID=30544123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3775384U Granted JPS60149853U (ja) | 1984-03-15 | 1984-03-15 | 内燃機関の排気ポ−トライナ− |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60149853U (ja) |
-
1984
- 1984-03-15 JP JP3775384U patent/JPS60149853U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60149853U (ja) | 1985-10-04 |
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