JPH0137457B2 - - Google Patents
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- JPH0137457B2 JPH0137457B2 JP1169682A JP1169682A JPH0137457B2 JP H0137457 B2 JPH0137457 B2 JP H0137457B2 JP 1169682 A JP1169682 A JP 1169682A JP 1169682 A JP1169682 A JP 1169682A JP H0137457 B2 JPH0137457 B2 JP H0137457B2
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- rolling
- rolled steel
- cold
- hot
- steel sheet
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り性に優れたアルミキルド冷延鋼
板の製造方法、とくに連続鋳造機により製造され
たままの鋳片を、再加熱することなく低温域で連
続熱間圧延を行なうことにより、従来熱延鋼板製
造工程で用いられていた再加熱工程の省略を可能
とすると共に、熱延鋼板内に微細なAlNを析出
せしめるので、続く冷延後の焼鈍における加熱速
度を速めることが出来、工程省略化からの省エネ
ルギー、低コスト化及び加熱速度を速めることか
らの生産性を高めるアルミキルド冷延鋼板の製造
方法に関するものである。
板の製造方法、とくに連続鋳造機により製造され
たままの鋳片を、再加熱することなく低温域で連
続熱間圧延を行なうことにより、従来熱延鋼板製
造工程で用いられていた再加熱工程の省略を可能
とすると共に、熱延鋼板内に微細なAlNを析出
せしめるので、続く冷延後の焼鈍における加熱速
度を速めることが出来、工程省略化からの省エネ
ルギー、低コスト化及び加熱速度を速めることか
らの生産性を高めるアルミキルド冷延鋼板の製造
方法に関するものである。
アルミキルド鋼板は代表的な高級深絞り用鋼板
である。従来方法での熱延鋼板は、造塊法により
鋼塊を分塊圧延して造られた鋼片または連続鋳造
法により造られた鋼片によつて供給されており、
これらの鋼片は、一旦常温もしくは600〜800℃の
温度まで下げられ、その後連続熱延工場の加熱炉
においてAlNを完全に固溶すべく、高温度
（1200℃以上）で長時間（３時間程度）の加熱を
行なつてから連続熱間圧延機に噛込ませ、最終圧
延の仕上りをAr3点以上の温度で終え、600℃以
下の低温で捲取り熱延鋼板としている。
である。従来方法での熱延鋼板は、造塊法により
鋼塊を分塊圧延して造られた鋼片または連続鋳造
法により造られた鋼片によつて供給されており、
これらの鋼片は、一旦常温もしくは600〜800℃の
温度まで下げられ、その後連続熱延工場の加熱炉
においてAlNを完全に固溶すべく、高温度
（1200℃以上）で長時間（３時間程度）の加熱を
行なつてから連続熱間圧延機に噛込ませ、最終圧
延の仕上りをAr3点以上の温度で終え、600℃以
下の低温で捲取り熱延鋼板としている。
このようにして造られた熱延鋼板内にはAlN
が析出しておらず、AlとＮは完全に固溶した状
態にある。この熱延鋼板に通常の冷間圧延を行な
い、バツチ焼鈍において、所定の温度まで20℃／
hr未満の加熱速度で昇温、再結晶を行なわせてい
るのが現状である。
が析出しておらず、AlとＮは完全に固溶した状
態にある。この熱延鋼板に通常の冷間圧延を行な
い、バツチ焼鈍において、所定の温度まで20℃／
hr未満の加熱速度で昇温、再結晶を行なわせてい
るのが現状である。
深絞り性に優れた冷延鋼板としては、上記再結
晶後の結晶粒が鋼板表面に対して結晶の｛111｝
面を平行ないしわずかに傾いて配列していること
が好ましい。アルミキルド鋼板においては、この
ような再結晶集合組織が焼鈍過程に析出する微細
AlNの作用によつて得られるため、熱延鋼板内
にAlNの析出をさせず、AlとＮを固溶した状態
に置く熱間圧延の後焼鈍において、再結晶以前に
AlNを析出させている。通常、再結晶に比べ
AlNの析出は温度が低く、かつ時間がかかるこ
とから、再結晶より前に加熱速度を20℃／hr未満
と非常に遅くとり、AlNを充分に析出して、前
記の好ましい再結晶集合組織発達への作用を行な
わしめている。これが現在の冷延焼鈍条件の基本
であり、従来方法はこのため長時間の焼鈍課程を
必要とする製造方法となつていた。
晶後の結晶粒が鋼板表面に対して結晶の｛111｝
面を平行ないしわずかに傾いて配列していること
が好ましい。アルミキルド鋼板においては、この
ような再結晶集合組織が焼鈍過程に析出する微細
AlNの作用によつて得られるため、熱延鋼板内
にAlNの析出をさせず、AlとＮを固溶した状態
に置く熱間圧延の後焼鈍において、再結晶以前に
AlNを析出させている。通常、再結晶に比べ
AlNの析出は温度が低く、かつ時間がかかるこ
とから、再結晶より前に加熱速度を20℃／hr未満
と非常に遅くとり、AlNを充分に析出して、前
記の好ましい再結晶集合組織発達への作用を行な
わしめている。これが現在の冷延焼鈍条件の基本
であり、従来方法はこのため長時間の焼鈍課程を
必要とする製造方法となつていた。
本発明者らは上記従来方法に代る経済的かつ生
産性のよいアルミキルド冷延鋼板の製造方法につ
いて種々実験検討の結果、熱延段階で微細な
AlN析出を行なえば、従来方法からの脱却を目
的とするアルミキルド冷延鋼板の製造方法が実施
できることを見出した。
産性のよいアルミキルド冷延鋼板の製造方法につ
いて種々実験検討の結果、熱延段階で微細な
AlN析出を行なえば、従来方法からの脱却を目
的とするアルミキルド冷延鋼板の製造方法が実施
できることを見出した。
本発明はこの知見をもとになされたもので、そ
の特徴とするところは連続鋳造において製造され
たアルミキルド鋼鋳片を再加熱することなく連続
熱間圧延を行ない、最終の仕上圧延をAr3点未
満、Ar3−100℃までの範囲で行ない、この時点
で微細なAlNを析出させることによつて、焼鈍
時の加熱速度を20℃／hr以上に速めることを可能
としたところにある。
の特徴とするところは連続鋳造において製造され
たアルミキルド鋼鋳片を再加熱することなく連続
熱間圧延を行ない、最終の仕上圧延をAr3点未
満、Ar3−100℃までの範囲で行ない、この時点
で微細なAlNを析出させることによつて、焼鈍
時の加熱速度を20℃／hr以上に速めることを可能
としたところにある。
本発明はこれ迄の製造基本を一新し、熱延鋼板
内に微細なAlNを析出せしめ、焼鈍時点に析出
したAlNと同じ作用を持たせ、深絞り性に好ま
しい再結晶集合組織を発達せしめるもので、本発
明を実施するにあたつて重要な点は、微細AlN
の析出を最終仕上圧延時点で行なわせ、それ以前
での析出を抑制すると共に、析出後は生長粗大化
を抑制することにある。この点を中心に、以下に
本発明を連続鋳造〜連続熱間圧延〜冷間圧延〜焼
鈍までの製造工程で実施した例をもとに詳しく説
明する。
内に微細なAlNを析出せしめ、焼鈍時点に析出
したAlNと同じ作用を持たせ、深絞り性に好ま
しい再結晶集合組織を発達せしめるもので、本発
明を実施するにあたつて重要な点は、微細AlN
の析出を最終仕上圧延時点で行なわせ、それ以前
での析出を抑制すると共に、析出後は生長粗大化
を抑制することにある。この点を中心に、以下に
本発明を連続鋳造〜連続熱間圧延〜冷間圧延〜焼
鈍までの製造工程で実施した例をもとに詳しく説
明する。
(1) 先ず連続鋳造後の鋳片が1100〜1150℃の温度
になつた時点で、加熱炉にて加熱（復熱程度の
加熱で35分程度で鋳片温度は1200℃位となる）
し、以後サイジングミルにて巾圧下、厚み圧下
を行ない、所定の巾、厚の鋼片とする。この鋼
片を最短時間で連続熱延工場へ搬送、高温再加
熱なしで、そく熱間圧延を行なう。このときの
鋼片の粗圧延機噛込直前の表面温度は、AlN
の析出を防ぐため900℃以上とする。かくして
ここまでのAlNの析出は完全に抑制されてい
る。
になつた時点で、加熱炉にて加熱（復熱程度の
加熱で35分程度で鋳片温度は1200℃位となる）
し、以後サイジングミルにて巾圧下、厚み圧下
を行ない、所定の巾、厚の鋼片とする。この鋼
片を最短時間で連続熱延工場へ搬送、高温再加
熱なしで、そく熱間圧延を行なう。このときの
鋼片の粗圧延機噛込直前の表面温度は、AlN
の析出を防ぐため900℃以上とする。かくして
ここまでのAlNの析出は完全に抑制されてい
る。
(2) 仕上圧延の最終仕上り時点の温度をAr3点−
100℃の範囲とすると、圧延歪誘起によるAlN
の析出促進がみられる。
100℃の範囲とすると、圧延歪誘起によるAlN
の析出促進がみられる。
ここで仕上り温度の上限をAr3点としたの
は、これ以上の温度ではAlNの歪誘起による
析出が行なわれないため、下限をAr3点−100
℃としたのは、これ以下の温度では熱延鋼板内
に非常に強い集合組織｛100｝面を持つた結晶
粒が存在するため、以後の冷延、焼鈍によつて
もこの集合組織は冷延鋼板内に持ちこされ深絞
り性を低下させるためである。
は、これ以上の温度ではAlNの歪誘起による
析出が行なわれないため、下限をAr3点−100
℃としたのは、これ以下の温度では熱延鋼板内
に非常に強い集合組織｛100｝面を持つた結晶
粒が存在するため、以後の冷延、焼鈍によつて
もこの集合組織は冷延鋼板内に持ちこされ深絞
り性を低下させるためである。
(3) 可及的速かに600℃以下の低温として連続的
に冷延するか、捲取つて冷延に供する。この理
由はAlNの粗大化は深絞り性に好ましい再結
晶集合組織の発達に寄与しないことから、仕上
圧延時に析出したAlNの成長、粗大化を抑制
して冷延に供することにある。
に冷延するか、捲取つて冷延に供する。この理
由はAlNの粗大化は深絞り性に好ましい再結
晶集合組織の発達に寄与しないことから、仕上
圧延時に析出したAlNの成長、粗大化を抑制
して冷延に供することにある。
(4) 成分範囲としては、Ｃは0.15％より多くなる
と冷延鋼板の材質が硬くなり、加工性が劣化す
るので0.15％以下とした。Mnを0.5％以下とし
たのは加工性劣化を生じさせないためである。
本発明の狙いとする鋼板を得るためには、酸可
溶Alを0.015〜0.100％、Ｎを0.003〜0.008％と
する。Alが0.015％以下またはＮが0.003％以下
になるとAlNの析出が少なく、所望の再結晶
集合組織を得るに効果が不充分である。Alが
0.100％以上またはＮが0.008％以上になると、
逆にAlNの析出が多くなり、再結晶抑制効果
が強すぎて所望の再結晶集合組織が得られなく
なることから、AlとＮはこの範囲とした。
と冷延鋼板の材質が硬くなり、加工性が劣化す
るので0.15％以下とした。Mnを0.5％以下とし
たのは加工性劣化を生じさせないためである。
本発明の狙いとする鋼板を得るためには、酸可
溶Alを0.015〜0.100％、Ｎを0.003〜0.008％と
する。Alが0.015％以下またはＮが0.003％以下
になるとAlNの析出が少なく、所望の再結晶
集合組織を得るに効果が不充分である。Alが
0.100％以上またはＮが0.008％以上になると、
逆にAlNの析出が多くなり、再結晶抑制効果
が強すぎて所望の再結晶集合組織が得られなく
なることから、AlとＮはこの範囲とした。
(5) 上記(1)〜(4)の条件で製造された熱延鋼板を、
60〜90％の圧下率で冷延し、20℃／hr以上の加
熱速度で所定の温度まで昇温し、焼鈍を行な
う。冷延率を60〜90％としたのは冷延率が、好
ましい再結晶集合組織の生成に影響を及ぼすの
はすでに公知のことであり、最も好ましい範囲
とした。加工性（深絞り性）の評価尺度として
ｒ値が用いられる。通常深絞り用冷延鋼板の
値は1.4以上得られれば充分であるとされてい
る。
60〜90％の圧下率で冷延し、20℃／hr以上の加
熱速度で所定の温度まで昇温し、焼鈍を行な
う。冷延率を60〜90％としたのは冷延率が、好
ましい再結晶集合組織の生成に影響を及ぼすの
はすでに公知のことであり、最も好ましい範囲
とした。加工性（深絞り性）の評価尺度として
ｒ値が用いられる。通常深絞り用冷延鋼板の
値は1.4以上得られれば充分であるとされてい
る。
本発明において加熱速度を20℃／hr以上とし
た理由は第２図に示す如く、これ以上の加熱速
度でも≧1.4を充分に確保出来、しかも加熱
速度を20℃／hr以上にすることは省エネルギ
ー、生産性の両面から多大の効果が得られるの
に対し、加熱速度を20℃／hr未満にすることは
全く特有の効果がないばかりでなく、省エネル
ギー、生産性の両面とも低下しコスト増大を招
き不利を免れ得ないことによる。
た理由は第２図に示す如く、これ以上の加熱速
度でも≧1.4を充分に確保出来、しかも加熱
速度を20℃／hr以上にすることは省エネルギ
ー、生産性の両面から多大の効果が得られるの
に対し、加熱速度を20℃／hr未満にすることは
全く特有の効果がないばかりでなく、省エネル
ギー、生産性の両面とも低下しコスト増大を招
き不利を免れ得ないことによる。
実施例
供試料は下記成分のアルミキルド鋼を連続鋳造
機により鋳片としたものである。
機により鋳片としたものである。
Ｃ：0.044％、Mn：0.26％、Al：0.049％、Ｎ：
0.0055％ 鋳片後の鋳片を加熱炉（復熱炉）に挿入、35分
後に抽出（鋳片の表面温度1200℃）、サイジング
ミルにて巾圧下、厚み圧下を行ない250t×950w
×ｌの鋼片とした。
0.0055％ 鋳片後の鋳片を加熱炉（復熱炉）に挿入、35分
後に抽出（鋳片の表面温度1200℃）、サイジング
ミルにて巾圧下、厚み圧下を行ない250t×950w
×ｌの鋼片とした。
サイジングミル圧下後のこの鋼片を25分以内に
再加熱なしで、そく熱間圧延を開始し、Ar3未
満、Ar3−100℃の範囲である800〜700℃の温度
で仕上圧延を終了後、一つは急冷して530℃で捲
取り、3.0mm厚の熱延鋼板とした。この熱延鋼板
を0.8mm迄冷間圧延（圧下率73％）した。
再加熱なしで、そく熱間圧延を開始し、Ar3未
満、Ar3−100℃の範囲である800〜700℃の温度
で仕上圧延を終了後、一つは急冷して530℃で捲
取り、3.0mm厚の熱延鋼板とした。この熱延鋼板
を0.8mm迄冷間圧延（圧下率73％）した。
その後バツチ焼鈍として、加熱速度20℃／hr、
40℃／hr、100℃／hrでそれぞれ昇温し、710℃×
6hrの保定を行なつた。他は上記530℃への急冷に
続いて、連続的に上記と同様の冷延を行ない、次
いで連続焼鈍として加熱速度10℃／secで昇温し、
730℃×40秒保定し、400℃×120秒の過時効処理
を行なつたもの及び加熱速度100℃／secで昇温
し、750℃×５秒保定し、400℃×120秒の過時効
処理を行なつた。
40℃／hr、100℃／hrでそれぞれ昇温し、710℃×
6hrの保定を行なつた。他は上記530℃への急冷に
続いて、連続的に上記と同様の冷延を行ない、次
いで連続焼鈍として加熱速度10℃／secで昇温し、
730℃×40秒保定し、400℃×120秒の過時効処理
を行なつたもの及び加熱速度100℃／secで昇温
し、750℃×５秒保定し、400℃×120秒の過時効
処理を行なつた。
本発明の熱延鋼板製造迄の実施例と従来方法と
の温度履歴と処理条件との比較を第１図に示す。
の温度履歴と処理条件との比較を第１図に示す。
図において、Ａ：鋳片挿入、Ｂ：サイジングミ
ル圧下鋼片とする。Ｃ：連続熱間粗圧延、Ｄ：仕
上最終点、Ｅ：捲取り、Ｆ：高温加熱、ａ：加熱
（復熱炉）、ｂ：鋼片搬送をそれぞれ示す。
ル圧下鋼片とする。Ｃ：連続熱間粗圧延、Ｄ：仕
上最終点、Ｅ：捲取り、Ｆ：高温加熱、ａ：加熱
（復熱炉）、ｂ：鋼片搬送をそれぞれ示す。
第２図には、この熱延鋼板を実施例で冷延〜焼
鈍したときのアルミキルド冷延鋼板の値を加熱
速度で処理したものを示す。第２図において横軸
は加熱速度、縦軸は加工性の評価尺度となる値
を示している。図中〇印は実施例における値の
実績でａはバツチ焼鈍、ｂは連続焼鈍の例、斜線
ハンチング部分は従来方法による値の実績を示
している。ｃは従来製造条件域である。
鈍したときのアルミキルド冷延鋼板の値を加熱
速度で処理したものを示す。第２図において横軸
は加熱速度、縦軸は加工性の評価尺度となる値
を示している。図中〇印は実施例における値の
実績でａはバツチ焼鈍、ｂは連続焼鈍の例、斜線
ハンチング部分は従来方法による値の実績を示
している。ｃは従来製造条件域である。
従来方法における熱延鋼板では、冷延後の焼鈍
において加熱速度が20℃／hr以上と速くなると、
ｒ値が斜線ハンチングで示す如く急激に低下し、
深絞り用冷延鋼板の実用的な加工性の許容下限で
ある値≧1.4を大巾に下回り、加工性が劣化し
た。これに対し本発明例における熱延鋼板では、
加熱速度を20℃／hr以上速くとつても、値≧
1.4が維持され深絞り用冷延鋼板として充分使用
しえるものが得られた。
において加熱速度が20℃／hr以上と速くなると、
ｒ値が斜線ハンチングで示す如く急激に低下し、
深絞り用冷延鋼板の実用的な加工性の許容下限で
ある値≧1.4を大巾に下回り、加工性が劣化し
た。これに対し本発明例における熱延鋼板では、
加熱速度を20℃／hr以上速くとつても、値≧
1.4が維持され深絞り用冷延鋼板として充分使用
しえるものが得られた。
以上説明した本発明は、熱延鋼板製造過程にお
ける工程を省略しつつ、これを活用して熱間圧延
段階で、板内に微細なAlNを密に析出させるの
で、焼鈍時の加熱速度を格段に速めても、結晶粒
が鋼板表面に対し｛111｝面が平行か、又は僅に
傾いた深絞り性に好ましい再結晶を得ることが可
能となり、深絞り用冷延鋼板を生産性と省エネル
ギー性高く、低コストで製造できその効果は非常
に大きい。
ける工程を省略しつつ、これを活用して熱間圧延
段階で、板内に微細なAlNを密に析出させるの
で、焼鈍時の加熱速度を格段に速めても、結晶粒
が鋼板表面に対し｛111｝面が平行か、又は僅に
傾いた深絞り性に好ましい再結晶を得ることが可
能となり、深絞り用冷延鋼板を生産性と省エネル
ギー性高く、低コストで製造できその効果は非常
に大きい。
第１図は本発明の実施例における熱延鋼板迄の
製造過程の温度と時間のグラフ、第２図は本発明
の実施例における冷延鋼板の値と加熱速度の関
係図である。
製造過程の温度と時間のグラフ、第２図は本発明
の実施例における冷延鋼板の値と加熱速度の関
係図である。
Claims (1)
- １ 連続鋳造機にて製造されたＣ：0.15％以下、
Mn：0.5％以下、Al：0.015〜0.100％、Ｎ：0.003
〜0.008％、残部Feおよび不可避不純物よりなる
アルミキルド鋼熱鋳片を、再加熱することなく表
面温度900℃以上で連続熱間圧延を開始し、仕上
圧延をAr3点未満、Ar3−100℃の範囲で行ない、
600℃以下で捲取つた後、又はそのまゝ通常の冷
延を施こして後、20℃hr以上の加熱速度で焼鈍を
行なうことを特徴とした深絞り性に優れたアルミ
キルド冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1169682A JPS58130224A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 深絞り性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1169682A JPS58130224A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 深絞り性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58130224A JPS58130224A (ja) | 1983-08-03 |
| JPH0137457B2 true JPH0137457B2 (ja) | 1989-08-07 |
Family
ID=11785193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1169682A Granted JPS58130224A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 深絞り性に優れたアルミキルド冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58130224A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63230848A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-01-29 JP JP1169682A patent/JPS58130224A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58130224A (ja) | 1983-08-03 |
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