JPH0138983Y2 - - Google Patents
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- JPH0138983Y2 JPH0138983Y2 JP1981040596U JP4059681U JPH0138983Y2 JP H0138983 Y2 JPH0138983 Y2 JP H0138983Y2 JP 1981040596 U JP1981040596 U JP 1981040596U JP 4059681 U JP4059681 U JP 4059681U JP H0138983 Y2 JPH0138983 Y2 JP H0138983Y2
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- Japan
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- plate
- piezoelectric
- rectangular
- corner
- springs
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Description
厚み滑り振動をする水晶板の形状は一般に第１
図の斜視図に示すような直径Ｄ、厚さｔの円板状
のものが主に実用されている。併し乍ら水晶振動
子の多様化に伴い、形状は円板以外にも、第２図
ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ等の例のような長方形状
板の水晶板ABCDが使用される傾向にある。 第２図ａは厚さt1の平板、ｂ図は相対する二辺
の縁端をそれぞれ曲率半径ｒでベベルしたベベル
巾αのベベル平板、ｃ図は表面が曲率半径ｒの球
面の一部、裏面が平板のプラノコンベツクス板、
ｄ図は表裏面共に曲率半径ｒの球面の一部となつ
ているバイコンベツクス板、ｅ図は表面が半径ｒ
の円柱面の一部、裏面が平板の片かまぼこ板、ｆ
図は表裏面共に半径ｒの円柱面の一部となつてい
る両かまぼこ板で、いずれも中心厚t1、端厚t2の
ものの斜視図である。このほか、表面ベベル裏面
コンベツクスの如く、上記を組合せた形状のもの
もある。 一般に上記水晶板は所定の製造工程を経て、第
３図の斜視図に示すように、端子３００，３０
０′を有する所謂ハーメテイツク形保持器４００
に組立てられケース１００でカバーされ、外形寸
法Ｌ×Ｈ×Ｗの形状の水晶振動子を形成する。第
３図の振動子のケースの内部は、通常、厚み滑り
振動をする水晶板の支持に関しては、支持によつ
て生ずる振動損失（以下の記述では水晶板自体の
振動損失と併せて等価抵抗R1と言うことにする）
を極力小さくするために、所謂エネルギーとぢ込
め効果によつて、振動エネルギーが最も小さくな
る筈の水晶板の縁端近傍を支持部として、導電性
セメントにより、水晶板と支持機構とを固着する
構造になつている。 さて、第２図ａ〜ｆの平板、ベベル平板、プラ
ノコンベツクス板、バイコンベツクス板、片かま
ぼこ板、両かまぼこ板及びこれらの構造を相互に
組合せた構造の長方形状水晶板（以下の記述では
単に長方形状水晶板と言う）の利点の一つは円板
に比べて振動損失R1を大きく増すことなく、第
３図の高さＨをある程度小さくなし得ることであ
る。即ち長方形状水晶板ABCDのBC又はADの
方向（以下ではBCとADは平行で等しいとし単
にBCの方向と言う）の端で支持するとき、BCの
寸法をある大きさに保つたままAB又はCDの方
向（以下ではABとCDも平行で等しいものとし
単にABの方向と言う）の寸法を小さくしても、
支持点と振動中心との距離はそれ程減少せず、振
動損失の増加は比較的小さいものに抑えられる。
併し従来の支持構造は概ね円板状水晶板に対する
ものであつて、上述の長方形状水晶板の利点を充
分に満足させることについては不完全である。 さて従来、広く使用されている小形ハーメテイ
ツクシール形の保持器の支持構造について述べる
と、これらはコイルばね式と板ばね式に大別され
る。第４図ａ，ｂ，ｃ，ｄは従来の支持構造の緒
例の斜視図で、ａ図はコイルばね１，１′の先端
のそれぞれのスリツト２，２′の間に水晶板を挿
入する構造、ｂ図はａ図のコイルばねの高さが低
いもの、ｃ図は板ばね１，１′（長さh′1）の一部
に設けたスリツト２，２′（スリツトの長さ、巾
をそれぞれh′2，ω′）の間に水晶板を挿入する構
造のもの、ｄ図はｃ図の高さが低いものでスリツ
トは斜めの立上り部の一部に設けられている。
ａ，ｂ，ｃ，ｄ何れにも共通して、水晶板は１，
１′に導電性セメントによつて固着されて、端子
３，３′に接続されるようになつている。４は保
持器基部である。 さて、従来の支持構造の保持器に長方形状水晶
板を保持させるときは、振動子にいくつかの不具
合が生ずる。即ち、第４図ａ又はｃの支持構造で
は、第３図の高さＨを小さくしようとする時コイ
ルばね又は板ばねの高さで制限されるため不向き
である。 第４図ｂ又はｄの支持構造はＢ及びＣコーナー
又はその近傍を支持部とするもので高さＨを小さ
くする上で、上述のａ又はｃよりやゝ効果がある
がなお不満足の点を残す。これを明らかにするた
めに以下に水晶振動子の支持による一般的記述を
行い、ｂ又はｄの支持構造の不満足点を指摘す
る。通常水晶板が長方形状のときはBC／t1（t1は
中心厚）が小さくなるに従い（これは振動子の小
形化をはかる場合もしくは振動周波数が比較的低
い場合（例えば基本波で約8MHz以下））、エネル
ギーとぢ込め効果が充分でなくなり、支持部にお
ける導電性セメントの接着位置（縁端から振動中
心（一般に水晶板の中心）に向う距離が重要）と
接着面積の僅少な差が著しく振動損失に影響する
（第７図、第８図の実測例で後述する）。第４図
ｂ，ｄの支持構造に共通して云える欠点として (イ) 水晶板を挿入する際、水晶板の振動中心に対
し図の左右の対称ずれを調整することが難し
く、前出のBC／t1が小さい場合は導電性セメ
ントの接着位置ずれを生ずることとなるため
に、振動損失が増大し製品のばらつき巾が大き
くなる。 (ロ) 水晶板はＢ，Ｃコーナー又はその近傍の２点
支持によるため機械的衝撃に対して不安定で、
固着した後導電性セメントのひび割れを生じ易
く強い衝撃に対してはセメントの脱落更には水
晶板の脱落又は破損の恐れがある。そしてこれ
を防ぐためにセメントの固着面積を大きくすれ
ば振動損失を著しく増大させる結果となる。 そしてｂ図の支持構造には次の欠点がある。 (ハ) コイル部の直径を小さくするのに限界があり
（現行の最小のもの１mm）、通常行われているよ
うにコイルの内側でセメント固着をする際、固
着面積の調整が難しく、広がり易くなつて振動
損失が増大しばらつき巾が大きくなる。 ｄ図の支持構造には次の欠点がある。 (ニ) セメント固着までの製造工程で、単に水晶板
を挿入しただけの状態では水晶板は落下し易く
極めて不安定で作業上不便がある。 上述のように、従来の支持構造で長方形状水晶
板を支持したときは多くの不具合を生じ、小形化
及び性能を充分に発揮することが難しく、特に振
動損失とそのばらつき巾並びに耐衝撃性に問題を
生ずる。この解決は重要な技術的課題である。 本考案は第４図ｄの支持構造をもとにして、こ
れを改善しこの技術的課題を解決するものであ
る。以下図によつて説明を進める。 第５図は長方形状水晶板を支持するための本考
案の支持構造を有する保持器の一例の正面、平
面、側面図であつて、板ばね１１，１１′は支持
方向BCに平行な水平部分の長さn1とこれに曲げ
角度θ゜1をもつて保持器基部４１の反対側（外斜
上方）に折り曲げられた長さh1の折り曲げ部と更
にそれに続いて内斜上方に折り曲げた先端部５
１，５１′を有しており、５１，５１′部の先端の
凹状スリツトで水晶板ABCDの側面を押え込む
構造になつている。この凹状スリツトは水晶板を
挿入した際水晶板の端厚t2（平板ではt1）の一部
に突き当るよう構成される。 51等の寸法と折り曲げ角は上述の目的に沿うよ
う適宜定められる。 ｍを端子３１，３１′の間隔とすれば１１，１
１′の最短距離ｌはｍ＋2n1であり、BCよりやゝ
小さくなるように選ぶ。又板ばね１１等にはその
h1部とn1部にそれぞれ長さh2，n2、巾ｗのスリツ
トが設けられ、h2とn2は連続している。スリツト
n2は水晶板のコーナーをスリツトh2に押し込む必
要のあるとき、ｗが僅かに広げられ易くなること
を考慮して設けられたものであり、水晶板が平板
のときなどではn2はなくても特に差しつかえな
い。同じ意味からスリツトh2はh1を超えて51等の
内部にまで延びていてもよい。また板ばね１１等
と端子３１等は一体構造としてもよい。 第６図は本考案の第５図の支持構造を有する保
持器に例えば第２図ａの長方形状平板ABCDの
表裏面に金属薄膜電極６１，６１′を蒸着させて
Ｂ，Ｃコーナーをスリツトｗに挿入し、導電性セ
メント７１，７１′で電極６１等の端部と共に板
ばね１１等に固着し、端子３１等に接続して組立
てた例の斜視図である。（第６図のハツチングは
電極膜を示す）。第６図の他の部分は第５図と同
じである。 第５，６図の本考案が従来の支持構造より優れ
た効果を示すことを前出のイ〜ニの各項と対比し
て次に示す。 (1) 第６図でスリツトｗにＢ，Ｃコーナーを挿入
する際、板ばね１１，１１′の先端凹状スリツ
トの作用で左右の対称ずれが解消し、導電性セ
メントの接着位置が均一化され、そのために振
動損失とそのばらつきが改善される。 (2) 水晶板はＢ，Ｃコーナー近傍で２点支持され
る他に１１，１１′の先端凹状スリツトでも補
助的に支持されている。この際必要ある場合は
水晶板の端厚t2（平板の場合はt1）の側面と先
端凹部を極く少量の導電セメントで固着するこ
ともできる。この固着の影響は比較的小さい。
そしてこの固着を行うときは支持部Ｂ，Ｃコー
ナーの導電性セメントは従来より少量でよくな
り振動損失の減少をはかることができる。 先端凹状スリツトの補助支持を付加したこと
により前後、左右、上下特に前後、左右の耐衝
撃性は格段に向上する。 (3) 主支持部であるＢ，Ｃコーナー部における導
電性セメント固着の位置と面積は均一化し、振
動損失及びそのばらつきを改善することが出来
る。 (4) 主支持と補助支持の４点支持構造であるので
セメント固着までの製造工程でも水晶板の不安
定さ、がたつき、脱落等がない。 (5) 先端部５１等が内斜上方に折れ曲つているの
で、ケース被覆の際妨げとならない。又水平部
n1部を設けてあるために、水晶板を挿入したと
き浮き上りが小さく、安定して装着される。 第７，８図は所謂AT板の基本波振動周波数
1843MHz，32768MHz，4MHz及び10MHzの各場
合、水晶板の主たる寸法を次に第１表のようにと
つたときを例とし、導電性セメントの固着の位置
及び面積によつて、振動損失R1が大巾に変化す
ること実測したものであるが、本考案の効果を明
らかにするため参考として述べる。第７図は横軸
に対角線BD及びCAの方向にそれぞれＢ，Ｃか
らの距離ｓの位置を示し、その位置で約0.3mmφ
の大きさの導電性セメントを固着させたときの
R1の変化を縦軸に示す。 第８図では、水晶板のＢ（又はＣ）コーナー近
傍が外斜上方へ折り曲げられたh1部と交る点を
Ｐ，Ｑとし、ＢからPQへの垂線の長さをｘとし
たとき、ｘ≒0.5，BP≒0.6，BQ≒0.9（単位mm）
の三角形の面積S0.5（≒0.27mm2）を基準１にとり、
ｙ＝固着面積／S0.5を変化させて横軸とし、縦軸
にR1の変化を示したものである。ｓ及びｙの零
値はセメントを固着していないことを意味する。
図の斜視図に示すような直径Ｄ、厚さｔの円板状
のものが主に実用されている。併し乍ら水晶振動
子の多様化に伴い、形状は円板以外にも、第２図
ａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆ等の例のような長方形状
板の水晶板ABCDが使用される傾向にある。 第２図ａは厚さt1の平板、ｂ図は相対する二辺
の縁端をそれぞれ曲率半径ｒでベベルしたベベル
巾αのベベル平板、ｃ図は表面が曲率半径ｒの球
面の一部、裏面が平板のプラノコンベツクス板、
ｄ図は表裏面共に曲率半径ｒの球面の一部となつ
ているバイコンベツクス板、ｅ図は表面が半径ｒ
の円柱面の一部、裏面が平板の片かまぼこ板、ｆ
図は表裏面共に半径ｒの円柱面の一部となつてい
る両かまぼこ板で、いずれも中心厚t1、端厚t2の
ものの斜視図である。このほか、表面ベベル裏面
コンベツクスの如く、上記を組合せた形状のもの
もある。 一般に上記水晶板は所定の製造工程を経て、第
３図の斜視図に示すように、端子３００，３０
０′を有する所謂ハーメテイツク形保持器４００
に組立てられケース１００でカバーされ、外形寸
法Ｌ×Ｈ×Ｗの形状の水晶振動子を形成する。第
３図の振動子のケースの内部は、通常、厚み滑り
振動をする水晶板の支持に関しては、支持によつ
て生ずる振動損失（以下の記述では水晶板自体の
振動損失と併せて等価抵抗R1と言うことにする）
を極力小さくするために、所謂エネルギーとぢ込
め効果によつて、振動エネルギーが最も小さくな
る筈の水晶板の縁端近傍を支持部として、導電性
セメントにより、水晶板と支持機構とを固着する
構造になつている。 さて、第２図ａ〜ｆの平板、ベベル平板、プラ
ノコンベツクス板、バイコンベツクス板、片かま
ぼこ板、両かまぼこ板及びこれらの構造を相互に
組合せた構造の長方形状水晶板（以下の記述では
単に長方形状水晶板と言う）の利点の一つは円板
に比べて振動損失R1を大きく増すことなく、第
３図の高さＨをある程度小さくなし得ることであ
る。即ち長方形状水晶板ABCDのBC又はADの
方向（以下ではBCとADは平行で等しいとし単
にBCの方向と言う）の端で支持するとき、BCの
寸法をある大きさに保つたままAB又はCDの方
向（以下ではABとCDも平行で等しいものとし
単にABの方向と言う）の寸法を小さくしても、
支持点と振動中心との距離はそれ程減少せず、振
動損失の増加は比較的小さいものに抑えられる。
併し従来の支持構造は概ね円板状水晶板に対する
ものであつて、上述の長方形状水晶板の利点を充
分に満足させることについては不完全である。 さて従来、広く使用されている小形ハーメテイ
ツクシール形の保持器の支持構造について述べる
と、これらはコイルばね式と板ばね式に大別され
る。第４図ａ，ｂ，ｃ，ｄは従来の支持構造の緒
例の斜視図で、ａ図はコイルばね１，１′の先端
のそれぞれのスリツト２，２′の間に水晶板を挿
入する構造、ｂ図はａ図のコイルばねの高さが低
いもの、ｃ図は板ばね１，１′（長さh′1）の一部
に設けたスリツト２，２′（スリツトの長さ、巾
をそれぞれh′2，ω′）の間に水晶板を挿入する構
造のもの、ｄ図はｃ図の高さが低いものでスリツ
トは斜めの立上り部の一部に設けられている。
ａ，ｂ，ｃ，ｄ何れにも共通して、水晶板は１，
１′に導電性セメントによつて固着されて、端子
３，３′に接続されるようになつている。４は保
持器基部である。 さて、従来の支持構造の保持器に長方形状水晶
板を保持させるときは、振動子にいくつかの不具
合が生ずる。即ち、第４図ａ又はｃの支持構造で
は、第３図の高さＨを小さくしようとする時コイ
ルばね又は板ばねの高さで制限されるため不向き
である。 第４図ｂ又はｄの支持構造はＢ及びＣコーナー
又はその近傍を支持部とするもので高さＨを小さ
くする上で、上述のａ又はｃよりやゝ効果がある
がなお不満足の点を残す。これを明らかにするた
めに以下に水晶振動子の支持による一般的記述を
行い、ｂ又はｄの支持構造の不満足点を指摘す
る。通常水晶板が長方形状のときはBC／t1（t1は
中心厚）が小さくなるに従い（これは振動子の小
形化をはかる場合もしくは振動周波数が比較的低
い場合（例えば基本波で約8MHz以下））、エネル
ギーとぢ込め効果が充分でなくなり、支持部にお
ける導電性セメントの接着位置（縁端から振動中
心（一般に水晶板の中心）に向う距離が重要）と
接着面積の僅少な差が著しく振動損失に影響する
（第７図、第８図の実測例で後述する）。第４図
ｂ，ｄの支持構造に共通して云える欠点として (イ) 水晶板を挿入する際、水晶板の振動中心に対
し図の左右の対称ずれを調整することが難し
く、前出のBC／t1が小さい場合は導電性セメ
ントの接着位置ずれを生ずることとなるため
に、振動損失が増大し製品のばらつき巾が大き
くなる。 (ロ) 水晶板はＢ，Ｃコーナー又はその近傍の２点
支持によるため機械的衝撃に対して不安定で、
固着した後導電性セメントのひび割れを生じ易
く強い衝撃に対してはセメントの脱落更には水
晶板の脱落又は破損の恐れがある。そしてこれ
を防ぐためにセメントの固着面積を大きくすれ
ば振動損失を著しく増大させる結果となる。 そしてｂ図の支持構造には次の欠点がある。 (ハ) コイル部の直径を小さくするのに限界があり
（現行の最小のもの１mm）、通常行われているよ
うにコイルの内側でセメント固着をする際、固
着面積の調整が難しく、広がり易くなつて振動
損失が増大しばらつき巾が大きくなる。 ｄ図の支持構造には次の欠点がある。 (ニ) セメント固着までの製造工程で、単に水晶板
を挿入しただけの状態では水晶板は落下し易く
極めて不安定で作業上不便がある。 上述のように、従来の支持構造で長方形状水晶
板を支持したときは多くの不具合を生じ、小形化
及び性能を充分に発揮することが難しく、特に振
動損失とそのばらつき巾並びに耐衝撃性に問題を
生ずる。この解決は重要な技術的課題である。 本考案は第４図ｄの支持構造をもとにして、こ
れを改善しこの技術的課題を解決するものであ
る。以下図によつて説明を進める。 第５図は長方形状水晶板を支持するための本考
案の支持構造を有する保持器の一例の正面、平
面、側面図であつて、板ばね１１，１１′は支持
方向BCに平行な水平部分の長さn1とこれに曲げ
角度θ゜1をもつて保持器基部４１の反対側（外斜
上方）に折り曲げられた長さh1の折り曲げ部と更
にそれに続いて内斜上方に折り曲げた先端部５
１，５１′を有しており、５１，５１′部の先端の
凹状スリツトで水晶板ABCDの側面を押え込む
構造になつている。この凹状スリツトは水晶板を
挿入した際水晶板の端厚t2（平板ではt1）の一部
に突き当るよう構成される。 51等の寸法と折り曲げ角は上述の目的に沿うよ
う適宜定められる。 ｍを端子３１，３１′の間隔とすれば１１，１
１′の最短距離ｌはｍ＋2n1であり、BCよりやゝ
小さくなるように選ぶ。又板ばね１１等にはその
h1部とn1部にそれぞれ長さh2，n2、巾ｗのスリツ
トが設けられ、h2とn2は連続している。スリツト
n2は水晶板のコーナーをスリツトh2に押し込む必
要のあるとき、ｗが僅かに広げられ易くなること
を考慮して設けられたものであり、水晶板が平板
のときなどではn2はなくても特に差しつかえな
い。同じ意味からスリツトh2はh1を超えて51等の
内部にまで延びていてもよい。また板ばね１１等
と端子３１等は一体構造としてもよい。 第６図は本考案の第５図の支持構造を有する保
持器に例えば第２図ａの長方形状平板ABCDの
表裏面に金属薄膜電極６１，６１′を蒸着させて
Ｂ，Ｃコーナーをスリツトｗに挿入し、導電性セ
メント７１，７１′で電極６１等の端部と共に板
ばね１１等に固着し、端子３１等に接続して組立
てた例の斜視図である。（第６図のハツチングは
電極膜を示す）。第６図の他の部分は第５図と同
じである。 第５，６図の本考案が従来の支持構造より優れ
た効果を示すことを前出のイ〜ニの各項と対比し
て次に示す。 (1) 第６図でスリツトｗにＢ，Ｃコーナーを挿入
する際、板ばね１１，１１′の先端凹状スリツ
トの作用で左右の対称ずれが解消し、導電性セ
メントの接着位置が均一化され、そのために振
動損失とそのばらつきが改善される。 (2) 水晶板はＢ，Ｃコーナー近傍で２点支持され
る他に１１，１１′の先端凹状スリツトでも補
助的に支持されている。この際必要ある場合は
水晶板の端厚t2（平板の場合はt1）の側面と先
端凹部を極く少量の導電セメントで固着するこ
ともできる。この固着の影響は比較的小さい。
そしてこの固着を行うときは支持部Ｂ，Ｃコー
ナーの導電性セメントは従来より少量でよくな
り振動損失の減少をはかることができる。 先端凹状スリツトの補助支持を付加したこと
により前後、左右、上下特に前後、左右の耐衝
撃性は格段に向上する。 (3) 主支持部であるＢ，Ｃコーナー部における導
電性セメント固着の位置と面積は均一化し、振
動損失及びそのばらつきを改善することが出来
る。 (4) 主支持と補助支持の４点支持構造であるので
セメント固着までの製造工程でも水晶板の不安
定さ、がたつき、脱落等がない。 (5) 先端部５１等が内斜上方に折れ曲つているの
で、ケース被覆の際妨げとならない。又水平部
n1部を設けてあるために、水晶板を挿入したと
き浮き上りが小さく、安定して装着される。 第７，８図は所謂AT板の基本波振動周波数
1843MHz，32768MHz，4MHz及び10MHzの各場
合、水晶板の主たる寸法を次に第１表のようにと
つたときを例とし、導電性セメントの固着の位置
及び面積によつて、振動損失R1が大巾に変化す
ること実測したものであるが、本考案の効果を明
らかにするため参考として述べる。第７図は横軸
に対角線BD及びCAの方向にそれぞれＢ，Ｃか
らの距離ｓの位置を示し、その位置で約0.3mmφ
の大きさの導電性セメントを固着させたときの
R1の変化を縦軸に示す。 第８図では、水晶板のＢ（又はＣ）コーナー近
傍が外斜上方へ折り曲げられたh1部と交る点を
Ｐ，Ｑとし、ＢからPQへの垂線の長さをｘとし
たとき、ｘ≒0.5，BP≒0.6，BQ≒0.9（単位mm）
の三角形の面積S0.5（≒0.27mm2）を基準１にとり、
ｙ＝固着面積／S0.5を変化させて横軸とし、縦軸
にR1の変化を示したものである。ｓ及びｙの零
値はセメントを固着していないことを意味する。
【表】
ｓ及びｙを如何に選択するかは良質な振動子を
得る上で極めて重要である。第２表、第３表は第
５図の本考案の支持構造のもの及び従来の第４図
ｂの支持構造のものに第１表のNo.１の1843MHz、
及びNo.２の32746MHzの振動子を適用した場合の
R1，R1のばらつき率ΔR1／R1、及び硬質木板上
30cm、３回の落下衝撃試験δR1／R1について、そ
れぞれ50ケの試料の実測平均値を対比して示した
ものである。 本考案の支持構造のものに対してはNo.１でｘ≒
0.08mm ｙ≒1.0 No.２でｘ≒0.4，ｙ＝0.5、従来
構造のものではコイル直径1.0mm固着面積はコイ
ル内部コーナーよりコイル内部全面積の約0.7で
ある。
得る上で極めて重要である。第２表、第３表は第
５図の本考案の支持構造のもの及び従来の第４図
ｂの支持構造のものに第１表のNo.１の1843MHz、
及びNo.２の32746MHzの振動子を適用した場合の
R1，R1のばらつき率ΔR1／R1、及び硬質木板上
30cm、３回の落下衝撃試験δR1／R1について、そ
れぞれ50ケの試料の実測平均値を対比して示した
ものである。 本考案の支持構造のものに対してはNo.１でｘ≒
0.08mm ｙ≒1.0 No.２でｘ≒0.4，ｙ＝0.5、従来
構造のものではコイル直径1.0mm固着面積はコイ
ル内部コーナーよりコイル内部全面積の約0.7で
ある。
【表】
【表】
第２，３表で明らかなように、本考案の支持構
造による振動子は従来のものに比べて、R1及び
そのばらつき、耐衝撃性に優れており特にR1に
おいては、No.１のもので約３倍、No.２のもので約
3.5倍改善されている。尚従来のもので第４図ｄ
の支持構造のものは衝撃試験で水晶板が脱落する
ものであり、評価の対象しなかつた。第２表の本
考案によるものは第３図の外形Ｈ×Ｌ×Ｗが約13
×11×4.5mm3の所謂HC−18／Ｕ形、第３表の本
考案によるものはＨ×Ｌ×Ｗが約８×11×4.5mm3
でHC−18／Ｕ形より更にＨを小さくしたもので
あるがR1等の性能に関しては従来の大形のもの
所謂HC−６／Ｕ形のＨ×Ｌ×Ｗが約19×19×8.8
mm3のものに比べて遜色のない値（通常1.8MHz帯
で100〜150Ω、3.2MHz帯で30〜50Ω）であること
は、本考案の支持構造が長方形状水晶板に対し
て、極めて適切な支持構造であることの証明であ
る。 第９図は第５図の本考案の応用例の正面図と平
面図である。 第９図は第５図のものに板ばね１１、等が端子
３１等の方向に、特にばね効果をもつように、支
持構造の基部で蛇腹状の折り曲げられた部分８
１，８１′を有するようにしたもので、この支持
構造に組み立てられた水晶板ABCDの振動子は
端子方向の衝撃に対して、よりよい効果がある。
その他の部分は第５図と同じであるので説明を省
略する。 以上詳述したように、従来、厚み滑り振動をす
る長方形状水晶板に対しては、その性能（特に
R1）と形状の利点（外形でＨ方向の小形化）を
充分発揮出来るような支持構造を有する適切な保
持器がなく、長方形状水晶板の普及発展を遅らせ
ているが、本考案の支持構造の保持器及び、本保
持器に組立てた長方形状水晶板によつて、R1と
そのばらつき及び耐衝撃性に優れた振動子を得る
ことができると同時にＨ方向の小形化に対して
も、容易に即応することが可能となり、又同一種
類の振動子の量産の場合、均一な品質の維持に著
しい効果を発揮し、歩止りの向上と作業能率を高
めることに寄与する。本考案の工業的価値は高
い。
造による振動子は従来のものに比べて、R1及び
そのばらつき、耐衝撃性に優れており特にR1に
おいては、No.１のもので約３倍、No.２のもので約
3.5倍改善されている。尚従来のもので第４図ｄ
の支持構造のものは衝撃試験で水晶板が脱落する
ものであり、評価の対象しなかつた。第２表の本
考案によるものは第３図の外形Ｈ×Ｌ×Ｗが約13
×11×4.5mm3の所謂HC−18／Ｕ形、第３表の本
考案によるものはＨ×Ｌ×Ｗが約８×11×4.5mm3
でHC−18／Ｕ形より更にＨを小さくしたもので
あるがR1等の性能に関しては従来の大形のもの
所謂HC−６／Ｕ形のＨ×Ｌ×Ｗが約19×19×8.8
mm3のものに比べて遜色のない値（通常1.8MHz帯
で100〜150Ω、3.2MHz帯で30〜50Ω）であること
は、本考案の支持構造が長方形状水晶板に対し
て、極めて適切な支持構造であることの証明であ
る。 第９図は第５図の本考案の応用例の正面図と平
面図である。 第９図は第５図のものに板ばね１１、等が端子
３１等の方向に、特にばね効果をもつように、支
持構造の基部で蛇腹状の折り曲げられた部分８
１，８１′を有するようにしたもので、この支持
構造に組み立てられた水晶板ABCDの振動子は
端子方向の衝撃に対して、よりよい効果がある。
その他の部分は第５図と同じであるので説明を省
略する。 以上詳述したように、従来、厚み滑り振動をす
る長方形状水晶板に対しては、その性能（特に
R1）と形状の利点（外形でＨ方向の小形化）を
充分発揮出来るような支持構造を有する適切な保
持器がなく、長方形状水晶板の普及発展を遅らせ
ているが、本考案の支持構造の保持器及び、本保
持器に組立てた長方形状水晶板によつて、R1と
そのばらつき及び耐衝撃性に優れた振動子を得る
ことができると同時にＨ方向の小形化に対して
も、容易に即応することが可能となり、又同一種
類の振動子の量産の場合、均一な品質の維持に著
しい効果を発揮し、歩止りの向上と作業能率を高
めることに寄与する。本考案の工業的価値は高
い。
第１図は円板状水晶板の斜視図、第２図、ａ，
ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆはそれぞれ長方形状水晶板
ABCDの平板、ベベル平板、プラノコンベツク
ス板、バイコンベツクス板、片かまぼこ板、及び
両かまぼこ板の斜視図、第３図は所謂ハーメテイ
ツク形保持器の水晶振動子の外形構造を示す斜視
図、第４図ａ，ｂ，ｃ、及びｄは所謂ハーメテイ
ツク形保持器の従来の支持構造の例でそれぞれコ
イルばねのもの、コイルばねの高さが低いもの、
及び板ばねのもの及び板ばねの高さが低い構造の
ものである。第５図は長方形状水晶板を支持する
ための本考案の支持構造の保持器の例の正面、平
面及び側面図、第６図は第５図の本考案の保持器
に長方形状平板ABCDを組立てたものの斜視図、
第７図及び第８図はAT板振動子の基本波振動周
波数1.84MHz，3.28MHz，4MHz，10MHzの場合
を例とし、それぞれ導電性セメントによる固着の
位置及び面積を横軸としたとき、等価抵抗R1の
変化を縦軸に示したもの、第９図は本考案の応用
例で、支持構造の基部を蛇腹式ばね構造としたも
のである。 ABCD……長方形状水晶板、１１，１１′……
板ばね、２１，２１′……空隙、５１，５１′……
板ばね先端部、３１，３１′……端子、４１……
保持器基部、８１，８１′……板ばね蛇腹部、６
１，６１′……水晶板電極膜。
ｂ，ｃ，ｄ，ｅ，ｆはそれぞれ長方形状水晶板
ABCDの平板、ベベル平板、プラノコンベツク
ス板、バイコンベツクス板、片かまぼこ板、及び
両かまぼこ板の斜視図、第３図は所謂ハーメテイ
ツク形保持器の水晶振動子の外形構造を示す斜視
図、第４図ａ，ｂ，ｃ、及びｄは所謂ハーメテイ
ツク形保持器の従来の支持構造の例でそれぞれコ
イルばねのもの、コイルばねの高さが低いもの、
及び板ばねのもの及び板ばねの高さが低い構造の
ものである。第５図は長方形状水晶板を支持する
ための本考案の支持構造の保持器の例の正面、平
面及び側面図、第６図は第５図の本考案の保持器
に長方形状平板ABCDを組立てたものの斜視図、
第７図及び第８図はAT板振動子の基本波振動周
波数1.84MHz，3.28MHz，4MHz，10MHzの場合
を例とし、それぞれ導電性セメントによる固着の
位置及び面積を横軸としたとき、等価抵抗R1の
変化を縦軸に示したもの、第９図は本考案の応用
例で、支持構造の基部を蛇腹式ばね構造としたも
のである。 ABCD……長方形状水晶板、１１，１１′……
板ばね、２１，２１′……空隙、５１，５１′……
板ばね先端部、３１，３１′……端子、４１……
保持器基部、８１，８１′……板ばね蛇腹部、６
１，６１′……水晶板電極膜。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 金属板ばね部を有する二つの端子の夫々がそ
の金属板ばね部を用いて、表裏に電極を具える
長方形状厚み滑り振動圧電板ABCDの該表裏
の電極を電気的に導出するとともに該圧電板を
その一方の長辺BCの両端のコーナー部Ｂ，Ｃ
で保持し、該圧電板の短辺AB，DCの方向に
振動子保持器基部を貫通して支持する構成の厚
み滑り圧電振動子において、 該二つの金属板ばね部が次のａ，ｂ，ｃ，ｄ
の部分を具えることを特徴とする長方形状板厚
み滑り圧電振動子。 ａ 該貫通部に続く部分に、板ばねの板面を圧
電板の板面に対し垂直に保ち、該長辺BCに
対して交叉して進み、圧電板の板面に対して
平行に且つ両板ばねが互いに離反してゆく方
向と向きに延長される、コーナー保持部分を
具える。 ｂ 更にこのコーナー保持部分に続く部分に、
板ばねの板面を圧電板の板面ABCDに対し
垂直に保ち、圧電板の板面に対し平行に且つ
両板ばねが互いに接近する方向と向きに延長
され、その夫々が圧電板の短辺AB，CDの
夫々と交叉する、先端部分を具える。 ｃ 該コーナー保持部分にスリツトを設けてそ
の夫々に該コーナーの夫々を挿入する。 ｄ 該先端部分には凹状スリツトを設けてその
夫々に短辺AB，CD即ち圧電板の側端を
夫々を挿入する。 (2) 該両金属板ばねが夫々、該貫通部と該コーナ
ー保持部分との間に、該長辺BCに対して平行
な部分を具えていることを特徴とする実用新案
登録請求範囲第１項記載の長方形状板厚み滑り
圧電振動子。 (3) 該両金属板ばねの夫々が、該長辺BCに対し
平行な部分に、蛇腹状の折り曲げ部分を具えて
いることを特徴とする実用新案登録請求範囲第
２項記載の長方形状板厚み滑り圧電振動子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981040596U JPH0138983Y2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981040596U JPH0138983Y2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57155825U JPS57155825U (ja) | 1982-09-30 |
| JPH0138983Y2 true JPH0138983Y2 (ja) | 1989-11-21 |
Family
ID=29837707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1981040596U Expired JPH0138983Y2 (ja) | 1981-03-23 | 1981-03-23 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0138983Y2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59112548U (ja) * | 1983-01-19 | 1984-07-30 | 御代田精密株式会社 | 水晶片加工装置 |
| JP5028061B2 (ja) * | 2006-10-05 | 2012-09-19 | 日本電波工業株式会社 | 水晶振動子 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6314493Y2 (ja) * | 1978-04-24 | 1988-04-22 |
-
1981
- 1981-03-23 JP JP1981040596U patent/JPH0138983Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57155825U (ja) | 1982-09-30 |
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