JPH0145178B2 - - Google Patents
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- JPH0145178B2 JPH0145178B2 JP55003915A JP391580A JPH0145178B2 JP H0145178 B2 JPH0145178 B2 JP H0145178B2 JP 55003915 A JP55003915 A JP 55003915A JP 391580 A JP391580 A JP 391580A JP H0145178 B2 JPH0145178 B2 JP H0145178B2
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- Japan
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- sodium
- tube
- arc tube
- lamp
- pressure
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/12—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature
- H01J61/16—Selection of substances for gas fillings; Specified operating pressure or temperature having helium, argon, neon, krypton, or xenon as the principle constituent
Landscapes
- Discharge Lamp (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
Description
この発明は高圧ナトリウムランプのような金属
蒸気放電灯に関する。 以下この発明を高圧ナトリウムランプを例にと
つて説明する。 高圧ナトリウムランプは第１図に示すように耐
熱金属製の電気導入体３およびこの電気導入体３
に固着された電極６をアルミナセラミツク等より
なるキヤツプ２にガラスフリツト５により装着
し、これをアルミナセラミツク等の発光管体１の
両端にそれぞれガラスフリツト４により封着し、
内部にナトリウム、水銀および始動用ガスとして
数10トールのキセノン（Xe）等の希ガスを封入
してなるのが一般的である。なお第１図で符号に
ダツシユの付したものはダツシユのない同一符号
と同様部品である。また始動電圧を低下させるた
め第２図に示すように始動補助体１２を発光管体
１に付設しているものも知られている。ここで第
２図は始動補助体付きランプのマウント図であ
り、アルミナセラミツク等よりなる発光管体１の
両端にある耐熱金属製電気導入体３，３′にそれ
ぞれ入力端子である金属製枠線７，８を金属製導
線１３，１４を介して固着接続し、発光管体１の
外周に耐熱金属製導線からなる始動補助体１２を
巻回し、その両端をガラスビーズ９，１０により
電気的に絶縁して保持し、始動時のみバイメタル
１１により何れか一方の入力端子（第２図では入
力端子７）と電気的に接続し、始動時における異
極間の距離を短くすることにより始動電圧を大巾
に下げ始動を容易にしている。 さらに近年演色性を改善するため、発光管体１
の端部に第２図のような耐熱金属製ベルト１８を
巻きつけ、発光管体１の端部にある最冷部の温度
を高めたものが提案されている。上記の様な金属
製ベルト１８は発光管１の最冷端部を保温し、発
光管１内のナトリウムの蒸気圧を上げて、ナトリ
ウムの共鳴吸収を増加させ、発光スペクトルを可
視域全体に広げて演色性を高める役割を果す。こ
の様な保温効果は、ランプの電気的特性にはラン
プ電圧としてあらわれる。第３図は金属製ベルト
１８の巾と、電位傾度Ｅ（Ｖ／cm）の関係を示し
たものであり、ランプ電力、ナトリウムモル比は
一定である。電位傾度はランプ電圧をアーク長
（電極間距離）で割つたものであり、アーク長が
異なる場合等の因子として便利である。金属製ベ
ルト１８をつけない場合（巾＝０）12V／cmであ
つたものが、巾を５ｍ／ｍにすると約18V／cm程
度まで電位傾度を高め得ることが分る。第４図は
キセノン（Xe）圧力20Torr、ナトリウムモル比
0.74の場合の高圧ナトリウムランプの電位傾度Ｅ
（Ｖ／cm）と平均演色評価数Raを示したものであ
る。電位傾度Ｅを増大するとRaも増大し、管径
を増大してもRaは増大する。しかしながら後者
の管径については太い管径の多結晶アルミナ管
等、発光管材は高価であり余り一般的ではない。
従つて管径は10φ程度までを使用するのが一般的
である。 高圧ナトリウムランプの演色性はRa＝40〜70
好ましくはRa＝50〜60が良い。Raが40以下であ
ると、屋内照明用光源として不向きとなり、Ra
が70以上になると効率が大巾に下がるためであ
る。従つて第４図で管径も8φとしてRa40を得よ
うとすると、電位傾度Ｅは21V／cmとなるがこの
時、最冷部と近接する封着部Ａの温度は第４図か
ら分るように770℃程度になる。演色性の好まし
いRa＝60を得ようとすると、封着部温度は800℃
以上となつてしまう。第５図は封着ガラスをナト
リウムとともに容器に入れ、各処理温度で一定時
間置いた後の封着ガラス中のナトリウムの拡散層
の厚さを処理温度を変数としてプロツトしたもの
である。（三菱電機技報、Vol47、No.11、1973、
P1177参照） 第５図から750℃以上になると、ナトリウムが
封着ガラス中に反応した形で拡散して行くことが
分る。第５図の封着ガラスの処理温度は、第４図
の封着部Ａの温度と同等と考えることができるの
で、第４図の封着部温度は750℃以下であること
が要求される。すなわち封着部温度が750℃以上
になると、ナトリウムが封着ガラスと反応して、
封着ガラスの脆化を招き易くなり、従つてランプ
の寿命も短かくなつてしまう。平均演色評価数
Raは電位傾度Ｅや、管径の他にナトリウムのモ
ル比にも関係するが、第４図の封着部Ａの温度と
Raの関係は大巾には変らないと考えられる。す
なわち第４図から750℃以下で、Ra＝60を得よう
とすれば、価格の高い12φ等管径の大きな発光管
を使わざるを得ない。 この発明者らは発光管の内径が小さく、封着部
の温度が所定値以下即ち長寿命で、かつ演色性の
よい金属蒸気放電灯を得るため種々検討を重ねた
結果、発光管に保温体を設け、キセリンを含む希
ガスの圧力を増加することでその目的を達成でき
ることを知見した。第６図は電位傾度15V／cm、
管内径8.0φ、ナトリウムモル比0.67として、キセ
ノン（Xe）圧力を変えた時のRaの変化を示した
ものである。ここで電位傾度は管入力を変化させ
て得たものであり端部には保温体を有していな
い。この第６図からキセノン（Xe）圧力を増加
すると、Raも増大することが分る。これはキセ
ノン（Xe）原子がアーク又はアークを取り囲む
蒸気層で、ナトリウム原子又は分子の共鳴吸収の
確率に何らかの影響を与えていることである。 この発明は上記のようなキセノン（Xe）圧力
のRaに対する効果に着目してなされたものであ
る。 即ちこの発明の金属蒸気放電灯は外管内に少な
くとも多結晶アルミナ等、酸化物結晶体製で内径
が５ｍ／ｍ〜12ｍ／ｍの発光管を含みこの発光管
外周に始動補助体を備え、かつ上記発光管の少な
くとも一端に端部を保温するための15mm以下の幅
をもつ金属製の保温体を有し、さらに上記発光管
の内部に少なくともナトリウムとともに、キセノ
ンを含む希ガスを100Torr以上封入したものであ
る。 この発明において、保温体は発光管の電位傾度
を上げて、演色性を向上させるとともに発光効率
を向上させるものであり、金属製ベルトを用い、
その幅ａは０＜ａ≦15ｍ／ｍである。ａ＞15ｍ／
ｍでは封書部の温度が800℃以上となり、寿命を
著しく損う。またこの発明の金属蒸気放電灯は
Xeの封入圧力を100Torrと高めたいるため始動
電圧が上昇するので始動補助体でその上昇を防い
でいる。 第４図の点線は管往をパラメータとし、キセノ
ン（Xe）を300Torr封入したときの電位傾度Ｅ
と平均演色性評価数Raの関係の測定結果を示す。
この図からキセノン（Xe）圧力を300Torrとす
れば、発光管１１の管径を8φとしたままで、封
着部温度の臨界値750℃でRa＝60を達成すること
ができる。管径を更に大きくすればRaは同一の
封着部温度では更に高くなるのはキセノン（Xe）
圧力が低い場合と同様である。キセノン圧力は
100Torr以上ならよいことは第６図からわかる。
即ちRaのばらつきは±３程度であるが、通常の
20Torrのキセノン圧力におけるRaに対しこのば
らつきを越えてその演色性改善効果が得られるの
はキセノン圧力100Torr以上の場合である。さら
にはこの100Torrの時のばらつきを考慮するとキ
セノン圧力は200Torr以上で確実に効果が得られ
る。また500Torr以上の圧力とすると始動電圧が
上がりすぎる。つまり200Torrから500Torrのキ
セノン圧力が好ましい。 〔例〕 第２図の様なランプ構造を有し、つ外管内にバ
イメタル始動器を備えかつ発光管１の内径8.0φ電
極間距離7.9cm封入ナトリウムアマルガム比0.81
キセノン（Xe）封入圧力350Torrのランプを試
作したところ、下記の様な特性が得られた。
蒸気放電灯に関する。 以下この発明を高圧ナトリウムランプを例にと
つて説明する。 高圧ナトリウムランプは第１図に示すように耐
熱金属製の電気導入体３およびこの電気導入体３
に固着された電極６をアルミナセラミツク等より
なるキヤツプ２にガラスフリツト５により装着
し、これをアルミナセラミツク等の発光管体１の
両端にそれぞれガラスフリツト４により封着し、
内部にナトリウム、水銀および始動用ガスとして
数10トールのキセノン（Xe）等の希ガスを封入
してなるのが一般的である。なお第１図で符号に
ダツシユの付したものはダツシユのない同一符号
と同様部品である。また始動電圧を低下させるた
め第２図に示すように始動補助体１２を発光管体
１に付設しているものも知られている。ここで第
２図は始動補助体付きランプのマウント図であ
り、アルミナセラミツク等よりなる発光管体１の
両端にある耐熱金属製電気導入体３，３′にそれ
ぞれ入力端子である金属製枠線７，８を金属製導
線１３，１４を介して固着接続し、発光管体１の
外周に耐熱金属製導線からなる始動補助体１２を
巻回し、その両端をガラスビーズ９，１０により
電気的に絶縁して保持し、始動時のみバイメタル
１１により何れか一方の入力端子（第２図では入
力端子７）と電気的に接続し、始動時における異
極間の距離を短くすることにより始動電圧を大巾
に下げ始動を容易にしている。 さらに近年演色性を改善するため、発光管体１
の端部に第２図のような耐熱金属製ベルト１８を
巻きつけ、発光管体１の端部にある最冷部の温度
を高めたものが提案されている。上記の様な金属
製ベルト１８は発光管１の最冷端部を保温し、発
光管１内のナトリウムの蒸気圧を上げて、ナトリ
ウムの共鳴吸収を増加させ、発光スペクトルを可
視域全体に広げて演色性を高める役割を果す。こ
の様な保温効果は、ランプの電気的特性にはラン
プ電圧としてあらわれる。第３図は金属製ベルト
１８の巾と、電位傾度Ｅ（Ｖ／cm）の関係を示し
たものであり、ランプ電力、ナトリウムモル比は
一定である。電位傾度はランプ電圧をアーク長
（電極間距離）で割つたものであり、アーク長が
異なる場合等の因子として便利である。金属製ベ
ルト１８をつけない場合（巾＝０）12V／cmであ
つたものが、巾を５ｍ／ｍにすると約18V／cm程
度まで電位傾度を高め得ることが分る。第４図は
キセノン（Xe）圧力20Torr、ナトリウムモル比
0.74の場合の高圧ナトリウムランプの電位傾度Ｅ
（Ｖ／cm）と平均演色評価数Raを示したものであ
る。電位傾度Ｅを増大するとRaも増大し、管径
を増大してもRaは増大する。しかしながら後者
の管径については太い管径の多結晶アルミナ管
等、発光管材は高価であり余り一般的ではない。
従つて管径は10φ程度までを使用するのが一般的
である。 高圧ナトリウムランプの演色性はRa＝40〜70
好ましくはRa＝50〜60が良い。Raが40以下であ
ると、屋内照明用光源として不向きとなり、Ra
が70以上になると効率が大巾に下がるためであ
る。従つて第４図で管径も8φとしてRa40を得よ
うとすると、電位傾度Ｅは21V／cmとなるがこの
時、最冷部と近接する封着部Ａの温度は第４図か
ら分るように770℃程度になる。演色性の好まし
いRa＝60を得ようとすると、封着部温度は800℃
以上となつてしまう。第５図は封着ガラスをナト
リウムとともに容器に入れ、各処理温度で一定時
間置いた後の封着ガラス中のナトリウムの拡散層
の厚さを処理温度を変数としてプロツトしたもの
である。（三菱電機技報、Vol47、No.11、1973、
P1177参照） 第５図から750℃以上になると、ナトリウムが
封着ガラス中に反応した形で拡散して行くことが
分る。第５図の封着ガラスの処理温度は、第４図
の封着部Ａの温度と同等と考えることができるの
で、第４図の封着部温度は750℃以下であること
が要求される。すなわち封着部温度が750℃以上
になると、ナトリウムが封着ガラスと反応して、
封着ガラスの脆化を招き易くなり、従つてランプ
の寿命も短かくなつてしまう。平均演色評価数
Raは電位傾度Ｅや、管径の他にナトリウムのモ
ル比にも関係するが、第４図の封着部Ａの温度と
Raの関係は大巾には変らないと考えられる。す
なわち第４図から750℃以下で、Ra＝60を得よう
とすれば、価格の高い12φ等管径の大きな発光管
を使わざるを得ない。 この発明者らは発光管の内径が小さく、封着部
の温度が所定値以下即ち長寿命で、かつ演色性の
よい金属蒸気放電灯を得るため種々検討を重ねた
結果、発光管に保温体を設け、キセリンを含む希
ガスの圧力を増加することでその目的を達成でき
ることを知見した。第６図は電位傾度15V／cm、
管内径8.0φ、ナトリウムモル比0.67として、キセ
ノン（Xe）圧力を変えた時のRaの変化を示した
ものである。ここで電位傾度は管入力を変化させ
て得たものであり端部には保温体を有していな
い。この第６図からキセノン（Xe）圧力を増加
すると、Raも増大することが分る。これはキセ
ノン（Xe）原子がアーク又はアークを取り囲む
蒸気層で、ナトリウム原子又は分子の共鳴吸収の
確率に何らかの影響を与えていることである。 この発明は上記のようなキセノン（Xe）圧力
のRaに対する効果に着目してなされたものであ
る。 即ちこの発明の金属蒸気放電灯は外管内に少な
くとも多結晶アルミナ等、酸化物結晶体製で内径
が５ｍ／ｍ〜12ｍ／ｍの発光管を含みこの発光管
外周に始動補助体を備え、かつ上記発光管の少な
くとも一端に端部を保温するための15mm以下の幅
をもつ金属製の保温体を有し、さらに上記発光管
の内部に少なくともナトリウムとともに、キセノ
ンを含む希ガスを100Torr以上封入したものであ
る。 この発明において、保温体は発光管の電位傾度
を上げて、演色性を向上させるとともに発光効率
を向上させるものであり、金属製ベルトを用い、
その幅ａは０＜ａ≦15ｍ／ｍである。ａ＞15ｍ／
ｍでは封書部の温度が800℃以上となり、寿命を
著しく損う。またこの発明の金属蒸気放電灯は
Xeの封入圧力を100Torrと高めたいるため始動
電圧が上昇するので始動補助体でその上昇を防い
でいる。 第４図の点線は管往をパラメータとし、キセノ
ン（Xe）を300Torr封入したときの電位傾度Ｅ
と平均演色性評価数Raの関係の測定結果を示す。
この図からキセノン（Xe）圧力を300Torrとす
れば、発光管１１の管径を8φとしたままで、封
着部温度の臨界値750℃でRa＝60を達成すること
ができる。管径を更に大きくすればRaは同一の
封着部温度では更に高くなるのはキセノン（Xe）
圧力が低い場合と同様である。キセノン圧力は
100Torr以上ならよいことは第６図からわかる。
即ちRaのばらつきは±３程度であるが、通常の
20Torrのキセノン圧力におけるRaに対しこのば
らつきを越えてその演色性改善効果が得られるの
はキセノン圧力100Torr以上の場合である。さら
にはこの100Torrの時のばらつきを考慮するとキ
セノン圧力は200Torr以上で確実に効果が得られ
る。また500Torr以上の圧力とすると始動電圧が
上がりすぎる。つまり200Torrから500Torrのキ
セノン圧力が好ましい。 〔例〕 第２図の様なランプ構造を有し、つ外管内にバ
イメタル始動器を備えかつ発光管１の内径8.0φ電
極間距離7.9cm封入ナトリウムアマルガム比0.81
キセノン（Xe）封入圧力350Torrのランプを試
作したところ、下記の様な特性が得られた。
【表】
【表】
上述した様にこの発明は発光管１端部に金属製
ベルト１８を取り付け、発光管１外周に始動補助
体を備えた高圧ナトリウムランプにおいて発光管
１内部に封入されるキセノン（Xe）ガスの圧力
を高めて、高演色化を図るものであり、ランプが
安価に製造可能等の利点があるが、発光管１内に
封入される希ガスはキセノン（Xe）のみの場合
に限らずキセノン（Xe）と何種類かの他の希ガ
スとの混合ガスでも良く、同様の効果をもたら
す。 又、発光管の管径は本文の説明には8.0φを用い
たが管内径が５ｍ／ｍから12ｍ／ｍであれば同様
の効果が得られる。管内径の小さいものは、特に
小電力の高圧ナトリウムランプで応用可能であろ
う。12φを越える管内径では発光管が高価となる
こと、又、第４図から明らかなように管内径が小
さいと演色性が充分得られないので、5φ以上に
する必要がある。第７図はこの説明のため、第４
図のデータからRa＝40を与える時の電位傾度Ｅ
と、管内径を再プロツトし、直線を得たものであ
り、5φ未満ではRa＝40にするための電位傾度を
18V／cm以上にする必要があり、第４図の封着部
温度から限界値750℃を越えてしまうことが分る。
従つて管内径は5φ〜12φにする必要がある。又こ
の発明の説明には高圧ナトリウムランプを用いた
が、ナトリウムを封入し発光管が多結晶アルミナ
等、酸化物結晶体であれば、メタルハライドラン
プ等他の金属蒸気放電灯にも応用できることは言
うまでもない。 上記保温体は発光管の片端でもかまわない。封
入物がナトリウム−水銀アマルガムの場合、ナト
リウムのアマルガムモル比ρは0.1≦ρ≦1.0が良
い。これはρ＜0.1の時はナトリウムの比率が低
くなるためナトリウムロスによるランプ電圧変化
が大きくなり、立ち消えの原因となるためであ
る。電位傾度Ｅは管径と管壁負荷の関係から決め
られる。管壁負荷ωLは ωL＝WL／πDla（Ｗ／cm2） ……(1) WL：管電力 Ｄ：管径 la：電極間距離、で
あり、ωLは多結晶アルミナの場合20W／cm2以下
で使用することが望ましい。よつて電位傾度Ｅは Ｅ＝VL／la（Ｖ／cm） ……(2) VL：ランプ電圧 であるから Ｅ≦20πDVL／WL ……(3) となる。 Ｄ＝0.8cmφ VL＝130V WL＝360の場合 Ｅ≦18.15となる。(3)式が電位傾度Ｅの上
限である。
ベルト１８を取り付け、発光管１外周に始動補助
体を備えた高圧ナトリウムランプにおいて発光管
１内部に封入されるキセノン（Xe）ガスの圧力
を高めて、高演色化を図るものであり、ランプが
安価に製造可能等の利点があるが、発光管１内に
封入される希ガスはキセノン（Xe）のみの場合
に限らずキセノン（Xe）と何種類かの他の希ガ
スとの混合ガスでも良く、同様の効果をもたら
す。 又、発光管の管径は本文の説明には8.0φを用い
たが管内径が５ｍ／ｍから12ｍ／ｍであれば同様
の効果が得られる。管内径の小さいものは、特に
小電力の高圧ナトリウムランプで応用可能であろ
う。12φを越える管内径では発光管が高価となる
こと、又、第４図から明らかなように管内径が小
さいと演色性が充分得られないので、5φ以上に
する必要がある。第７図はこの説明のため、第４
図のデータからRa＝40を与える時の電位傾度Ｅ
と、管内径を再プロツトし、直線を得たものであ
り、5φ未満ではRa＝40にするための電位傾度を
18V／cm以上にする必要があり、第４図の封着部
温度から限界値750℃を越えてしまうことが分る。
従つて管内径は5φ〜12φにする必要がある。又こ
の発明の説明には高圧ナトリウムランプを用いた
が、ナトリウムを封入し発光管が多結晶アルミナ
等、酸化物結晶体であれば、メタルハライドラン
プ等他の金属蒸気放電灯にも応用できることは言
うまでもない。 上記保温体は発光管の片端でもかまわない。封
入物がナトリウム−水銀アマルガムの場合、ナト
リウムのアマルガムモル比ρは0.1≦ρ≦1.0が良
い。これはρ＜0.1の時はナトリウムの比率が低
くなるためナトリウムロスによるランプ電圧変化
が大きくなり、立ち消えの原因となるためであ
る。電位傾度Ｅは管径と管壁負荷の関係から決め
られる。管壁負荷ωLは ωL＝WL／πDla（Ｗ／cm2） ……(1) WL：管電力 Ｄ：管径 la：電極間距離、で
あり、ωLは多結晶アルミナの場合20W／cm2以下
で使用することが望ましい。よつて電位傾度Ｅは Ｅ＝VL／la（Ｖ／cm） ……(2) VL：ランプ電圧 であるから Ｅ≦20πDVL／WL ……(3) となる。 Ｄ＝0.8cmφ VL＝130V WL＝360の場合 Ｅ≦18.15となる。(3)式が電位傾度Ｅの上
限である。
第１図、第２図は高圧ナトリウムランプの発光
管と発光管をマウントした構成を示す正面図、第
３図はベルトの巾と電位傾度との関係を示す図、
第４図は電位傾度又は封着部温度と平均演色評価
数Raとの関係を示す図、第５図は封着ガラスの
処理温度と、ナトリウムの拡散層の厚さの関係を
示す図、第６図はキセノン（Xe）圧力の平均演
色評価数Raに対する効果を示す図、第７図は第
４図のデータからRa＝40を与える時の電位傾度
と、管内径を再プロツトし、直線を得た図であ
る。 なお図中同一符号は同一または相当部分を示
し、１は発光管、２はキヤツプ、３は電気導入
体、６は電極、７，８は金属製枠線、１１はバイ
メタル、１２は始動補体、１８は金属製ベルトで
ある。
管と発光管をマウントした構成を示す正面図、第
３図はベルトの巾と電位傾度との関係を示す図、
第４図は電位傾度又は封着部温度と平均演色評価
数Raとの関係を示す図、第５図は封着ガラスの
処理温度と、ナトリウムの拡散層の厚さの関係を
示す図、第６図はキセノン（Xe）圧力の平均演
色評価数Raに対する効果を示す図、第７図は第
４図のデータからRa＝40を与える時の電位傾度
と、管内径を再プロツトし、直線を得た図であ
る。 なお図中同一符号は同一または相当部分を示
し、１は発光管、２はキヤツプ、３は電気導入
体、６は電極、７，８は金属製枠線、１１はバイ
メタル、１２は始動補体、１８は金属製ベルトで
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 外管内に少なくとも多結晶アルミナ等、酸化
物結晶体製で内径が５ｍ／ｍ〜12ｍ／ｍの発光管
を含みこの発光管外周に始動補助体を備え、かつ
上記発光管の少なくとも一端に端部を保温するた
めの15ｍ／ｍ以下の幅をもつ金属製の保温体を有
し、上記発光管内部にナトリウムとともに水銀を
含みこのナトリウムのアマルガム比が0.1〜1.0で
あり、かつ封入されるキセノンを含む希ガスの圧
力が200〜500Torrであり、点灯される時のラン
プの平均電位傾度Ｅが Ｅ≦20πDVL／WL（Ｖ／cm） ただし、Ｄ：管内径（cm）、VL：ランプ電圧 WL：ランプ電力 であることを特徴とする金属蒸気放電灯。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP391580A JPS56102055A (en) | 1980-01-17 | 1980-01-17 | Metal vapor discharge lamp |
| US06/193,018 US4418300A (en) | 1980-01-17 | 1980-10-02 | Metal vapor discharge lamp with heat insulator and starting aid |
| NLAANVRAGE8005530,A NL189984B (nl) | 1980-01-17 | 1980-10-07 | Metaaldampontladingslamp. |
| DE3038993A DE3038993C2 (de) | 1980-01-17 | 1980-10-15 | Metalldampfentladungslampe |
| GB8033341A GB2067826B (en) | 1980-01-17 | 1980-10-16 | Metal vapour discharge lamp |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP391580A JPS56102055A (en) | 1980-01-17 | 1980-01-17 | Metal vapor discharge lamp |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56102055A JPS56102055A (en) | 1981-08-15 |
| JPH0145178B2 true JPH0145178B2 (ja) | 1989-10-02 |
Family
ID=11570462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP391580A Granted JPS56102055A (en) | 1980-01-17 | 1980-01-17 | Metal vapor discharge lamp |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56102055A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072256U (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-21 | セイコーエプソン株式会社 | シリアルプリンタ |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51121985A (en) * | 1975-04-16 | 1976-10-25 | Iwasaki Electric Co Ltd | High pressure sodium lamp |
-
1980
- 1980-01-17 JP JP391580A patent/JPS56102055A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56102055A (en) | 1981-08-15 |
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